同塔双回输电线路电气不平衡度的措施分析
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同塔双回输电线路电气不平衡度的措施分析
摘要:文章以某同塔双回输电线路为例,简单介绍了同塔双回输电线路电气不平衡度的计算方法,探究了同塔双回输电线路电气不平衡度的影响因素以及解决措施,希望为同塔双回输电线路电气不平衡度的控制提供一些参考。
关键词:同塔双回;输电线路;电气不平衡度
前言:对于同塔双回输电线路来说,因每回线三相参数不对称,加之两回线之间电磁耦合关系的存在,线路电气不平衡问题发生概率较高。而电气不平衡问题的存在,不仅会导致整个电力输送线路损耗增加,而且会招致电力能源输送质量下降,给电力输送工作造成较大负担。因此,探究同塔双回输电线路电气不平衡度的解决措施具有非常重要的意义。
1.
电气不平衡度的计算
某同塔双回输电线路全长98.00km,导线为分裂间距达400.00mm、外径达26.82mm的4分裂LGJ-400/35导线,地线选择外径达13.00mm的GJ-100型镀锌钢绞线。导线为5C3-SZ1鼓型塔导线垂直排列模式,导线对杆塔中心距离再-9.52m~7.63m之间,导线对地面距离最大为68.65m,最小为33.25m,最大输送功率及对应的功率因数分别为2100MW、0.94。根据GB50545-2010关于全线换位长度的要求,该输电线路不需强制换位[1]。但因该输电线路长度接近全线换位要求长度100.00km,需对该输电线路电气不平衡度进行计算。
在电源、负载参数对称的情况下,利用多段Π型等值电路进行架空输电线路模拟,可根据现有电力线路输送功率、功率因数进行负载阻抗计算。同时借助线路末端电压、电流波形提取以及相-序变换分量,可以获得电压与电流不平衡度。具体计算时可以选择国际层面大面积应用的ATP-EMTP程序,配合MATLAB软件,进行负序电压纵向不平衡度、回路间负序电流不平衡度的计算。计算公式如下:
-1
-2
-1中,D为负序电压纵向不平衡度,%;V1为负荷端负序电压,V;V0为负荷端正序电压,V;-2中M为回路间负序电流不平衡度,%;II1为回路I电源端负序电流,A;II0为回路I电源端正序电流,A;III1为回路I电源端负序电流,A;III0为回路I电源端正序电流,A[2]。
1.
同塔双回输电线路电气不平衡度的影响因素及解决措施
1.
线路长度与相序排列
在既定条件下,设定导线计算截面积为铝398.25mm2+钢51.86mm2,直流电阻为0.07Ω/km,对应的地线计算截面积为钢78.96mm2,直流电阻为1.95Ω/km。则可在软件内输入参数后可获得同塔双回输电线路的负序电压纵向不平衡度、回路间负序电流不平衡度计算结果。
表1 同塔双回输电线路电气不平衡度计算结果
线路导线排列方式 线路路径/km 负序电压纵向不平衡度% 回路间负序电流不平衡度%
逆相序排列 45.23 1.25 0.25 同相序排列 4.44 0.85
异相序排列 2.36 0.45
逆相序排列 52.77 1.32 0.26
同相序排列 4.53 0.90
异相序排列 2.52 0.51
如表1可知,将案述同塔双回电力资源输送线路划分为2个部分,第一个部分长度为45.23km,第二个部分长度为52.77km,在相序排列一致的情况下,第一个部分负序电压纵向不平衡、回路间负序电流不平衡度均小于第二个部分。比如,在同相序排列时,第一个部分回路间负序电流不平衡度为0.85%,负序电压纵向不平衡度为4.44%,而第二个部分回路间负序电流不平衡度为0.90%,负序电压纵向不平衡度为4.53%。表明输电线路电气不平衡度在输电线路长度向高水平发展的情况下,同塔双回电力资源输送线路不平衡度也朝着高水平发展。
通过对表1中同相序对应的电气不平衡度、异相序对应的电气不平衡度、逆相序排列方式对应的电气不平衡度进行归总对比可知,在电力资源输送线路不换位时,同塔双回输电线路同相序排列方式对应的电气不平衡度处于最高水平,异相序排列模式下的同塔双回输电线路电气不平衡度处于中间水平,逆相序排列模式下的同塔双回输电线路电气不平衡度最低。这可能是由于线路逆序排列时线路之间耦合负向作用处于较高的水平,双回路之间的电磁干扰可以相互抵消,抑制电气不平衡度的作用力提升,达到降低电力资源输送线路负序电压纵向不平衡度、回路间负序电流不平衡度的效果。因此,在同塔双回输电线路相序排列模式选择时,应优先选择逆相序模式。
1.
换位与否
根据同塔双回输电线路两侧回路换位次序差异,线路换位包括同向换位、反向换位两种。典型的全换位循环多依据线路长度布置。在线路长度为m时,理想的全换位循环为“mm6-mm3-mm3-mm6”。但因实际操作中理想的全换位循环获得难度较大,多依据“mm3-mm3-mm3”的换位循环。采用同向全换位、反向全换位循环的同塔双向输电线路负序电压纵向不平衡度、回路间负序电流不平衡度如下:
表2 换位前后同塔双向输电线路电气不平衡度
换位类型 负序电压纵向不平衡度% 回路间负序电流不平衡度%
逆相序换位前 2.57 0.51
异相序换位前 4.88 0.96
换位后 逆相序同向换位 1.20 0.46
逆相序反向换位 0.89 0.25 异相序同向换位 2.38 0.46
异相序反向换位 1.02 0.28
由表2中项目对应参数可知,在同塔双回输电线路换位操作时,可选择双回同向换位方式,也可选择双位反向换位方式,总体涵盖了逆相序同向换位、逆相序反向换位、异相序同向换位、异相序反向换位几种。而表2中逆相序反向换位对应的同塔双回输电线路负序电压纵向不平衡度、回路间负序电流不平衡度均处于较高的水平。这主要是由于在同塔双回输电线路逆相序反向换位模式下两回路之间各相互容抗、互阻抗为影响电气不平衡度的主要因素,而单个回路三相导线以及空间几何排列基本脱离失衡状态,具体表现为三相间互容抗、互阻抗基本为相同的数值,沿着并联双回路流动的负序电流、电压均处于较小的水平[3]。
需要注意的是,在异相序布置的情况下,若选择反向换位模式极易导致mm3端出现同相序布置情况,只有选择同向换位,才可以保证换位前后每一个换位段线路相序排列无差异;而在逆相序布置模式下,采用同向换位,极易出现导线横担同名相的情况。因此,根据电磁环境情况,结合电气不平衡计算结果,应避免在逆相序布置时选择同向换位方式,若选择异相序布置方式,应避免选择反向换位。
总结:
综上所述,同塔双回输电线路电气不平衡度不单单受线路长度、导线空间位置的影响,而且受相序排列方式的影响。同相序排列模式下的同塔双回输电线路电气不平衡度较高,对应的同塔双回线路间电磁干扰也处于较高水平。因此,应避免选择同相序排列模式,而是优先选择异相序、逆相序排列模式。并适当进行1次逆相序反向全换位,满足电力资源输送线路电气不平衡度控制要求。 参考文献:
1.
黄海.同塔双回输电线路电气不平衡度的改善措施探讨[J].科学技术创新,2019(02):25-26.
2.
田开庆.超高压π接输电线路电气不平衡度及换位研究[J].价值工程,2019(07):165-168.
3.
李世龙,滕予非,李小鹏,尹项根,陈卫.同塔双回线路准三相运行及改进跳合闸策略研究[J].四川电力技术,2019(03):13-17.