列管式换热器的设计讲解
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目录
一、方案简介 (1)
二、方案设计 (2)
1、确定设计方案 (2)
2、确定物性数据 (2)
3、计算总传热系数 (3)
4、计算传热面积 (3)
5、工艺结构尺寸 (4)
6、换热器核算 (5)
三、设计结果一览表 (8)
四、附图(主体设备设计条件图)(详情参见图纸) (8)
五、参考文献 (9)
六、主要符号说明 (9)
七、心得体会 (10)
附图··········································································
本设计任务是利用冷流体(水)给硝基苯降温。利用热传递过程中对流传热原则,制成换热器,以供生产需要。下图(图1)是工业生产中用到的列管式换热器.
选择换热器时,要遵循经济,传热效果优,方便清洗,复合实际需要等原则。换热器分为几大类:夹套式换热器,沉浸式蛇管换热器,喷淋式换热器,套管式换热器,螺旋板式换热器,板翅式换热器,热管式换热器,列管式换热器等。不同的换热器适用于不同的场合。而列管式换热器在生产中被广泛利用。它的结构简单、坚固、制造较容易、处理能力大、适应性大、操作弹性较大。尤其在高压、高温和大型装置中使用更为普遍。所以首选列管式换热器作为设计基础。
某厂在生产过程中,需将硝基苯液体从100℃冷却到45℃。处理能力为1.5×105吨/年。冷却介质采用自来水,入口温度30℃,出口温度40℃。要求换热器的管程和壳程的压降不大于10kPa 。试设计能完成上述任务的列管式换热器。(每年按330天,每天24小时连续运行)
1.确定设计方案
(1)选择换热器的类型
两流体温度变化情况:
热流体进口温度100℃,出口温度45℃冷流体。 冷流体进口温度30℃,出口温度40℃。
从两流体温度来看,估计换热器的管壁温度和壳体壁温之差不会很大,因此初步确定选用固定管板式换热器。
(2)流动空间及流速的确定
由于硝基苯的粘度比水的大,因此冷却水走管程,硝基苯走壳程。另外,这样的选择可以使硝基苯通过壳体壁面向空气中散热,提高冷却效果。同时,在此选择逆流。选用ф25×2.5的碳钢管,管内流速取ui=0.5m/s。
2、确定物性数据
定性温度:可取流体进口温度的平均值。
壳程硝基苯的定性温度为:℃=+=
5.72245
100T 管程流体的定性温度为: ℃=+=352
40
30t 根据定性温度,分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。 硝基苯在72.5℃下的有关物性数据如下: 密度 ρo =1153 kg/m 3
定压比热容 c po =1.559kJ/(kg ·℃) 导热系数 λo =0.129 W/(m ·℃) 粘度 μo =0.000979 Pa ·s
冷却水在35℃下的物性数据: 密度 ρi =994.3kg/m 3 定压比热容 c pi =4.24 kJ/(kg ·℃) 导热系数 λi =0.618 W/(m ·℃) 粘度 μi =0.000818 Pa ·s
3.计算总传热系数
(1)热流量
热流体的流量 W o =1.5×105
×1000÷330÷24≈18939kg/h
热流量 Q o =W o c po Δt o =18939×1.559×(100-45)=1623925 kJ/h=451kW
(2)平均传热温差
逆流操作
硝基苯: 100℃→45℃
水: 40℃←30℃
℃5.3230
4540100ln )
3040()45-100(ln 't 2121≈----=∆∆∆-∆=
∆t t t t m (3)冷却水用量
h g Q W O /k 38300304024.41623925t c i pi i =-⨯=∆=
)
( (4)总传热系数K
管程传热系数
12155000818
.03
.9945.002.0p u d i
i
i i e =⨯⨯=
=
μR
4
.0i
i pi 8.0i i i i i i i c p u d d 023.0)
()(λμμλα=4.038
.0618.0000818.0104.241215502.0618.0023.0)(⨯⨯⨯⨯⨯=
℃)(⋅=m /1.2625W
4、计算传热面积 壳程传热系数
假设壳程的传热系数αo=398 W/(m 2·℃);
23
m '
'87.345
.320.39810451t m K Q S =⨯⨯=∆=
考虑 15%的面积裕度,S=1.15×S''=1.15×34.87=40.1m 2
5、工艺结构尺寸 (1)管径和管内流速及管长
选用ф25×2.5传热管(碳钢),取管内流速ui=0.5m/s ,选用管长为3m (2)管程数和传热管数
依据传热管内径和流速确定单程传热管数
根实1703025.014.31.40l d o s =⨯⨯==πA N
按单程管计算其流速为
s m W /2.04170
02.014.3)
3.9943600/(383004
n d 3.9943600/u 2
s 2i i =⨯⨯⨯=⨯=
π)( 按单管程设计,流速过小,宜采用多管程结构。则该换热器管程数为
22
.05.0u u i p ≈==N (管程)
传热管总根数 N=340 (根)
(3)平均传热温差校正及壳程数
平均传热温差校正系数
5.5304045100=--=R
14.030
1003040=--=P
按单壳程,双管程结构,温差校正系数应查有关图表。可得95.0t =∆φ 平均传热温差
℃9.305.3295.0t '
t m =⨯=∆⋅=∆∆m t φ
(4)传热管排列和分程方法
采用组合排列法,即每程内均按正三角形排列,隔板两侧采用正方形排列。取管心距t=1.25 d 0,则
t=1.25×25=31.25≈32(mm) 横过管束中心线的管数
根213.203401.1≈==C N
(5)壳体内径
采用多管程结构,取管板利用率η=0.7,则壳体内径为
mm 5.7407
.0340
32
05.1t
05.1=⨯==η
N
D 圆整可取D =740mm (6)折流板
采用弓形折流板,取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%,则切去的圆缺高度为h =0.25×740=185mm ,故可取h =185mm 。
取折流板间距B =0.3D ,则B =0.3×740=222mm ,可取B 为222。 折流板数 N B =传热管长/折流板间距-1=3000/222-1=12块 折流板圆缺面水平装配。 (7)接管
壳程流体进出口接管:取接管内硝基苯流速为 u =1.0 m/s ,则接管内径为
m 076.00
.114.311533600/189394u 4d 1≈⨯⨯⨯=⋅=
)
(πV