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浅谈600MW汽轮机振动摘要：大唐淮南洛河发电厂三期两台600MW机组的汽轮机设备是超临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽，八级回热抽汽，凝汽式汽轮机。
自小修以来，发现该机组汽轮机转子极易产生振动不稳定的问题。
本篇论文就对该机组汽轮机转子产生振动的原因等问题进行了详细的分析，并得出了相应的调节方法。
尤其是产生振动的原因进行了着重的讨论和分析。
关键词：真空；轴封蒸汽；排汽温度等1 设备简介大唐淮南洛河发电厂三期#5汽轮机为超临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽，八级回热抽汽，凝汽式汽轮机。
采用高、中压缸合缸，高温部分为双层缸结构，通流部分反向布置，这样可以减少轴向推力，改善高、中压缸差胀。
高、中压外缸均设计成下缸支承。
本机组具有两个低压缸。
低压内缸和低压外缸全部由钢板焊接而成，由下部和上部组成。
高、中、低压转子均采用无中心孔合金钢整锻转子，另有一短轴用螺栓连接在调阀端，其上装有主油泵叶轮及超速跳闸装置.高中压转子和1号低压转子之间装有刚性的法兰联轴器。
1号低压转子和2号低压转子通过中间轴刚性联接、2号低压转子和发电机转子通过联轴器刚性联接。
转子系统由安装在#2轴承座的推力轴承定位，并由9个支撑轴承支撑。
2 原因分析自小修以来，发现该机组极易产生转子振动不稳定的问题。
主要是低压缸转子振动#4瓦 #5瓦 #6瓦 #7瓦。
为了保证机组稳定运行，运行人员采取了降低真空的办法维持振动在允许范围之内。
除此之外，检修人员也对低压缸转子的档油板进行了检修调整，仍然不能解决振动问题。
#5汽轮机组的低压转子轴承坐落在低压缸的下半两端，轴承的下瓦呈悬臂梁结构。
低压缸为焊接双层缸结构，内缸通过水平中心线下的猫爪搭在外缸上，支持整个内缸包括所有隔板的重量。
低压缸的结构尺寸很大，为便于运输，低压外缸沿轴向分为三段，用垂直法兰螺栓联接，现场组装后再密封焊接。
低压外缸由连续底脚所支撑，底脚与外缸下部制成一体并围绕下缸。
底脚是支撑在台板上，台板用底脚螺栓紧固在基础上，轴承箱布置在低压外缸下半的两端，以外伸梁的形式“悬”在低压缸内，靠筋板加固。
600MW机组汽封改造后振动大原因分析及处理朱志刚发布时间：2021-08-18T09:00:31.498Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第9期作者：朱志刚乔禹航[导读] 本文针对华能沁北电厂国产600MW 汽轮机高中压转子的端部汽封由迷宫式汽封改造为刷式汽封后在启动及运行过程中12次因为汽机振动大达保护值被迫停机的情况，通过对机组轴系振动在线监测和分析讨论，确定了汽机振动大的原因，制定了处理方案，现场实施后取得良好效果，为今后同类型机组的运行和启动以及故障处理提供了有益的借鉴。
华能沁北电厂河南济源 459000摘要：本文针对华能沁北电厂国产600MW 汽轮机高中压转子的端部汽封由迷宫式汽封改造为刷式汽封后在启动及运行过程中12次因为汽机振动大达保护值被迫停机的情况，通过对机组轴系振动在线监测和分析讨论，确定了汽机振动大的原因，制定了处理方案，现场实施后取得良好效果，为今后同类型机组的运行和启动以及故障处理提供了有益的借鉴。
关键词：汽轮机刷式汽封振动1、引言华能沁北电厂#4机为哈尔滨汽轮机厂制造的超临界凝汽式汽轮机，汽轮机型号CLN600-24.2/566/566，一次中间再热、单轴、三缸、四排汽、44级（高压1+9级、中压6级、低压4×7级）、八段抽汽反动式结构。
高中压缸和低压缸共六个支持轴承采用四键支撑具有自定位功能的可倾瓦。
高中低压汽封采用迷宫式。
#4机组轴系示意图（如图1所示）图3：沁北电厂#4机大修后第一次并网曲线按转子在旋转一周内与静止部件的接触情况分为整周碰磨和部分碰磨。
转子在旋转的一周中始终与静止的碰磨点保持接触，称为整周碰磨；转子在旋转的一周中只有部分弧段发生接触。
称为部分碰磨。
另外，按照摩擦的程度分为早期碰磨、中期碰磨和晚期碰磨。
当转子未发生碰磨故障时，振动的时域波形为正弦波。
当转子发生碰磨故障时，振动的时域波形发生崎变，出现削波现象，另外在振动信号中有奇异信号（如图2所示）。
600 MW汽轮机组汽流激振故障诊断与处理唐贵基;谭秀婷;高翔【摘要】讨论了汽流激振故障发生的机理、振动特征及应对措施.结合某电厂5号600 MW汽轮机组在升降负荷过程中发生的低频振动情况,通过振动数据的分析及该机组实际运行工况,确定了故障原因是高压转子出现了汽流激振.在此基础上采取调整轴承标高及润滑油压等措施消除了机组低频振动,提高了轴系稳定性,保证了机组的稳定运行.【期刊名称】《云南电力技术》【年(卷),期】2018(046)002【总页数】4页(P40-43)【关键词】汽轮机;振动故障;汽流激振【作者】唐贵基;谭秀婷;高翔【作者单位】华北电力大学机械工程系,河北保定 071003;华北电力大学机械工程系,河北保定 071003;河北省电力科学研究院,河北石家庄 050021;河北省电力科学研究院,河北石家庄 050021【正文语种】中文【中图分类】TM3110 前言汽流激振是大型汽轮机组在运行中常见故障之一[1]。
我国引进的多台超临界机组都出现了汽流激振；多台国产600 MW、1000 MW等级机组也出现了汽流激振，严重影响了机组的稳定运行[2]。
随着汽轮机组向超临界、超超临界的发展，汽流激振问题也越来越严重[3]。
本文讨论了汽流激振发生机理、振动特征及相应措施，结合某电厂1号600 MW汽轮机组在升降负荷过程中出现的异常振动情况做了详细的分析，根据该机组的实际运行工况，确定了故障原因是高压转子发生了汽流激振。
采取调整轴承标高及润滑油温等措施消除了异常振动。
1 汽流激振的机理及振动特征1.1 汽流激振的机理分析蒸汽作用在转子上的切向力增大了作用在转子上的激振力，促使转子失稳从而轴系产生不稳定振动即汽流激振[4]。
汽流激振是一种自激振动，引起汽流激振的蒸汽激振力一般可分为叶顶间隙激振力、密封流体力及静态蒸汽力三种。
1）叶顶间隙激振力。
当叶轮发生偏心时，不同位置的间隙处的蒸汽泄露量不均影响到作用在叶轮上周向力，使其不为零的合力（即间隙激振力）作用于叶轮中心，如图1所示。
汽轮机光轴迷宫式隔板汽封内部流场的数值模拟
李军;李国君;丰镇平
【期刊名称】《动力工程学报》
【年(卷),期】2005(025)003
【摘要】采用数值方法研究了汽轮机低压整体加工尖齿和斜齿两种不同结构光轴迷宫式隔板汽封的三维内部流场.采用有限体积方法离散Navier-Stokes方程,标准к-ε两方程紊流模型封闭方程组.数值求解方法采用SIMPLE算法,迎风2阶格式求解对流项,迎风1阶格式求解扩散项.数值模拟结果证明了:在一定的隔板汽封轴向距离和相同的压力差条件下,齿数的减少导致泄漏量增加,同时揭示了光轴迷宫式隔板汽封内复杂的三维流场特性,为工程优化设计光轴迷宫式隔板汽封提供了理论依据和技术支撑.图5表2参4
【总页数】4页(P321-324)
【作者】李军;李国君;丰镇平
【作者单位】西安交通大学,能源与动力工程学院,西安,710049;西安交通大学,能源与动力工程学院,西安,710049;西安交通大学,能源与动力工程学院,西安,710049【正文语种】中文
【中图分类】TK263.2
【相关文献】
1.偏心对汽轮机隔板汽封泄漏流动特性的影响 [J], 曹丽华;李超;李盼;李勇;肖斌
2.汽轮机直齿与斜齿汽封内部流场的数值计算与结构优化 [J], 韩中合;康乐嘉
3.迷宫式静叶隔板汽封的数值模拟分析 [J], 李庆;刘云峰
4.600MW汽轮机迷宫式汽封结构数值模拟分析 [J], 朱启春;肖梁;黄震;吕太
5.偏心和转速对汽轮机隔板汽封泄漏量的影响 [J], 曹丽华;李超;李盼
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600MW机组汽动引风机汽轮机振动异常分析及处理发布时间：2022-12-28T08:31:29.010Z 来源：《工程建设标准化》2022年第17期作者：杨鑫[导读] 某600MW热电厂汽动引风机在机组带负荷试运期间，汽动引风机汽轮机的#2瓦轴振随着引风机负荷的上升而异常升高，#2轴X向振动最高达到162μm（160μm保护跳机）杨鑫中国能源建设集团华中电力试验研究院有限公司，湖南长沙410015摘要：某600MW热电厂汽动引风机在机组带负荷试运期间，汽动引风机汽轮机的#2瓦轴振随着引风机负荷的上升而异常升高，#2轴X 向振动最高达到162μm（160μm保护跳机）。
在机组负荷420MW负荷以上时，汽动引风机汽轮机的振动随着引风机负荷的上升而变化剧烈，严重影响机组带高负荷运行。
本文针对引风机汽轮机轴振异常的原因进行分析，并提出了具体的处理方案和建议，为以后同类型的机组调试和运行提供参考意见。
关键词：汽动引风机；汽轮机；振动异常；排汽压力；气流激振1 前言汽动引风机汽轮机（以下简称“汽引小机”）轴振动的大小，是汽动引风机在运行过程中能够正常运行，维持锅炉负压稳定的重要运行参数。
对于汽引小机来说，微小的振动是不可避免的，振动的幅度只要不超过厂家规定的振动限值，设备就能正常运行，这种振动对汽引小机启动和运行没有影响。
但是出现超过振动规定的极限值时，会使得汽轮机的动静部分发生摩擦，严重时会造成轴承损坏，转子的变形、弯曲甚至断裂，此时必须停止设备运行，查明异常振动的原因，消除缺陷。
2 机组概况某600MW超超临界锅炉配备一台容量为40%THA的动叶可调轴流式电动引风机和一台容量为100% BMCR的动叶可调轴流式汽动引风机。
引风机系统主要用来形成并维持锅炉的平衡通风。
汽动引风机采用背压式汽轮机拖动。
汽引小机为东方电气集团东方汽轮机有限公司制造的B9.43-5.25/1.0单缸、单轴、冲动式、上排汽背压式汽轮机。
大型汽轮机气流激振问题的分析与处理新疆维吾尔自治区巴音郭楞蒙古自治州轮台县841000摘要：随着我国电力工业的结构调整，研究、生产和发展超临界压力机组是火力发电节能、环保、提高发电效率、降低发电成本的必然趋势。
但汽轮机蒸汽参数的增加会导致高压缸进汽密度和流速的增加，作用在高压转子上的切向力会提高动静间隙、密封结构和转子-汽缸对中的灵敏度，从而增加作用在高压转子上的激振力。
这些都会降低轴系的振动稳定性，严重时会诱发高压转子失稳，产生很大的低频振动。
由于蒸汽激振力与机组的出力近似成正比，因此。
蒸汽激振引起的不稳定振动成为限制超临界机组出力的重要因素。
例如，在苏联和美国超临界压力机组的早期生产和运行中。
这种低频振动问题比较突出。
当在负载条件下运行时，机器跳闸或被迫在有限负载下运行，这直接影响机组的可用性。
在我国，随着国产超临界机组的发展和将来的投产，将会面临这种低频振动问题。
因此，加强对超临界机组蒸汽激振的研究十分重要。
关键词：汽流激振;低频振动;振动稳定性;超临界汽轮机；介绍汽轮机汽流激振的机理和振动特征,以及近年来国内若干大型汽轮机高压转子汽流激振引起的低频振动的分析和现场处理情况,归纳总结引起该类振动的主要因素,提出了我国在发展高参数、大容量机组,特别是超临界机组中对汽流激振应采取的对策。
一、汽流激振机理根据目前的研究结果,汽轮机汽流激振力通常来自3个方面。
1.叶顶间隙激振力。
汽轮机叶轮在偏心位置时,由于叶顶间隙沿圆周方向不同,蒸汽在不同间隙位置处的泄漏量不均匀,使得作用在叶轮沿圆周向的切向力不相等,就会产生一作用于叶轮中心的横向力(合力),也称为间隙激振力。
该横向力趋向于使转子产生自激振动。
在1个振动周期内,当系统阻尼消耗的能量小于该横向力所做的功,这种振动就会被激发起来。
叶顶间隙不均匀产生的间隙激振力大小与叶轮的级功率成正比,与动叶的平均节径、高度和工作转速成反比。
因此,间隙激振容易发生在大功率汽轮机及叶轮直径较小和短叶片的转子上,即大型汽轮机的高压转子上。
