CSP热轧无取向电工钢的织构特征
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热轧卷取时间对新型冷轧无取向电工钢组织和性能的影响摘要:研究了热轧卷取时间对无取向电工钢晶粒组织、织构演变、铁损和磁感的影响。
结果表明,成品晶粒尺寸在120~140 μm 之间,随卷取时间的增加,成品晶粒尺寸增大。
成品织构主要由γ纤维、а纤维和高斯织构等构成。
随着保温时间的增加,{111}和{112}织构强度降低。
随卷取时间的增加,成品p1.5降低。
热轧板最佳的卷取工艺为550 ℃保温2~3 h,电工钢的综合磁性能优良。
关键词:无取向电工钢卷取时间组织结构磁性能中图分类号:tg142.1 文献标识码:a 文章编号:1674-098x (2012)12(c)-00-03冷轧无取向低碳低硅电工钢要求具有低铁损、高磁感。
主要用于生产和{111}织构分量,其中{111}分量的强度最高。
а纤维包含分量为{112}、{100}和{111}织构,а纤维织构得强度较弱。
随着保温时间的增加,{111}和{112}织构强度降低。
2.3 磁性能从图3看出,热轧板卷取经550 ℃短时间保温1小时,成品磁性能不好。
最佳的热轧板卷取工艺是在550 ℃保温2~3 h。
在550 ℃卷取时,铁损随着保温时间的延长逐渐降低,b50在保温2 h时达到1.74 t。
3 讨论aln等第二相析出物生产过程中会经历三种过程:固溶、析出和ostwald熟化。
在加热时固溶,在热轧卷取后的缓慢冷却过程中随固溶度下降析出。
大量研究表明,细小弥散的第二相粒子对晶粒长大时的钉扎力与第二相粒子的数量呈正比,与平均尺寸成反比。
因此,当第二相粒子析出和分布均匀时,细小、分布密集的粒子会对晶界产生强烈的钉扎效应,抑制晶粒的长大,使晶粒尺寸趋于更小;相反,熟化、粗大或分布不够密集的粒子对晶界的钉扎作用减弱,使晶粒的生长能力增强,晶粒尺寸趋于更大。
热轧板在低温550 ℃时卷取,弥散析出的细小夹杂物少,阻碍晶粒长大作用不明显,卷取时间对热轧板晶粒尺寸影响不大。
在冷轧后再结晶退火过程中,第二相析出物发生ostwald熟化,对晶粒长大的阻碍作用小。
第 2 期第 135-145 页材料工程Vol.52Feb. 2024Journal of Materials EngineeringNo.2pp.135-145第 52 卷2024 年 2 月典型特殊制备技术对无取向电工钢织构的影响规律Impact law of typical special preparation techniques on texture of non -oriented electrical steel金宇晨,李志超*(北京科技大学 钢铁共性技术协同创新中心,北京100083)JIN Yuchen ,LI Zhichao *(Collaborative Innovation Center of Steel Technology ,University of Science and Technology Beijing ,Beijing 100083,China )摘要:电工钢又称硅钢,是一种重要的特殊钢,常被称作特殊钢中的“艺术品”,这主要是因为其加工制备流程复杂、性能影响因素繁多。
其中无取向硅钢主要应用于旋转电磁场环境,为了获得优良的软磁性能,需要形成较多的{100}等有利织构,为此研究人员进行了大量探索,近年来发现一些特殊制备技术在形成大量{100}等有利织构方面有显著效果。
本文综述二次轧制、斜轧、异步轧制及双辊薄带连铸四种典型特殊制备技术对无取向硅钢再结晶织构的影响规律,发现二次轧制与双辊薄带连铸均能增强λ与高斯织构,并削弱γ织构,斜轧也会增强λ织构,但对γ织构影响不大,异速异步轧制能增强η织构,而异径异步轧制对再结晶织构却基本没有影响。
最后,总结目前各项特殊制备技术存在的缺陷,并提出一些发展方向,如借助斜轧原理在常规冷轧中产生更多剪切带、利用异步轧制进行二次加工以均匀化磁感等,为后续无取向硅钢的工业生产提供更多参考。
关键词:无取向硅钢;二次轧制;斜轧;异步轧制;双辊薄带连铸doi : 10.11868/j.issn.1001-4381.2023.000406中图分类号: TG142.1 文献标识码: A 文章编号: 1001-4381(2024)02-0135-11Abstract :Electrical steel , also known as silicon steel , is an important special steel and is often referred to as the “work of art ” among special steels. This is mainly due to the complexity of its processing and preparation processes , and the wide range of factors affecting its performance. One of the non -oriented electrical steel is mainly used in the rotating electromagnetic field environment , in order to obtain excellent soft magnetic properties , it is necessary to form a larger number of {100} and other texture , for which the researchers have carried out a lot of exploration. In recent years , some special preparation techniques on the formation of non -oriented are found out that electrical steel has a significant role in promoting the formation of a larger number of {100} and other texture. The effects of two -stage rolling , cross rolling , asymmetric rolling and twin -roll strip cast on the recrystallization structure of non -oriented electrical steel were summarized , and it is found that the two -stage rolling and twin -roll strip cast can enhance the λ and Gaussian texture and weaken the γ texture , the cross rolling also enhances the λ texture but has little effect on the γ texture , and the iso -speed asymmetric rolling enhances the η texture , but the iso -diameter asymmetric rolling has no effect on the recrystallization texture. The shortcomings of the current special preparation techniques are summarized and some development directions , such as generating more shear bands in conventional cold rolling with the help of the principle of shew rolling and utilizing asymmetric rolling to carry out secondary processing in order to homogenize the magnetic susceptibiltty ,which provide引用格式:金宇晨,李志超.典型特殊制备技术对无取向电工钢织构的影响规律[J ].材料工程,2024,52(2):135-145.JIN Yuchen ,LI Zhichao.Impact law of typical special preparation techniques on texture of non -oriented electrical steel [J ].Journal of Materials Engineering ,2024,52(2):135-145.材料工程2024 年 2 月more references for the subsequent industrial production of non -oriented silicon steel are put forward.Key words :non -oriented electrical steel ;two -stage rolling ;skew rolling ;asymmetric rolling ;twin -roll strip cast无取向硅钢作为一种软磁材料,其铁损和磁感分别受到晶粒尺寸与织构的主要影响[1-2]。
CSP微合金高强度钢工艺及组织性能研究的开题报告一、研究背景随着工业化进程的加快,对材料的性能和质量要求越来越高。
高强度钢因其具有优异的力学性能、较高的耐热性和良好的成形性等特点,已成为国内外最受欢迎的材料之一,广泛应用于航空、航天、汽车、轨道交通等领域。
然而,随着科技的进步,传统的高强度钢在满足需求的同时也存在一定的局限性。
传统的高强度钢在强度和塑性之间存在矛盾,而且抗拉强度和屈服强度的提高也会导致冷脆性的增加,这些限制了其应用的范围和性能。
CSP(Controlled Rolling, Controlled Cooling and Precipitation)微合金高强度钢是一种新型的钢材,具有高强度、高韧性、高屈服比、良好的塑性和可焊性等优点。
CSP工艺的优越性在于其通过定向控制轧制和冷却过程,控制了钢材的组织和形态,从而使得钢材具有高屈服比和良好的塑性。
这种新型钢材的出现,一定程度上解决了传统高强度钢材的限制。
然而,目前对于CSP微合金高强度钢的工艺和组织性能研究还存在一些问题,需要进一步深入探索和研究。
因此,本研究将针对CSP微合金高强度钢的工艺和组织性能进行研究,以期达到更好地应用和推广。
二、研究目的1. 探究CSP微合金高强度钢的工艺条件对组织和性能的影响。
2. 分析CSP微合金高强度钢的微观组织和力学性能,并与传统高强度钢进行比较。
3. 确定最佳的工艺参数和工艺条件,为进一步提高CSP微合金高强度钢的性能提供依据。
三、研究方法1. 根据CSP工艺原理,通过调整轧制和冷却工艺参数,制备出不同组织和性能的CSP微合金高强度钢。
2. 通过金相显微镜、高分辨透射电镜、X射线衍射仪等实验手段,对CSP微合金高强度钢的组织结构进行分析。
3. 通过拉伸试验、冲击试验、硬度试验等实验方法,对CSP微合金高强度钢的力学性能进行测试和分析。
4. 将CSP微合金高强度钢与传统高强度钢进行对比分析,并寻找二者之间的差异和优势。
CSP工艺与传统工艺无取向电工钢组织性能的对比
的开题报告
本论文的研究对象是无取向电工钢的组织性能,其中包括了CSP工艺和传统工艺两种生产方式下的钢材组织与性能的对比分析。
通过对这两种工艺下生产的无取向电工钢的组织性能的详细比较,可以从微观结构的角度来分析这两种工艺下生产电工钢的差异性,为进一步提高电工钢的性能指标提供理论依据。
本文的研究方法主要采用文献综述的方式,对国内外已经发表的研究结果和理论进行系统性的整理与分析,从而得出关于CSP工艺和传统工艺所生产的无取向电工钢的组织性能的差异性,以及钢材性能上的差异性的结论。
具体来说,本论文的内容包括以下几个方面:
第一,对无取向电工钢的相关理论进行梳理。
介绍电工钢的基本概念、分类、作用和应用等方面的理论知识。
第二,对CSP工艺和传统工艺的工艺流程和工艺特点进行介绍和比较分析。
第三,探讨CSP工艺和传统工艺所生产的无取向电工钢的微观结构和性能差异性。
通过分析两种工艺下无取向电工钢的化学成分、显微组织、机械性能等指标变化来比较它们的差异性。
第四,对无取向电工钢的性能指标进行分析和评价。
主要包括磁性能、热稳定性、加工性等方面的性能指标,并对它们的差异性进行比较分析。
最后,针对研究结果和结论进行总结,并提出未来研究的方向和建议。
本文的研究对于深刻理解CSP工艺和传统工艺所生产无取向电工钢的差异性以及未来工艺优化方向的探讨有重要意义,并且为电工钢的生产和应用提供科学依据和参考。
CSP产线无取向硅钢轧制负荷再分配相关性研究CSP工艺(Continuous Annealing and Processing Line)是一种现代化的连续退火与处理产线,用于生产高品质的取向硅钢。
取向硅钢是一种重要的电工用磁性材料,广泛应用于电力设备和电力系统中,具有低磁损、低激磁电流和高磁感应强度的特点。
CSP产线使取向硅钢生产过程更加高效、精确和可控,但其产线上的轧制负荷分配存在一定的相关性问题,这可能会影响到产品的质量和生产效率。
为了解决CSP产线轧制负荷分配相关性问题,需要进行相关的研究。
首先,需要了解CSP产线中各个工序的特点和工艺参数。
这些工序包括热连轧、退火、酸洗、连续镀锌等。
不同工序的工艺参数对于轧制负荷的分配有不同的影响,因此需要对每个工序进行研究和分析。
其次,需要建立CSP产线轧制负荷分配的数学模型。
这个模型可以考虑各个工序之间的相互影响,以及产线的整体性能指标。
通过优化算法和数值模拟方法,可以求解出最佳的轧制负荷分配方案,以达到产线的高效和优化运行。
此外,还需要考虑CSP产线的实际运行情况和生产需求。
由于实际生产中存在不确定性和变化性,轧制负荷分配策略需要具备一定的适应性和灵活性。
因此,需要在模型中考虑不同的生产需求和运行情况,以保证生产的稳定和可靠性。
最后,需要进行实验验证和数据分析,以验证所提出的轧制负荷分配方案的有效性和可行性。
实验数据可以通过现场监测和数据采集系统获取,然后进行数据分析和处理。
通过对实验数据的分析,可以评价所提出的轧制负荷分配方案的性能和效果。
总之,CSP产线无取向硅钢轧制负荷再分配相关性研究是一个复杂而重要的课题。
需要通过对CSP产线工艺参数、数学模型、实际运行情况和实验数据的研究和分析,来找到最佳的轧制负荷分配方案,以提高产线的生产效率和产品质量。
第42卷 第6期 2007年6月钢铁Iron and Steel Vol.42,No.6J une 2007无取向硅钢热轧板的织构张正贵1,2, 祝晓波3, 刘沿东1, 李炳南3, 王 福1(1.东北大学材料与冶金学院,辽宁沈阳110004; 2.沈阳大学机械工程学院,辽宁沈阳110044;3.武汉钢铁(集团)公司技术中心,湖北武汉430080)摘 要:选用不同硅含量的工业用无取向硅钢热轧板作为研究对象,采用X 射线衍射Schulz 背反射法对热轧板进行了分层织构测量。
结果表明,高硅热轧板表层织构以(1-10)[001]为主,并有少量(3-31)[55-3],板中心部位以(001)[11-0]为主;低硅热轧板表层含有少量的(1-10)[1-1-1]、(1-10)[2-2-1]和(5-51)[111-],而板中心部位主要为(001)[11-0]织构,但强度比高硅热轧板低;织构沿厚度方向的分布具有一定的规律性,即表层附近织构以(1-10)[001]为主,中心处织构以(001)[11-0]为主,只是强度有差异;热轧温度变化时,织构的强弱有明显的变化,热轧温度对不同硅含量热轧板织构的影响是不同的。
关键词:无取向硅钢;热轧;织构中图分类号:T G132.2 文献标识码:A 文章编号:04492749X (2007)0620074204Study on T exture of Non 2Oriented H ot 2Rolled E lectrical SteelZHAN G Zheng 2gui 1,2, ZHU Xiao 2bo 3, L IU Yan 2dong 1, L I Bing 2nan 3, WAN G Fu 1(1.School of Materials and Metallurgy ,Northeastern University ,Shenyang 110004,Liaoning ,China ;2.School of Mechanical Engineering ,Shenyang University ,Shenyang 110044,Liaoning ,China ;3.Technology Center of Wuhan Iron and Steel (Group )Co.,Wuhan 430080,Hubei ,China )Abstract :The stratified texture measurement on industrial non 2oriented hot 2rolled electric steel with various silicon content was conducted by using X 2ray diff raction 2Schulz back 2side reflection.The results show that the texture of top layer of hot 2rolled higher silicon electrical steel sheet is dominated by (1-10)[001]with trace (3-31)[55-3]texture and in the center there is mainly (001)[11-0].There is small amount of (1-10)[1-1-1]、(1-10)[2-2-1]and (5-51)[111-]texture is the top layer of hot 2rolled low silicon electrical steel sheet ,while the center is mainly (001)[11-0],but the intensity is lower than that of high silicon electric steel.Thus The texture distribution in the thickness direction for both high and low silicon electrical steel sheets follows some pattern ,ie.,in the top layer there is mainly (110)[001]and in the center there is mainly (001)[11-0],but the intensity is different.There is a significant change of texture intensity with the temperature change of hot rolling.The effect of hot rolling temperature on texture of hot 2rolled e 2lectric steel with different silicon content is different.K ey w ords :non 2oriented silicon steel ;hot 2rolling ;texture基金项目:国家高技术研究发展计划项目(2003AA331080)作者简介:张正贵(19642),男,博士生,副教授; E 2m ail :zhzgsy @ ; 修订日期:2006209205 硅钢片是电力、电子和军事工业不可缺少的重要软磁合金,亦是产量最大的金属功能材料,主要用作各种电机、发电机和变压器的铁芯。
第42卷 第7期 2007年7月钢铁Iron and Steel Vol.42,No.7J uly 2007CSP 热轧无取向电工钢的织构特征李昌义1, 朱 涛2, 刘正东1, 刘永刚2, 陈其安1(1.钢铁研究总院结构材料研究所,北京100081; 2.马鞍山钢铁股份公司技术中心,安徽马鞍山243011)摘 要:研究了CSP 生产的无取向电工钢(w (Si +Al )=1%)热轧板的织构特征,并与传统流程产品进行了比较。
发现两种工艺生产的产品在板厚1/2处的主织构均为{001}<110>织构,即典型的{001}//轧面的α纤维织构。
二者的织构沿厚度方向均呈不均匀分布,其强度及对称性从表层到中心逐渐加强。
关键词:CSP ;无取向电工钢;织构中图分类号:T G142.7 文献标识码:A 文章编号:04492749X (2007)0720056204T exture of H ot 2R olled Non 2Oriented E lectricalSteel by CSP ProcessL I Chang 2yi 1, ZHU Tao 2, L IU Zheng 2dong 1, L IU Y ong 2gang 2, C H EN Qi 2an 1(1.Institute for Structural Materials ,Central Iron and Steel Research Institute ,Beijing 100081,China ;2.Technology Center ,Ma ’anshan Iron &Steel Co.,Ltd.,Maanshan 243011,Anhui ,China )Abstract :The texture of hot 2rolled non 2oriented electrical steel (w (Si +Al )=1%)produced by CSP process was in 2vestigated and compared with conventional products.It was found that the major texture is{001}<110>,namely ,α(<110>∥RD )fibre texture in the center ,and the texture distributes non 2uniformly in thickness direction and theintensity and symmetry of texture are increased from the surface to the center for both hot rolled electrical steels.K ey w ords :CSP ;non 2oriented electrical steel ;texture基金项目:国家“十五”科技攻关项目(2004BA318B )作者简介:李昌义(19812),男,博士生; E 2m ail :lichangyi @ ; 修订日期:2007202206 在提高产品质量的同时,扩大产品品种是当前薄板坯连铸连轧技术发展中的重要趋势[1],而采用该流程生产取向和无取向电工钢则是近几年十分引人注目的热点之一。
这也是我国在这方面的最新尝试。
织构控制是电工钢生产的重要技术,它与洁净钢冶炼、夹杂物控制和涂层共同保证了电工钢最终的使用性能[2]。
在这方面,已经积累了大量理论研究成果,并通过传统流程数十年的生产历史,获得了丰富的实践经验[3]。
但是,有关采用薄板坯连铸连轧流程的电工钢生产的报道并不多,在我国更是处于起步阶段。
热轧织构会直接影响到电工钢的最终织构[4]。
因此,作为织构控制的第一环节,本研究首先对CSP 热轧无取向电工钢(w (Si +Al )=1%)的织构进行分析,探求在CSP 特定的,即较薄板坯不经冷却及再加热,少道次、大道次变形量轧制条件下,其热轧织构的特征及其与传统流程产品的区别,从而为改进薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢工艺提供依据和参考。
1 试验材料和方法研究所用材料来自国内某钢厂CSP 生产线热轧的厚度为2.1mm 的无取向电工钢(w (Si +Al )=1%)板卷。
其终轧和卷取温度分别约为900℃和680℃。
另有传统流程生产的成分相近的无取向电工钢带,厚度为2.3mm 。
两种材料中C 、Mn 、S 的含量基本相同,具体化学成分见表1。
所有样品均取自板带宽度的中央,尺寸为20mm ×15mm 。
用化学腐蚀减薄法制备板带表层、1/4和1/2厚度处供织构分析的样品。
表1 试验用钢的化学成分(质量分数,%)T able 1 Chemical composition of the steels (Mass fraction ,%)工艺C Si Mn S Al N CSP 流程0.00420.750.330.00740.250.0048传统流程0.00500.420.520.00600.340.0025第7期李昌义等:CSP 热轧无取向电工钢的织构特征 用理学3014衍射仪测量试样表面(110)和(200)晶面的多个衍射强度数据,然后通过计算机转化为极图。
由于下面将要提到的原因,只能把板带1/2厚度处的衍射结果转换为ODF (Orientation Dist ribution Function )。
2 试验结果及讨论2.1 1/2板厚处的衍射强度和ODF图1、2分别为CSP 和传统流程样品1/2板厚处的(110)面的衍射强度和ODF 图。
由图1可见,两种样品在1/2板厚处的衍射强度基本上呈对称分布,可以在此基础上建立相应的ODF 。
图2是两样品在φ2=0°和φ2=45°的截面图。
由图2可见,在φ2=0°的截面图中,两种样品均在φ=0°、φ1=45°处出现最大的衍射强度;而在φ2=45°截面中,最大强度出现在φ=0°、φ1=0°和φ1=90°两处,其主织构均为{001}<110>织构。
因此,上述结果表明,无论是CSP 还是传统流程生产的w (Si +Al )=1%的无取向电工钢,其1/2板厚处都存图1 CSP(a)和传统流程(b)样品1/2板厚处(110)面的衍射强度Fig.1 Diffraction intensities of (110)at 1/2thickness of s amples produced by CSP process (a)and traditional p rocess (b)(a )CSP ,φ2=0°; (b )传统流程,φ2=0°; (c )CSP ,φ2=45°; (d )传统流程,φ2=45°图2 CSP 和传统流程样品1/2板厚处φ2=0°和φ2=45°的ODF 截面图Fig.2 ODF sectional view of φ2=0°and φ2=45°at 1/2thickness of samples produced by CSP process and traditional process・75・钢 铁第42卷在以{001}<110>为主的织构,即典型的{001}//轧面的α纤维织构。
试验结果表明,两种流程所生产的无取向电工钢主织构类型一致,无论是CSP 流程还是传统流程所生产的热轧电工钢板卷厚度中心层的主织构都是{001}<110>织构,这种织构类型对无取向电工钢是有利织构,因为它是各向同性而且难磁化方向[111]不在轧面上。
也就是说两种生产流程均可为冷轧提供具有类似织构的热轧坯料,从而保证最终产品的织构取向,获得较好的磁性能。
比较图1和图2可以看出,传统流程生产的无取向电工钢热轧板1/2厚度处的织构强度比CSP 流程生产的稍强。
这说明今后应以提高{001}<110>织构强度作为优化CSP 的热轧变形制度的主要目标之一。
2.2 表层的衍射强度图3是CSP 和传统流程两种样品表层的衍射强度。
两个衍射图中各区间的衍射强度均呈非对称分布,因此不能得出ODF 。
而且,对比图3和图2可以看出,两种样品表面的衍射强度均明显低于板厚中心。
2.3 1/4板厚处的衍射强度图4是CSP 和传统流程两种样品1/4板厚处的衍射强度。
由图可以看出,两个衍射图中各区间的衍射强度基本呈对称分布,对比图3、图2可以看出,两种样品1/4板厚处的衍射强度和对称性均明显高于表层,但略低于板厚中心。
综合图1、图3、图4可以看出,两种流程所生产的无取向电工钢均存在着织构沿板厚方向不均匀分布的现象。
这种现象很可能是由于表层与中心层受力和变形状态不完全相同所致。
尽管传统流程生产的无取向电工钢热轧板从表层到中心的织构强度差别更大,但对少道次、大道次变形量的CSP 流程而言,从提高最终磁性能出发,尽可能减少织构沿板厚方向的差异,仍然是值得重视的技术问题[5]。
以上结果表明,对于w (Si +Al )=1%的无取向电工钢,采用CSP 流程完全可以获得与传统流程相同的织构。
对其它牌号无取向电工钢热轧带织构的检测和分析也都得到这一结果。
这些工作也可为以CSP 流程生产取向电工钢提供有益的参考。
3 结论(1)CSP 工艺生产的无取向电工钢(w (Si +Al )=1%)具有与传统流程产品相同的织构特征:板厚1/2处的主织构为{001}<110>织构,即典型的{001}//轧面的α纤维织构。
(2)CSP 和传统流程生产的热轧无取向电工钢(w (Si +Al )=1%)都存在织构沿厚度方向不均匀分布的现象:从表层到中心织构强度逐渐加强。
而且,就织构的对称性而言,均有从表层、1/4板厚至中心层织构对称性逐渐提高的趋势。
其中中心层织构的对称性良好,可以进行ODF 分析。
图3 CSP(a)和传统流程(b)样品表面(110)面的衍射强度Fig.3 Diffraction intensities of (110)on surface of samples produced by CSP process (a)and traditional process (b)图4 CSP(a)和传统流程(b)样品1/4板厚处(110)面的衍射强度Fig.4 Diffraction intensities of (110)at 1/4thickness of samples produced by CSP process (a)and traditional process (b)(下转第71页)・85・第7期陈明昕等:渗碳钢钛含量的优化设计[5] YON G Qi2long,L I Y ong2fu.Theoretical Calculation on Spe2cific Interfacial Energy of Semicoherent Interface Between Mi2 croalloy Carbonitrides and Austenite[J].Acta Met Sinica, 1989,2(2):1532156.[6] Irvine K J,Pickering F B,G ladman T.Grain Refined C2MnSteel[J].J ISI,1967,205(2):1612182.[7] Narita K.Physical Chemistry of t he GroupⅣa(Ti,Zr),Ⅴa(V,Nb,Ta)and t he Rare Eart h Element s in Steels[J].Trans Iron Steel Inst Jpn,1975,15(2):1452152.[8] 雍岐龙.钢铁材料中的第二相[M].北京:冶金工业出版社,2006.(上接第58页)参考文献:[1] 田乃媛.薄板坯连铸连轧[M].北京:冶金工业出版社,2004.[2] Arrott A S.The Past,t he Present and Future of Soft Magne2tic Materials[J].Magnetism and Magnetic Materials,2000,(6):2152216.[3] 何忠治.电工钢[M].北京:冶金工业出版社,1997.[4] КазаджанЛВ,ШитовВВ,СоколоваИЛ.热轧条件对电工钢轧件织构形成的影响[J].国外钢铁,1995,(11):62265.(КазаджанЛВ,ШитовВВ,СоколоваИЛ.Effect of Hot Rolling Process on Texture Evolution of Electrical Steels[J].Foreign Iron and Steel,1995,(11):62265.)[5] 李昌义.CSP热轧无取向电工钢可行性论证及织构特征研究[D].洛阳:河南科技大学,2006.(L I Chang2yi.Feasibility A2nalysis and Texture Characterisation of Hot2Rolled Non2Orien2 ted Electrical Steels by CSP[D].Luoyang:Henan University of Science and Technology,2006.)(上接第67页)4 结论(1)由于珠光体片层与轧向的位向不同,冷轧变形过程中会使各珠光体团产生不均匀变形,出现片层的弯曲、断裂、剪切、显著细化等变形方式。