输电塔的风振系数计算与程序设计

特高压输电塔风振响应及等效风荷载研究的开题报告一、题目特高压输电塔风振响应及等效风荷载研究二、研究背景与意义随着我国经济和社会发展的不断加快，能源需求不断增长，电力输送也变得越来越重要。

特高压输电线路作为我国电网的支柱建设项目之一，正逐步覆盖全国各地。

然而，在高海拔、大跨度、复杂地质条件下，特高压输电线路受强风、雷击等自然灾害的影响，可能引起输电塔共振或塌倒等问题，对电网的稳定运行产生重大影响。

因此，对特高压输电塔风振响应及等效风荷载的研究，对于提高输电线路的抗风稳定性和可靠性具有重要意义。

三、研究内容和方法本研究拟采用数值模拟和实验测量相结合的方法，探究特高压输电塔在风荷载下的静力响应和动力响应特性，以及其等效风荷载的计算方法。

具体研究步骤如下：1.分析特高压输电塔的结构属性和使用环境，探讨风荷载对输电塔的影响机理；2.利用数值模拟方法，建立特高压输电塔的三维有限元模型，结合CFD方法模拟风场场景，计算输电塔在风荷载下的静力响应和动力响应；3.通过室内模型实验或风洞实验，对三维有限元模型进行验证和修正，确定其可靠性和准确性；4.基于数值模拟和实验结果，探讨特高压输电塔的等效风荷载计算方法，提出可靠且简便的计算公式，为输电塔的抗风设计提供参考。

四、预期结果1.通过数值模拟和实验测量，探究特高压输电塔在风荷载下的静力响应和动力响应特性，为输电塔的抗风设计提供理论依据和指导；2.为特高压输电塔的等效风荷载计算提供可靠且简便的计算方法，为输电塔的抗风设计提供参考；3.为提高特高压输电线路的抗风稳定性和可靠性，为保障电网的稳定运行做出贡献。

五、参考文献1. 唐伟等. 高塔解决高速列车和风荷载作用的准静态试验研究[J]. 铁道科学与工程学报, 2016, 13(12):2466-2471.2. 丁伟等. 风荷载下特高压输电线路及其塔架结构动力响应研究进展[J]. 中国电力教育, 2018, (11): 21-24.3. 王瑞丽, 王震. 华北地区特高压输电塔钢结构抗风性能研究[R]. 北京: 中国电力科学研究院, 2019.。

输电塔风灾计算公式
输电塔风灾计算是工程结构设计中非常重要的一部分，通常会使用一些公式和标准来进行计算。

其中，输电塔的风荷载计算是其中的重要一环。

一般来说，风荷载计算公式会涉及输电塔的结构形式、地理位置、设计风速等因素。

以下是一般情况下的输电塔风荷载计算公式的一般形式：
F = 0.5 ρ V^2 A Cd.
其中，。

F 为风荷载；
ρ 为空气密度；
V 为设计风速；
A 为输电塔受风面的有效投影面积；
Cd 为风荷载系数。

这个公式是一个基本的风荷载计算公式，实际应用中还需要根据具体的工程情况和地理环境进行调整和修正。

例如，地理位置的不同会导致设计风速的不同，输电塔的结构形式和尺寸也会影响到有效投影面积和风荷载系数的取值。

因此，在实际工程中，工程师会根据具体情况进行详细的计算和分析，确保输电塔在风灾情况下的安全可靠性。

除了上述基本的风荷载计算公式外，还有一些专业的规范和标准，如《输电线路工程设计规范》、《建筑结构荷载规范》等，其中包含了更加详细和精确的输电塔风荷载计算方法和公式。

在实际工程中，工程师需要结合这些规范和标准来进行输电塔风荷载的计算和设计。

总的来说，输电塔风荷载计算是一个复杂而重要的工程设计环节，需要综合考虑多个因素，采用合适的公式和方法进行计算，以确保输电塔在风灾情况下的安全性和稳定性。

Transmission and Distribution Engineering and Technology 输配电工程与技术, 2022, 11(2), 7-15 Published Online June 2022 in Hans. /journal/tdet https:///10.12677/tdet.2022.112002输电塔风振系数实用计算方法黄枭雄重庆科技学院，建筑工程学院，重庆收稿日期：2023年1月16日；录用日期：2023年2月16日；发布日期：2023年2月24日摘要在输电塔的设计中风振系数()z β是关键参数。

本文基于惯性力法，提出了考虑横担和法兰盘影响的输电塔风振系数计算方法。

该方法考虑了局部形状、质量和挡风面积的影响，研究了()z β的修正系数表达式。

基于3个悬臂输电塔样本的分析结果，推导了风振系数公式。

分析结果表明，横担对输电塔的风振响应有很大影响，但法兰盘对其影响很小。

因此，作为近似计算，法兰盘对风振系数的影响可以忽略不计。

本文的研究结果为输电塔风振系数提供了一种实用计算方法，该方法与现有规范相比有计算结果更准确的优势；与有限元计算分析相比，具有计算过程更简洁的优势。

关键词输电塔，风振响应，风振系数，横担，惯性力法Practical Calculation Method of WindVibration Coefficient of Transmission TowerXiaoxiong HuangSchool of Architecture and Engineering, Chongqing University of Science and Technology, ChongqingReceived: Jan. 16th , 2023; accepted: Feb. 16th , 2023; published: Feb. 24th , 2023AbstractThe vibration coefficient ()z β is the key parameter in the design of the transmission tower. Based on the inertial force method, this paper proposes a calculation method of wind vibration coefficient of transmission tower considering the influence of cross arm and flange plate. This method takes into account the influence of local shape, mass and windshield area, and studies the expression of the correction coefficient of ()z β. Based on the analysis results of three cantilever transmission黄枭雄tower samples, the wind vibration coefficient formula is derived. The analysis results show that the cross arm has great influence on the wind-induced vibration response of transmission tower, but the flange plate has little influence on it. Therefore, as an approximate calculation, the influence of flange on wind vibration coefficient can be ignored. The research results of this paper provide a practical calculation method for the wind vibration coefficient of transmission tower, which has the advantage of more accurate calculation results compared with the existing specifications; compared with finite element analysis, it has the advantage of simpler calculation process.KeywordsTransmission Tower, Wind-Induced Vibration Response, Wind-Induced Vibration Coefficient, Cross Arm, Inertial Force MethodCopyright © 2022 by author(s) and Hans Publishers Inc.This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY 4.0)./licenses/by/4.0/1. 引言输电塔是风敏结构，其风振响应是从业人员的关注点。

9第2章 风振系数计算2.1 引言在随机脉动风压的作用下，高耸结构会产生随机振动，除了顺风向的风振响应外，结构还会产生横风向的风振响应。

但在通常情况下，对于非圆截面，顺风向风振响应占据主要地位，对于一般的塔架结构，可以忽略横风向共振的作用[13]。

因此，本章主要研究输电塔结构在随机风荷载作用下的顺风向风振系数的计算。

作用于结构物上的脉动风荷载对结构产生的动力响应与结构物本身的动力特性有关。

当结构物刚性很强时，由脉动风所引起的结构物风振惯性力并不明显，可以略去，但需要考虑由脉动风所引起的瞬时阵风荷载；当结构物刚性较弱即为柔性结构时，除静力风荷载()z ω外，还应计及风振惯性力的大小，即风振动力荷载。

如果风振动力荷载用(,)d z t ω表示，则柔性结构物的总风荷载(,)W z t 表达如下[4]：(,)()(,)d W z t z z t ωω=+ （2－1）工程计算中，常采用集中风荷载的表达式，则式（2－1）改写为()()()c d P z P z P z =+ （2－2a ）或i ci di P P P =+ （2－2b ）式中，()P z ，i P —— 顺风向z 高度处第i 点的总风荷载（kN ）；()c P z ，ci P —— 顺风向z 高度处i 点总静力风荷载（kN ）；()d P z ，di P ——顺风向z 高度处i 点风振动力荷载（kN ），其中()()d d z P z z A ω=，或()()di di i P z z A ω=。

在这里，()z i A A 为z 高度（第i 点）处相关的迎风面竖向投影面积（m 2）。

本章下面将讨论风振动力荷载的计算原理和表达式，以及可在实际输电塔设计中应用的风振系数的计算方法。

102.2 顺风向风振系数的计算方法风荷载是输电塔结构的各类荷载中起主要作用的荷载，由静、动两部分风荷载组成，动力风荷载即脉动风是一种随机动力干扰，引起结构的振动。

为了便于工程的实际应用，我国的《建筑结构荷载规范》引入了风振系数作为等效静态放大系数，将风荷载的静力作用与动力作用一并考虑在内。

第2章风振系数计算2.1 引言在随机脉动风压的作用下，高耸结构会产生随机振动，除了顺风向的风振响应外，结构还会产生横风向的风振响应。

但在通常情况下，对于非圆截面，顺风向风振响应占据主要地位，对于一般的塔架结构，可以忽略横风向共振的作用[13]。

因此，本章主要研究输电塔结构在随机风荷载作用下的顺风向风振系数的计算。

作用于结构物上的脉动风荷载对结构产生的动力响应与结构物本身的动力特性有关。

当结构物刚性很强时，由脉动风所引起的结构物风振惯性力并不明显，可以略去，但需要考虑由脉动风所引起的瞬时阵风荷载；当结构物刚性较外，还应计及风振惯性力的大小，即风弱即为柔性结构时，除静力风荷载()z振动力荷载。

如果风振动力荷载用(,)d z t ω表示，则柔性结构物的总风荷载(,)W z t 表达如下[4]：(,)()(,)d W z t z z t ωω=+ （2－1）工程计算中，常采用集中风荷载的表达式，则式（2－1）改写为()()()c d P z P z P z =+ （2－2a ）或i c id P P P =+ （2－2b ） 式中，()P z ，i P —— 顺风向z 高度处第i 点的总风荷载（kN ）；()c P z ，ci P —— 顺风向z 高度处i 点总静力风荷载（kN ）； ()d P z ，di P ——顺风向z 高度处i 点风振动力荷载（kN ），其中()()d d z P z z A ω=，或()()d i d i iP z zA ω=。

在这里，()z i A A 为z 高度（第i 点）处相关的迎风面竖向投影面积（m 2）。

本章下面将讨论风振动力荷载的计算原理和表达式，以及可在实际输电塔设计中应用的风振系数的计算方法。

2.2 顺风向风振系数的计算方法2.2.1结构风振随机振动理论[4][10][7]风荷载是输电塔结构的各类荷载中起主要作用的荷载，由静、动两部分风荷载组成，动力风荷载即脉动风是一种随机动力干扰，引起结构的振动。

第2章 风振系数计算2.1 引言在随机脉动风压的作用下，高耸结构会产生随机振动，除了顺风向的风振响应外，结构还会产生横风向的风振响应。

但在通常情况下，对于非圆截面，顺风向风振响应占据主要地位，对于一般的塔架结构，可以忽略横风向共振的作用[13]。

因此，本章主要研究输电塔结构在随机风荷载作用下的顺风向风振系数的计算。

作用于结构物上的脉动风荷载对结构产生的动力响应与结构物本身的动力特性有关。

当结构物刚性很强时，由脉动风所引起的结构物风振惯性力并不明显，可以略去，但需要考虑由脉动风所引起的瞬时阵风荷载；当结构物刚性较弱即为柔性结构时，除静力风荷载()z ω外，还应计及风振惯性力的大小，即风振动力荷载。

如果风振动力荷载用(,)d z t ω表示，则柔性结构物的总风荷载(,)W z t 表达如下[4]：(,)()(,)d W z t z z t ωω=+ （2－1）工程计算中，常采用集中风荷载的表达式，则式（2－1）改写为()()()c d P z P z P z =+ （2－2a ）或i c id P P P =+ （2－2b ） 式中，()P z ，i P —— 顺风向z 高度处第i 点的总风荷载（kN ）；()c P z ，ci P —— 顺风向z 高度处i 点总静力风荷载（kN ）； ()d P z ，di P ——顺风向z 高度处i 点风振动力荷载（kN ），其中()()d d z P z z A ω=，或()()d i d i iP z zA ω=。

在这里，()z i A A 为z 高度（第i 点）处相关的迎风面竖向投影面积（m 2）。

本章下面将讨论风振动力荷载的计算原理和表达式，以及可在实际输电塔设计中应用的风振系数的计算方法。

2.2 顺风向风振系数的计算方法2.2.1结构风振随机振动理论[4][10][7]风荷载是输电塔结构的各类荷载中起主要作用的荷载，由静、动两部分风荷载组成，动力风荷载即脉动风是一种随机动力干扰，引起结构的振动。

山西建筑SHANXI ARCHITECTURE第47卷第6期・34・2 2 2 1年3月Vai. 27 Na. 5Mar. 2028文章编号:1969-7825 (2021) 66C634C5大跨越输电塔线体系风振响应及风振系数分析原迁张德凯（同济大学建筑工程系，上海200095 ）摘要:输电塔是高柔度的风敏感结构，大跨越输电塔线体系由于塔线耦合作用，动力特性和风振响应变得复杂。

以智力 CHACAO 大跨越工程为例，在Ansys 中建立塔线体系有限元模型，从结构的动力特性和风振响应几个方面对单塔及塔线体系进行风振分析;根据时程分析结果对风振系数进行计算并和规范结果对比，发现按照建筑荷载规范结果不准确也不安全，架空输电线 路荷载规范由于考虑了横担处的质量突变等因素，总体来说更符合实际也更偏于安全。

关键词：大跨越，塔线体系，风振响应，动力分析，风振系数中图分类号:TU315 文献标识码:A0引言输电线路起着运送和分配电能的作用,是经济社会发展重要的生命线工程。

在我国，风灾所引起倒塔的事故一直相当严重，例如2013年8月4日18:30左右，西北某地区 遭遇大暴雨、强雷电和瞬时最大风速34.2血s （10 m 基准 高度）的大风，导致某330 kV 输电线路35号~40号连续档、46号共7基铁塔倒塌,41号铁塔倾斜，涉及两个耐张 段1 ］。

大跨越输电塔体系作为风敏感的复杂空间耦联体 系,高度高而且有较高柔度,对于“干”字形铁塔，横担长度大，塔头质量更为集中,其在风荷载下的风振响应分析很有 必要1 ］。

对大跨越输电塔结构的动力特性及其随机风荷载 作用下风振响应研究也一直是高耸结构研究和设计的一个 重要方面。

在计算风振系数方面，DLT 5154—2219架空输电线 路杆塔结构设计技术规定1 ］，《大跨越设计技术规定》［］,GB 50137—2216高耸结构设计标准1 ］等业内规范均和GB50006—2012建筑结构荷载规范1 ］的计算方法类似，但实际上规范提供的方法只适用于体型和质量沿高度均匀分布 的高层建筑和高耸建筑，对于输电塔质量和外形有突变的 局部位置并不完全适用，输电塔结构沿高度方向布置有数个横担结构,横担宽度较塔身宽度大得多,质量和挡风面积 在横担处突变，其风振系数取值必然与从上至下宽度和质量均匀变化的高耸结构和高层结构有很大区别。

输电塔架风荷载计算1.输电塔基本信息本输电塔架的塔身为干字型方形塔架，总高53.5m，地处B类地区，离地10m 高处的风速为33m/s，整个塔身沿高度方向分为11个风荷载计算段。

图1 塔身立面图2.风荷载计算2.1投影面积的计算不考虑塔身迎风面的倾斜度，将塔身分段投影到迎风面计算净面积，根据所给角钢以及圆钢管的尺寸，计算投影面积，并计算出塔身轮廓所围的面积，以便计算每一段的挡风系数。

2.2基本风压基本风压是以当地比较空旷平坦的地面上离地 10m 高统计所得的50年一遇 10min 平均最大风速为标准，近似计算如下：22200330.68/16001600v w kN m ===2.3 体形系数的计算 塔架体型系数s μ如下计算⎪⎩⎪⎨⎧+++=角钢、钢管混合钢管角钢)1(1.1)1(8.0)1(3.1s ηηημη——背风面风荷载降低系数。

故各塔架段的体形系数按上式计算可得表1表1 体型系数的计算2.4 顺风向风振系数由于塔形为干字型，而且高度小于75m ，故干字型塔架一阶自振周期：10.0390.657T s ===故塔架的第一阶自振频率1f 为: 1111.52f Hz T == 塔架一阶振型系数如下计算:443221346)(H z H z H z z +-=φ对于一般竖向悬臂型结构，例如高层建筑和构架、塔架、烟囱等高耸结构，均可仅考虑结构第一振型的影响。

z 高度处的风振系数z β可按下式计算210121R B gI z z ++=β式中g 为峰值因子，可取2.5；10I 为10m 高名义湍流强度，对应B 类地面粗糙度，可取0.14；R 为脉动风荷载的共振分量因子；z B 为脉动风荷载的背景分量因子。

R =11305f x x =>w k 地面粗糙度对B 类地面粗糙度分别取1.0；1ζ结构阻尼比，对钢结构可取0.01。

11()()x za z z H z B k z ρρφμ=z ρ——脉动风荷载竖直方向相关系数；0.795z ρ== x ρ——脉动风荷载水平方向相关系数，本算例此相关系数可取1x ρ=。

输电塔结构风荷载简化计算研究摘要：输电塔是一种高耸结构，属于无限自由度体系。

在工程实际应用时，其有限元模型节点很多，会造成计算风振荷载的困难。

鉴于此，本文将输电塔无限自由度体系简化为多自由度体系，按照风振荷载理论的计算方法，对输电塔多自由度体系进行风振响应计算，从而验证了此方法简化的实用性。

关键词：输电塔结构；动力特性；风荷载；风振响应风荷载是结构的重要设计荷载，特别对于高耸结构（例如输电塔、电视塔、烟囱、石油化工塔等）、高层建筑结构和大跨度桥梁等，有时甚至起着决定性作用。

对输电塔结构进行风振响应分析，则首先要了解其动力特性。

输电塔的基本动力特性主要包括结构体系的自振频率以及各阶振型等；而上述基本动力特性也与诸多因素有关，比如结构体系的构成形式、结构体系的刚度等。

由于输电塔结构的高柔特性，且以风荷载为主，因此其水平振动振动动力特性具有决定作用。

本文主要先从理论上介绍塔体的自由振动方程及求解，然后以新疆百米风区输电塔为例，分析计算单塔结构的频率和振型，根据前几阶重要的动力特性，将塔体多自由度体系简化为多自由度体系，按照风振荷载计算理论，得到塔体重要的部位的响应和内力，以期能够得到对实际工程应用有益的结论。

对高层、高耸结构均可化为连续化杆件结构来处理，属于无限自由度体系。

当然也可将质量集中在楼层处看成多自由度结构体系。

由结构动力学知道，无限自由度体系与多自由度体系的动力特性是相同的，一种体系的公式可推广到另一种体系。

一、输电塔动力特性简化模型对于动力特性计算，只要把质量和刚度以及边界条件模拟正确就可以，和静力计算是不同的范畴。

像输电塔这样的高耸结构，在计算其动力响应时，只考虑一阶顺风向振动、一阶横风向振动、一阶扭转振动就可以满足工程需求。

输电塔的自由振动，其自振周期和振型通常都是按多自由度体系进行计算。

对于钢塔架，可将每一层塔柱、横杆、斜杆相应质量集中在一起，作为一个集中质点，简化成多自由度体系。

自立式格构塔架属于典型的空间杆件系统，由于主要研究塔线体系的水平向风振响应，且输电塔自重较轻，—效应并不明显，数值计算时可以不考虑塔架的几何非线性，而将输电塔视为线性结构进行计算。

1.竖向方向的相关系数
60z 106060
H H
e H H-结构总高度(m) 对A 、B 、C 、D 类地面粗糙度 H 的取值分辨不应大于300M 350M 450M 和550m
2.水平方向相关系数
50105050B
x B e
B
B- 结构迎面宽度(m) 2B H
3.振形系数取值1()
z 根据相对高度z/H 按荷载规范附录G 确定按高层最高点取值去 1.0
4.脉动风荷载的背景分量因子
11
()
a z x z
z z B kH K 、a 1——系数荷载规范表8.4.5-1 P59
一般 B 类高层取 k=0.67 a 1=0.187
5.脉动风荷载的共振分量因子2
1
24/311()
6(1)
x R x 1
110
30,5
w f x x k F 1结构第1阶自振频率K w 地面粗糙度修正系数分别取 1.28 1.0 0.54和0.261对钢结构可取 0.016.Z 高度处的风振系数z 21012(1)z z gI B R G 峰值因子可取2.510I 10m 高名义瑞流强度对应 A B C 和 D 类地面粗糙度可分别取0.12 0.14 0.23 和0.39R 脉动风荷载的共振分量因子z B 脉动风荷载的背景分量因子。

输电塔风荷载计算1. 基本风压计算222010/160040/1600 1.0kN/m v ω===2. 风压高度变化系数计算输电塔所处环境为B 类地貌，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）可知0.301.000 1.0010B B z z z μμ⎛⎫=≥ ⎪⎝⎭3. 风载体型系数计算① 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积29 1.50.5(4.06 3.26) 1.58.01A m =⨯-⨯+⨯=杆件投影面积221.4(63(90003589)70(43281680)1001503240(5011002175614981051600)45(11861499)5621862)25982382.598n A mm m =⨯⨯++⨯++⨯⨯+⨯++++++⨯++⨯⨯==挡风系数/ 2.598/8.010.324n A A φ===单榀桁架的体型系数0.324 1.30.422st μφμ==⨯=/1b h =查表得0.622η=(1)0.422(10.622)0.684stw st μμη=+=⨯+=② 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(2.04 1.68)3 5.58A m =⨯+⨯=杆件投影面积221.4(63((23202460)22040)10030052)1864520 1.865n A mm m =⨯⨯+⨯++⨯⨯==挡风系数/ 1.865/5.580.334n A A φ===单榀桁架的体型系数0.334 1.30.434st μφμ==⨯=/0.51b h =<查表得0.606η=(1)0.434(10.606)0.697stw st μμη=+=⨯+=③ 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(2.04 2.424) 3.27.142A m =⨯+⨯=杆件投影面积21.4(70((26052878)22424)10032062) 2.210n A m =⨯⨯+⨯++⨯⨯=挡风系数/ 2.210/7.1420.309n A A φ===单榀桁架的体型系数0.309 1.30.402st μφμ==⨯=/1b h <查表得0.646η=(1)0.402(10.646)0.662stw st μμη=+=⨯+=④ 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(11.6 2.424) 1.812.622A m =⨯+⨯=杆件投影面积21.4(40((6011202)2196417601454)451700703105290(40804558)100(53034880)110264014018032) 4.835n A m=⨯⨯+⨯++++⨯+⨯⨯+⨯++⨯++⨯+⨯⨯=挡风系数/ 4.835/12.6220.383n A A φ===单榀桁架的体型系数0.383 1.30.498st μφμ==⨯=/ 1.35b h =查表得0.562η=(1)0.498(10.562)0.778stw st μμη=+=⨯+=⑤ 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(2.64 3.0)38.46A m =⨯+⨯=杆件投影面积21.4(75300080340621001838214030052)2.771n A m =⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=挡风系数/ 2.771/8.460.328n A A φ===单榀桁架的体型系数0.328 1.30.426st μφμ==⨯=/1b h =查表得0.615η=(1)0.426(10.615)0.688stw st μμη=+=⨯+=⑥ 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(4.064 3.0) 3.813.422A m =⨯+⨯=杆件投影面积21.4(7543922802275216038372) 3.151n A m =⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=挡风系数/ 3.151/13.4220.235n A A φ===单榀桁架的体型系数0.235 1.30.305st μφμ==⨯=/1b h <查表得0.784η=(1)0.305(10.784)0.544stw st μμη=+=⨯+=⑦ 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(4.064 6.08)7.236.518A m =⨯+⨯=杆件投影面积21.4(75(327759065198)256608018072702)7.161n A m =⨯⨯++⨯+⨯+⨯⨯=挡风系数/7.161/36.5180.196n A A φ===单榀桁架的体型系数0.196 1.30.255st μφμ==⨯=/1b h <查表得0.856η=(1)0.255(10.856)0.473stw st μμη=+=⨯+=⑧ 塔段：桁架由角钢组成， 1.3s μ=轮廓面积20.5(6.088.04)749.42A m =⨯+⨯=杆件投影面积21.4(4076045015202561824263210827536482180(80727068)2)9.438n A m =⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=挡风系数/9.438/49.420.191n A A φ===单榀桁架的体型系数0.191 1.30.248st μφμ==⨯=/1b h <查表得0.864η=(1)0.248(10.864)0.462stw st μμη=+=⨯+=4. 风振系数计算1) 脉动风荷载的共振分量因子计算塔高H=30.5m ，b=1.5m ，B=8.04m ，w k =1.0，1ς=0.0110.0390.3851()T s=== 111/ 2.5966f T Hz==13077.899f x ===1.6941R ==2) 脉动风荷载的背景分量因子计算B 类地貌，H=30.5m ，k=0.91，10.218α=，1x ρ=0.8417z ρ==① 塔段：29.75Z m =， 1.387z μ=，22341464()0.96723z H z H z z H ϕ-+==11 1.125()x za z z H B k z ρρμ==② 塔段：27.5Z m =， 1.355z μ=，22341464()0.86893z H z H z z Hϕ-+== 11()1.035()x za z z H z B k z ρρφμ==③ 塔段：24.4Z m =， 1.307z μ=，22341464()0.73393z H z H z z Hϕ-+== 11()0.9061()x za z z H z B k z ρρφμ==④ 塔段：21.9Z m =， 1.265z μ=，22341464()0.62623z H z H z z H ϕ-+==11()0.7986()x za z z H z B k z ρρφμ==⑤ 塔段：19.5Z m =， 1.222z μ=，22341464()0.52483z H z H z z H ϕ-+==11()0.6930()x z a z z Hz B k z ρρφμ==⑥ 塔段：16.1Z m =， 1.154z μ=，22341464()0.38713z H z H z z H ϕ-+==11()0.5414()x z a z z Hz B k z ρρφμ==⑦ 塔段：10.6Z m =， 1.018z μ=，22341464()0.19053z H z H z z H ϕ-+==11()0.3020()x z a z z Hz B k z ρρφμ==⑧ 塔段： 3.5Z m =， 1.00z μ=，22341464()0.02443z H z H z z H ϕ-+==110.0393()x za z z H B k z ρρμ==3) 风振系数计算2.5g =，100.14I =①塔段：1012 2.5495z gI B β=+②塔段：1012 2.4252z gI B β=+③塔段：1012 2.2478z gI B β=+④塔段：1012 2.0997z gI B β=+⑤塔段：1012 1.9543z gI B β=+=⑥塔段：1012 1.7455z gI B β=+=⑦塔段：1012 1.4159z gI B β=+=⑧塔段：1012 1.0542z gI B β=+=5. 各塔段风荷载标准值计算①塔段：k 0 6.28s z z i w w A kN μμβ== ②塔段：k 0 4.27s z z i w w A kN μμβ== ③塔段：k 0 4.30s z z i w w A kN μμβ== ④塔段：k 09.99s z z i w w A kN μμβ== ⑤塔段：k 0 4.55s z z i w w A kN μμβ== ⑥塔段：k 0 3.45s z z i w w A kN μμβ== ⑦塔段：k 0 4.88s z z i w w A kN μμβ== ⑧塔段：k 0 4.60s z z i w w A kN μμβ== 6. 塔架基底弯矩计算840.2k M w z kN m==⋅∑。