轴孔过盈配合计算公式

配合公差的计算公式
配合公差的计算公式是：配合公差δ=δ轴+δ孔=最大间隙-最小间隙。

具体来说，尺寸偏差（偏差）是指某一尺寸（实际尺寸、极限尺寸）与基本尺寸之间的差异。

上偏差是最大极限尺寸与基本尺寸之差，下偏差是最小极限尺寸与基本尺寸之差。

而公差则是允许尺寸的变动量，等于最大极限尺寸与最小极限尺寸之差，也等于上偏差与下偏差之差。

配合公差是指组成配合的孔、轴公差之和，它是允许间隙或过盈的变动量。

孔和轴的公差带大小和公差带位置组成了配合公差。

孔和轴配合公差的大小表示孔和轴的配合精度。

孔和轴配合公差带的大小和位置表示孔和轴的配合精度和配合性质。

配合公差的大小=公差带的大小；配合公差带大小和位置=配合性质。

以上信息仅供参考，如果您还有疑问，建议咨询专业人士。

轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

过盈量与装配力计算公式分解过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F 当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证Ff≥F，故[7-8]2）传递转矩T 当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。

亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。

设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。

配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。

表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。

表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢0.11 0.08钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油0.125钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金 无润滑 0.10~0.153） 承受轴向力F 和转矩T 的联合作用 此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为Δ=pd(C 1/E 1+C 2/E 2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p ——配合W 问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa ； d ——配合的公称直径，mm ；E 1、E 2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa ； C 1——被包容件的刚性系数C 2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。

过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff，应大于或等于外载荷F。

图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证Ff≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。

亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。

设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。

配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。

表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。

表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢0.11 0.08钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油0.125钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金 无润滑 0.10~0.153） 承受轴向力F 和转矩T 的联合作用 此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为Δ=pd(C 1/E 1+C 2/E 2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p ——配合W 问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa ； d ——配合的公称直径，mm ；E 1、E 2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa ； C 1——被包容件的刚性系数C 2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。

轴孔过盈配合计算公式轴孔过盈配合是机械设计中常见的一种连接方式。

在机械装配中，轴和孔是常见的零件组合形式，而轴孔过盈配合就是通过在轴和孔的配合面上制造一定的过盈量，使得轴与孔之间形成紧密的连接。

这种连接方式广泛应用于各种机械设备和工具中。

在进行轴孔过盈配合计算之前，我们首先需要了解一些基本概念。

轴孔过盈配合中，轴的直径称为基准直径，孔的直径称为基准孔径。

过盈量是指轴的最大直径和孔的最小直径之间的差值。

过盈配合分为高过盈、中过盈和低过盈，具体取决于过盈量的大小。

那么，如何计算轴孔过盈配合的公式呢？一般来说，轴孔过盈配合的计算公式有两种，分别是最大过盈量公式和最小过盈量公式。

这两个公式分别用于计算高过盈和低过盈情况。

对于高过盈配合，最大过盈量公式如下：最大过盈量 = 轴的最大直径 - 孔的最小直径对于低过盈配合，最小过盈量公式如下：最小过盈量 = 轴的最小直径 - 孔的最大直径通过这两个公式，我们可以计算得到轴孔过盈配合的过盈量。

过盈量的大小直接影响着轴和孔的配合紧密程度，过盈量越大，配合越紧密。

在实际应用中，轴孔过盈配合的计算需要根据具体的设计要求和相关标准进行。

一般来说，根据设定的过盈配合等级和公差等级，可以确定轴和孔的基准直径和基准孔径，从而计算出过盈量。

此外，还需要考虑材料的热胀冷缩、装配与拆卸的便利性等因素。

在进行轴孔过盈配合计算时，还需要注意一些问题。

首先，要确保所选用的公式和计算方法与实际情况相符。

其次，要对所得到的过盈量进行合理的调整和修正，以满足实际需求。

最后，要进行充分的验证和测试，确保轴孔过盈配合的质量和性能符合设计要求。

轴孔过盈配合的计算是机械设计中一个重要的环节。

通过合理计算和选择过盈量，可以实现轴和孔之间的紧密连接，保证机械设备的稳定性和可靠性。

在实际应用中，我们需要根据具体情况和要求，选择合适的公式和方法进行计算，并进行充分的验证和测试，以确保轴孔过盈配合的质量和性能。

轴孔过盈配合计算公式摘要：1.轴孔过盈配合计算公式的概念和背景2.轴孔过盈配合计算公式的种类3.轴孔过盈配合计算公式的适用范围和条件4.轴孔过盈配合计算公式的计算步骤和示例5.轴孔过盈配合计算公式的优点和局限性正文：一、轴孔过盈配合计算公式的概念和背景轴孔过盈配合计算公式，是一种用于计算轴和孔过盈量的数学公式，其主要用于机械加工制造过程中，以确保轴和孔之间的配合精度。

轴孔过盈配合计算公式是机械制造领域的重要理论基础，对于保证产品的精度和质量具有重要的实际意义。

二、轴孔过盈配合计算公式的种类轴孔过盈配合计算公式主要包括以下几种：1.圆柱轴和圆孔过盈配合的计算公式；2.圆锥轴和圆孔过盈配合的计算公式；3.圆柱轴和圆锥孔过盈配合的计算公式；4.圆锥轴和圆柱孔过盈配合的计算公式。

三、轴孔过盈配合计算公式的适用范围和条件轴孔过盈配合计算公式主要适用于以下范围和条件：1.机械加工制造过程中，需要确保轴和孔的配合精度；2.轴和孔的材料相同或相似，且具有足够的韧性和强度；3.轴和孔的公差、形位公差和表面粗糙度符合设计要求。

四、轴孔过盈配合计算公式的计算步骤和示例以圆柱轴和圆孔过盈配合的计算公式为例，其主要计算步骤如下：1.确定轴和孔的基本尺寸，包括直径、长度和公差；2.计算轴和孔的配合尺寸，包括过盈量、间隙量和最大过盈量；3.根据设计要求，选择合适的过盈量和间隙量；4.校核轴和孔的形位公差和表面粗糙度是否满足设计要求。

示例：某轴的直径为d=40mm，公差为H7；某孔的直径为D=45mm，公差为H7。

求轴和孔的过盈配合。

解：根据公式，计算得到过盈量f=0.05mm，间隙量l=0.025mm。

因此，轴和孔的配合应为过盈配合，过盈量为0.05mm。

五、轴孔过盈配合计算公式的优点和局限性轴孔过盈配合计算公式的优点：1.确保轴和孔的配合精度，提高产品的质量；2.有利于提高生产效率，降低生产成本；3.有助于优化设计和加工工艺，提高机械传动性能。

过盈量与装配力计算公式The final revision was on November 23, 2020过盈联接1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff，应大于或等于外载荷F。

图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证F f≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。

亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩M f应大于或等于转矩T。

设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证M f≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。

配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。

表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。

表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油钢—结构钢油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净钢—优质结构钢在电炉中加热包容件至300℃钢—青铜在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂钢—铸铁钢—铸铁油压扩孔，压力油为矿物油铸铁—铸钢0..25 钢—铝镁合金无润滑3）承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pd(C1/E1+C2/E2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p——配合W问的任向活力，由式（78）(710）计算；MPa； d——配合的公称直径，mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。

轴与轴套过盈配合压入力计算公式：P=2i p lf r 2π 应为“—”22112122221222223122232)()(12E E r r E r r r r E r r r p i μμδ-+-++-+=δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP=1.7524510⨯N =17874.48kgf (17.524t)δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1⨯510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm ,f=0.15带入公式得：Pi= 12.3954MpaP= 2.2196510⨯N =22639.92kgf (22.196t)B87C 机头衬套压入力：δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得FT160A 架体横臂压入力：δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。

1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。

1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。

亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。

图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则Ff =πdlpf因需保证Ff≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。

亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。

设配合面上的摩擦系数为f① ，配合尺寸同前，则Mf =πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]①实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。

配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。

表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。

表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f 有润滑时f 联接零件材料结合方式，润滑f钢—铸钢0.11 0.08 钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油0.125钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08 在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金无润滑0.10~0.153）承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 ∏时的过盈量为Δ=πδ(X1/E1+X2/E2 ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：π配合Ω问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；M∏α； δ配合的公称直径，μμ； E1、E2 分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，M∏α；X1 被包容件的刚性系数X2 包容件的刚性系数δ1、δ2 分别为被包容件的内径和包容件的外径，μμ； μ1、μ2 分别为被包容件与包容件材料的泊松比。

(1) 最大过盈是指在过盈配合或过渡配合中，孔的下极限尺寸与轴的上尺寸之差；也等于孔的下偏差与轴的上偏差的代数差，用Ymax Ymax＝Lmin－lmax＝EI－es
(2) 最小过盈是指在过盈配合中，孔的上极限尺寸减轴的下极限尺寸之差；也等于孔的上偏差与轴的下极限偏差的代数差，用Ymin Ymin＝Lmax－lmin＝ES－ei
(3)平均过盈数值上等于最大过盈与最小过盈之和的一半，用
Ya＝（Ymax＋Ymin）/2
(4) 过盈配合公差即为允许过盈变动的范围。

等于最小过盈与最大过盈的代数差，用Tｆ表示。

Tｆ＝Ymin－Ymax 或Tｆ＝Th＋Ts
例题：如某孔的尺寸为Ф100，上极限偏差为-0.058，下极限偏差为-0.093；轴的尺寸为Ф 100，上极限偏差为0，下极限偏差为
最大过盈和最小过盈值、平均过盈、过盈配合公差各是多少？
解：Lmax＝100＋(－0.058)＝99.942
Lmin＝100＋(－0.093)＝99.907。

过盈联接1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的;1传递轴向力F当联接传递轴向力F时图7-20,应保证联接在此载荷作用下,不产生轴向滑动;亦即当径向压力为P时,在外载荷F的作用下,配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff,应大于或等于外载荷F;图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l,则F f=πdlpf≥F,故因需保证Ff7-82传递转矩T当联接传递转矩T时,则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移;亦即当径应大于或等于转矩向压力为P时,在转矩T的作用下,配合面间所能产生的摩擦阻力矩MfT;设配合面上的摩擦系数为f① ,配合尺寸同前,则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得7-9① 实际上,周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异,现为简化．取两者近似相等．均以f 表示;配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关,应由实验测定;表7－5给出了几种情况下摩擦系数值,以供计算时参考;表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式,润滑 f钢—铸钢钢—钢油压扩孔,压力油为矿物油钢—结构钢油压扩孔,压力油为甘油,结合面排油干净钢—优质结构钢在电炉中加热包容件至300℃钢—青铜在电炉中加热包容件至300℃以后,结合面脱脂钢—铸铁钢—铸铁油压扩孔,压力油为矿物油铸铁—铸钢0..25 钢—铝镁合金无润滑3 承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为7-10 2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论,在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pdC1/E1+C2/E2×103,则由上式可知,过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为7-11式中：p——配合W问的任向活力,由式78710计算；MPa；d——配合的公称直径,mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量,MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径,mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比;对于钢,μ=；对于铸铁,μ=;当传递的载荷一定时,配合长度l越短,所需的径向压力p就越大;当P增大时,所需的过盈量也随之增大;因此,为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增加装配时的困难,配合长度不宜过短,一般推荐采用l≈;但应注意,由于配合面上的应力分布不均匀,当l ＞时,即应考虑两端应力集中的影响,并从结构上采取降低应力集中的措施;图: 圆柱面过盈联接显然,上面求出的Δmin只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度的峰尖时才是合效的;所以用胀缩法装配时,最小有效过盈量δmin =Δmin但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分下图,此时接式7－11求出的Δmin值即为理论值应再增加被擦去部分2μ,故计算公式为图：压入法装配时配合表面擦去部分示意图式中：u——装配时留图所示可配合表面上微观峰尖被擦去部分的高度之和,取其为 R Z1＋RZ2,μm；RZ1、RZ2——分别为被包容件及包容件配合表面上微观不平度的十点高度,μm,其值随表面粗糙度而异,见表7—6表：加工方法、表面粗糙度及表面微观不平度十点高度RZ加工方法精车或精镗,中等磨光,刮每平方厘米内有3个点铰,静磨,刮每平方厘米内有35个点钻石刀头镗研磨,抛光,超精加工等表面粗糙度代号Rzμm 10注：表面粗糙度代号以Ra表示,自左至右依次相当于旧国标GB1031—68中的代号▽6—▽14;设计过盈联接时,如用压入法装配,应根据求得的最小有效过盈量δmin,从国家标准中选出一个标准过盈配合,这个标准过盈配合的最小过盈量应略大于或等于δmin;若使用胀缩法装配时,由于配合表面微观峪关被擦伤或压平的很少,可以忽略不计,亦即可求出δmin 后直接选定标准过盈配合;还应指出的是：实践证明,不平度较小的两表面相配合时贴合的情况较好,从而可提高联接的紧固性;3. 过盈联接的强度计算前已指出,过盈联接的强度包括两个方面,即联接的强度及联接零件本身的强度;由于按照上述方法选出的标准过盈配合已能产生所采的径向压力,即已能保证联接的强度,所以下面只讨论联接零件本身的强度问题;过盈联接零件本身的强度,可按材料力学中阐明的厚壁圆筒强度计算方法进行校核;当压力p一定时,联接零件中的应力大小及分布情况见图7－26;首先按所选的标准过盈配合种类查算出最大过盈量δmax采用压入法装配时应减掉被擦去的部分2u．再求出最大径向压力p max,即然后根据p max来校核联接零件本身的强度;当包容件被包容件为脆性材料时,可按图7－26所示的最大周向拉压应力用第一强度理论进行核核;由图可见,其主要破坏形式是包容件内表层断裂;图7-26：过盈联接中的应力大小及分布情况设分别为被包容件材料的压缩强度极限及包容件材料的拉伸强度极限,则强度校核公式为：对被包容件对包容件当零件材料为塑性材料时．则应按第三强度理论1-3≤S检验其承受最大应力的表层是否处于弹性变形范围内,设s1、s2分别为被包容件及包容件材料的屈服极限．则由图7－26可知．不出现塑性变形的检验公式为：对被包容件内表层对包容件内表层4. 过盈联接最大压入力、压出力当采用压入法装配并准备拆开时,为了选择所得压力机的容量,应将其最大压入力、压出力按下列公式算出：最大压入力 Fi =fπdlpmax最大压出力 F0=Fi=fπdlpmax5. 包容件加热及被包容件冷却温度如采用胀缩法装配时,包容件的加热温度t;或被包容件的冷却温度t；单位均为℃可按下式计算：式中：δmax——所选得的标准配合在装配前的最大过盈量,μm；Δ——装配时为了避免配合面互相擦伤所需的最小间隙;通常采用同样公称直径的间隙配合 H7／g6的最小间隙,μm,或从手册中查取；α1、α2——分别为被包容件及包容件材料的线膨胀系数,查有关手册；t——装配环境的温度,℃;6. 包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量一般只需计算其最大绝对值当有必要计算过盈联接装配后包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量时,可按下列公式计算：包容件外径最大胀大量被包容件内径最大缩小量式中各符号的意义同前;过盈配合键的装配过盈配合件是依靠相配件装配以后的过盈量达到紧固联接;装配后．由于材料的弹性变形,使配合面之间产生压力,因此在工作时配合面间具有相当的联擦力来传递扭短或轴向力;过盈配合装配一般属于不可拆卸的固定连接;过盈配合件的装配方法有：1人工锤击法,2压力机压入法；3冷装法,4热装法;1过盈配合件装配前的检查过盈配合零件在装配前必须对配合部位进行复检．并做好记录;1过盈量应符合图样或工艺文件的规定;2与轴肩相靠的相关轮或环的端面,以及作为装配基准的轮绿端面,与孔的垂直度偏差应在图样规定的范围内;3相关的圆根、倒角等不得影响装配;4配合表面水准有棱刺、锈斑或擦伤;5当包容件的孔为盲孔时,其装入的被包容件必须有排气孔或槽,否则不准进行装配;6具有键联接的配合件．装配前必须对轴槽、孔槽的位置与研配的键进行复检,正确无误后方可进行装配;2过盈配合件的装配过盈配合件的装配见表16;表16 过盈配合件装配装配方法工艺要点计算公式人工敲击法：适用于过渡配合的小件装配1 .大装的零件表面不准有砸痕2 .打装时,被包容配件表面涂机油润滑3 .打装时,必须用软金属或硬质非金属材料做防护衬垫4 .打装过程中,必须使被容件与包容件同轴,不准有任何歪斜现象5 .打装好的零件必须与相关限位轴肩等靠紧,间隙不得大于压装法：适用于常温下．对过盈量较小的中、小件装配1. 压装件引入端必须制做倒锥;若图样中未作规定,其倒锥按锥度1：150制作．长度为配合总长度的l0%～15%压入力F经验计算公式F=KiL×104式中i－测的实际过盈量mmL－配合长度mmK－考虑被装零件材质,尺寸等因素的系数K系数～3取值2 .实心轴与不通孔件压装时,允许在配合轴颈表面上加工深度大于的排气平面3 .压装零件的配合表面．在压装前须润滑油白铅油掺机油4.压装时,其受力中心线应与包容件,被包容件中心线保持同轴;对细长轴应严格控制受力中心线与零件的同轴性5.压装轮与轴时．绝不允许轮缘单独受力6.压装后,轴肩处必须靠紧．间隙小于7.采用重物压装时,应平稳无阻压入,出现异常时应进行分析,不准有压坏零件的现象发生8.采用油压机装时．必须对压入力F进行校核,确保压机所产生的压力应该是压入力F 的1．5—2倍9.采用油压机压装时,应做好压力变化的记录1压力变化应平稳,出现异常时进行分析,不准有压坏零件的现象发生2图样有最大压力的要求时,应达到规定效值,不许过大或过小3采用机压装时速度不宜太快;压入速度采用2—4mm／s,不允许超过10mm／s热装法:适用过盈量较大零件的装配1．做好热装前的准备工作．以保证热装工序的顺利完成1 加热温度T计算公式T＝σ＋δ/ad＋T ℃式中d－配合公称直径mma－加热零件材料线膨胀系数1/℃常用材料线膨胀系数见有关手册σ－配合尺寸的最大过盈量mmδ－所需热装间隙mm 当d<200mm时,δ取1"2σ当d≥200mm时,δ取"d22加热时间按零件厚10mm需加热10min估算;厚度值按零件轴向和径向尺寸小者计算3 保温时间按加热时间的1/4估算2．包容件加热．胀量达到要求后,要迅速清理包容件和被包件的配合表面,然后立即进行热装;要求操作动作迅速准确,一次热装到位,中涂不许停顿;若发生异常,不允许强迫装入,必须排除故障,重新加热再进行热装3.零件热装后,采用拉、压、顶等可靠措施使热装件靠近被包容件轴向定位面;零件冷却后,其间隙不得大于配合长度的1／10004.钢件中装铜套时,包容件只能作一次热装,装后不允许作为二次热装的包容件再行加热5.凡镶圈结构的齿轮与的热装时．在装齿圈时已加热过一次,当与轴热装时,又需二次加热,一般应采用油浴加热;若条件有限,也可采用电炉加热,但必须严格控制温升速度,使之温度均匀．且工作外表面离炉丝距离大于300mm,否则不准采用6.采用油浴加热,其油温控制在该油的闪点以下10"20℃,绝不允许使用到油的闪点或高于闪点;常用油闪点见表7-867.采用电感式加热器加热,必须适当选择设备规格,并严格遵守设备操作规程冷装法：适用于包容件无法加热或加热会导致零件精度、材料组织变化、影响其力学件的装配1．冷装时l冷冻温度TI计算公式T1=2σ/a1d ℃式中σ—最大过盈量mm d—被包容件的外径mm a1—被包容件冷却时线膨胀系数常用材料冷却时线膨胀系数见有关手册冷冻时间t计算公式t= a'δ' 6～8mm 式中与材料有关的系数见有关手册被冷冻零件的特征尺寸;即零件的最大断面半径或壁厚尺寸mm 1按公式计算冷冻温度T 2选用冷冻剂,冷冻剂的温度必须低于被包容件所需冷冻温度 T1,被包容件直径大于φ50mm时优先选用液态氧或液态氮冷冻剂温度值见有关手册 3计算冷冻时间 2.凡冷装采用液态氧做冷冻剂时．严禁周围有易燃物和火种 3.操作者必须穿戴好劳保用品,应穿长袖衣,长腿裤,戴好防护眼镜,皮手套．扎好帆布脚盖．才能进行操作 4.取冷冻剂的罐和冷却箱,要留有透气孔,用时不得堵死．以免压力增高引起爆炸;箱体内部要清洁冷却箱要放置平稳可靠 5.冷冻剂必须随用随取,倾注时要小心,防止外洒和飞溅;冷却箱中的液面要保持足够的高度,比须浸没零件的配合表面, 但不宜太满,应低于箱盖顶面80cm;挥发的冷冻剂要及时补充 6.往冷却箱中放入或取出零件时要使用工具,用钳子夹或事先用铁丝捆扎好．不准直接用手取、放零件,以免烧伤 7.冷冻时间是从零件浸入冷冻剂中算起;零件浸入初期有强裂的“沸腾”现象．往后逐渐减弱,以致消失．刚停止时只说明零件表面与冷冻剂的温差很小,但并未完全冷透．必须按计算时间完全冷透 8.零件透温后．取出应立即装入包容件孔中;动作要讯速、准确; 零件的夹持要注意同心．不得歪斜,纠正装入产生的歪斜,只允许使用铜棒或木锤进行敲击、若是铜件则应采用木锤9.若—次要装的零件较多时,从冷却箱中取出一件,应随时效入一件,并及时补足冷冻剂．盖好箱。

孔与轴的配合公差计算方法孔与轴的配合公差计算方法如下：
1. 确定配合类型：根据实际需求确定孔与轴的配合类型，如间隙配合、过渡配合或过盈配合。

2. 计算孔和轴的基本偏差：根据孔和轴的尺寸和公差等级，查表得到它们的基本偏差。

3. 计算最大和最小间隙：根据孔和轴的基本偏差，计算出最大和最小的间隙。

最大间隙 = 孔的最大极限尺寸 - 轴的最小极限尺寸，最小间隙 = 孔的最小极限尺寸 - 轴的最大极限尺寸。

4. 确定配合公差：根据配合类型和最大、最小间隙，查表确定配合公差。

配合公差是用于控制配合精度的参数，它等于孔和轴的公差之和。

5. 检查配合精度：使用合适的方法（如实际测量或计算）检查孔与轴的配合精度，以确保满足实际需求。

请注意，孔与轴的配合公差计算需要仔细考虑许多因素，如工件的几何形状、
工件的精度等级、工件的使用条件等。

在实际应用中，最好请教具有机械设计经验的专业人士，以确保计算结果的准确性。