局部承压

本次设计时间：本次设计标题：xxx大桥主梁预应力钢筋锚垫板下局部承压验算材料数据：张拉时混凝土强度等级:螺旋形箍筋种类选择:预应力钢筋抗拉强度标准值 fpk =1860Mpa每束预应力钢筋的截面面积 Apl =690.9mm2尺寸数据：锚圈直径 d =110mm锚圈孔直径 a =74mm垫板厚度 t =32mm螺旋形间接钢筋的直径 d' =12mm螺旋形间接钢筋的层距 s =60mm混凝土核心面积的直径 dcor =208mm结构重要性系数 γ0 =1.0（一）受压区截面尺寸验算：张拉控制应力为 σcon =1395Mpa局部拉力设计值 F ld =1156.57kN混凝土强度设计值 fcd =16.1Mpa混凝土局部受压面积 Aln =19477.3mm2混凝土局部修正系数ηs =1.00混凝土强度提高系数 β =3 γ0 F ld =1156.5666 kN1.3ηsβfcd Aln =1222979.667 kN γ0 F ld<1.3ηsβfcd Aln截面尺寸符合规范5.7.1条规定（二）局部承载力验算：螺旋箍筋的影响系数 k =2.00螺旋箍筋的体积配筋率 ρv =0.0362螺旋箍筋的设计强度 fsd =280Mpa螺旋箍筋的局部抗压承载力提高系数 βcor =0.9(ηsβfcd + kρvβcorfsd)Aln =1272> γ0 F ld混凝土局部承载力满足规范5.7.2条规定2014-2-18 14:18

1.1954C35HRB335

1-锚圈；２-垫板；３-梁体图1：混凝土局部承压 (夹片式锚具)321d1=d+2t45°tdacc

AlAb

hS/2SdcorAcorγ0Fld图2：螺旋形配筋示意(各符号意义 见《公预规》第5.7.2条)

极端工况

标准值Fzk2904.07kN

标准值Mrk50404.4kNm

设计值Fz3484.9kN

设计值Mr75606.6kNm

基础环直径D4.5m

底法兰宽度B400mm

基础环腹板厚度t38mm

C40砼fc19.1Mpa局压计算Fz引起的最大线荷载Pz

246.5062kN/m

Mr引起的最大线荷载Pm4753.843kN/m

局部压应力（朝上）12.45121Mpa

局部压应力（朝下）12.50087Mpa

荷载分布影响系数w0.75

压应力向上时βl1.35

压应力向下时βl1.732051

结论

局压向上复核12.29749Mpa满足

局压向下复核9.623176Mpa满足

混凝土局部承压计算公式

1.标准公式：

P=Pc+Pb

其中，P为混凝土局部承压载荷，Pc为混凝土压力，Pb为附加荷载。

混凝土压力Pc的计算可以使用以下公式：

Pc=fcd×(α1×β×γ×δ×μ)

其中，fcd为混凝土设计抗压强度，α1为荷载系数，β为尺寸系数，γ为激活系数，δ为荷载概论系数，μ为其他修正系数。

附加荷载Pb可以根据具体的设计要求和施工条件来确定。

2.配筋面积的计算公式：

A=s×t

其中，A为配筋面积，s为配筋率，t为构件厚度。

在计算配筋面积时，需要根据混凝土的设计强度和结构的要求来确定合理的配筋率。

3.局部承压强度的计算公式：

σ=σc+σs

其中，σ为混凝土局部承压强度，σc为混凝土的标准强度，σs为混凝土配筋钢筋的强度。

4.等效混凝土面积的计算公式： Ae=A1+A2-0.5b

其中，Ae为等效混凝土面积，A1为混凝土面积，A2为钢筋面积，b为受压区域宽度。

等效混凝土面积的计算是根据钢筋与混凝土的相互作用来确定的，这有助于更准确地评估混凝土局部承压的能力。

5.极限承载力的计算公式：

Pult=σ×Ae

其中，Pult为混凝土局部承压的极限承载力，σ为混凝土的极限承受应力，Ae为等效混凝土面积。

极限承载力的计算可根据混凝土的极限应力和等效混凝土面积来确定混凝土局部承压的能力。

以上是一些常用的混凝土局部承压计算公式，根据具体设计和施工的要求，还可以结合其他因素进行进一步的修正和计算。

总第２４９期　２０１１年第６期　交通科技　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ　Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｓｅｒｉａｌ　Ｎｏ．２４９　ＮＯ．６　Ｄｅｃ．２０１１　

悬索桥钢箱梁桥面正交异性板　

局部承压试验与理论分析　

李　海　姚志安。　

（１．中交第二公路工程局有限公司　西安７１００６５；２．广东省公路建设有限公司　广州　５１０６００）　

摘要正交异性板局部承载力对钢箱梁结构非常关键，我国桥梁设计规范也没有相关规定。以　

广州珠江黄埔大桥悬索桥钢箱梁局部承压试验为例，介绍了钢箱梁桥面正交异性板局部承压试验　

的内容、方法和实际加载方案等．通过对实测结果与理论计算值进行对比研究，进而对正交异性板　承载力计算理论进行分析。　

关键词悬索桥钢箱梁正交异性板承压试验　

近年，流线型正交异性钢箱梁技术在我国大　

跨度悬索桥建设上得到大规模的使用，但钢箱梁　

计算理论并不充分，理论严重滞后于实践，其中比　

较突出的一点是钢箱梁正交异性板局部承压问　

题，其大部分计算理论和规定主要参考国外一些　

规范，国内桥梁及其他设计规范尚无计算规定。　

本文就广州珠江黄埔大桥悬索桥钢箱梁正交　

异性板的局部承压理论进行探讨和实桥试验研　

究。由于目前国内类似结构的桥面板实测资料比　

黄埔　Ｉ　北边跨２９０　较缺乏，所作的工作对其他项目有着较为重要的　

借鉴意义。　

广州珠江黄埔大桥悬索桥是主跨为ｌ　１０８　ｍ　

的单跨钢箱梁悬索桥，桥梁宽度３４．５　ｍ，设计车　

速１００　ｋｍ／ｈ，荷载标准汽车一超２０级、挂车－１２０，　

横桥向２根主缆中心间距３６．５　ｍ，索塔高　

１９０．４７６　ＩＴＩ，钢箱梁采用低合金高强度结构钢　

Ｑ３４５Ｃ，全桥共划分８７个梁段。其结构总体布置　

见图１。　

主跨１１０８　ｍ　’ｍ’　’。　＋。‘。８’。。４。‘。。￣。。。。。。１。。。２。　．８’’。。’。ｍ——＋　番禺　南边跨３５０ｍ　ｌ　

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