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挡墙桩基托梁变更计算书

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挡墙桩基托梁变更计算书
一、原始资料
K26+147路肩设计标高为204.19，K26+159路肩设计标高为204.48。

托梁顶面标高200.16。

C30混凝土：f c =14.3N/mm 2 f t =14.3N/mm 2 HPB235：f y =210N/mm 2 HRB400：f y =360N/mm 2
二、挡土墙土压力计算
路肩墙土压力计算图式如右：
1、 判别衡重式挡土墙的上墙处是否出现第二破碎面，如果
出现按第二破裂石法计算土压力用临界倾斜角αcr 来判 别：当ρ＞αcr 墙背倾角认为出现第二破裂面。

αcr =45O
-φ/2+β/2-1/2arcsin （sin β/sin φ）
填土内摩擦角φ=35 O ；路基面（填土面）坡角β=4.64
O
临界倾斜角αcr =45O
-φ/2+β/2-1/2arcsin （sin β/sin φ）
=45 O - 17.5 O +2.32 O -3.05 O =26.77
O
挡土墙上墙坡度为1：0.37，则有：
ρ=arc tan 0.37/1=20.3
O
<αcr=26.2 O 即不会出现第二破裂面
2、 传递到托梁上每延米的水平推力、竖向力和弯矩。

① 水平推力Em=Ex 1+Ex 2
式中Ex 1——上墙水平土压力
Ex 2——下墙水平土压力
由于桩基相对稳定，故按静止土压力计算。

Ex 1=1/2γh
2
k 0
=1/2×19KN/m 3
×1.79 m 2×（1-sin35 O ）
=13.09KN Ex 2=1/2γh
2
k 0
=1/2×19KN/m 3
×2.51 m 2×（1-sin35 O ）
=25.74KN
Em=Ex 1+Ex 2=13.09+25.74=38.83
②水平推力Nm=E y1+E y2+W q +W t
式中E y1——上墙竖向土压力
E y2——下墙竖向土压力 W q ——挡墙自重
W t ——衡重台以上第一破裂面和墙背之间土体的自重
路肩墙土压力计算图式
挡土墙基底压应力计算按原设计图纸中衡重式路肩挡墙尺寸表中基底压应力计算。

原设计衡重式路肩挡墙尺寸表
每延米挡墙自重力计算表
按最大值考虑取P=208.21 KN
按右图计算衡重台以上第一破裂面和墙背之间 土体的自重。

W t =（66+50+568+50）cm ×179cm/2×19 KN/m
3
=124.82KN
Nm=E y1+E y2+W q +W
=208.21+124.82=333.03 KN
③托梁顶中点弯矩
Mm=NmB/2+M O -My
式中B ——墙底宽度
M O ——挡土墙倾覆力系对墙址的弯矩 My ——挡土墙稳定力系对墙址的弯矩
Mm=NmB/2+M O -My
=333.03×1.6/2+38.83×2.36-333.03×2.36/2
=-34.91KN •m
托梁尺寸1.2m ×2.86m ×12m γ=25KN/m 3
求托梁上的均布荷载q
q=（333.03 KN×12m+1.2m×2.86m×12m×25KN/m3）/12
=418.83 KN/m
水平面内的均布荷载q x=Em=38.83 KN/m
三、托梁计算（按连续梁计算）
4450 4450
竖直面内连续梁内力计算简图
桩基托梁连续梁内力计算公式
Lc——1.05 Lj
Lj——两相邻桩之间净距，Lj=2.95
①M O=-qLc2/12
=418.83×3.12/12=335.41 KN•m
M z=-qLc2/24
=418.83×3.12/24=167.71 KN•m
Q O=-qLc/2
=418.83×3.1/2=649.19 KN
②截面尺寸验算：b=2860mm h0=1120mm c=80mm
h0/b=1120/2860=0.39＜4截面符合设计要求
按V≤0.25βc f c bh0验算βc取1.0
对支座及跨中截面：0.25×1.0×14.3×2860×1120=11451 KN＞649.19 KN
截面尺寸满足截面要求
采用只配箍筋方案
A sv V-0.7 f t bh0 649.19×103-0.7×1.43×2860×1120 S ≥ 1.25f yv h0 = 1.25×210×1120
=-8.7
故按构造配筋：选用四肢φ10@200
四、桩的计算
由于托梁顶中点弯矩很小，故忽略托梁顶中点弯矩对桩的偏心弯矩影响，则有：N = （Nm ×l+41.18 m3×25 KN/m3）/3
=（333.03×12+41.18×25 KN/m3）/3
=1675.29 KN
/b=6000/1500=4 查表得稳定系数φ=1.0
l
A S＇=1/f y(N/0.9φ-f C A)
=1/360[(1374.33×1000)/0.9×1.0-14.3×1500×1500]＜0
按构造配筋：取60×Φ22 实配A S= 22860mm2
箍筋选用四肢φ10@250
截面配筋图见变更图纸
设计要求
一、构造要求
1、桩的外边缘至托梁边缘的距离不小于75mm，取80mm。

2、满足最小配筋率，主筋直径不宜小于12mm，箍筋直径不宜小于6mm。

3、梁底主筋保护层不宜小于取70mm，取80mm。

4、桩顶嵌入托梁内的长度不宜小于50mm取50mm，桩体主筋深入托梁内长度不宜小
于钢筋（Ⅱ级Ⅲ级）直径的35倍。

二、材料要求
1、C30：桩基、托梁
2、主筋HRB400，箍筋HPB235
施工注意事项
1、基底托梁底不能悬空，局部有悬空应进行嵌补
2、桩施工应隔桩进行，桩身砼应连续灌注，不得形成水平施工缝。

3、托梁的回填土应满足填土密实度的要求。

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挡墙桩基托梁变更计算书

挡墙桩基托梁变更计算书

挡墙桩基托梁变更计算书一、原始资料K26+147路肩设计标高为204.19，K26+159路肩设计标高为204.48。

托梁顶面标高200.16。

C30混凝土：f c =14.3N/mm 2 f t =14.3N/mm 2 HPB235：f y =210N/mm 2 HRB400：f y =360N/mm 2二、挡土墙土压力计算路肩墙土压力计算图式如右：1、 判别衡重式挡土墙的上墙处是否出现第二破碎面，如果出现按第二破裂石法计算土压力用临界倾斜角αcr 来判 别：当ρ＞αcr 墙背倾角认为出现第二破裂面。

αcr =45O-φ/2+β/2-1/2arcsin （sin β/sin φ）填土内摩擦角φ=35 O ；路基面（填土面）坡角β=4.64O临界倾斜角αcr =45O-φ/2+β/2-1/2arcsin （sin β/sin φ）=45 O - 17.5 O +2.32 O -3.05 O =26.77O挡土墙上墙坡度为1：0.37，则有：ρ=arc tan 0.37/1=20.3O<αcr=26.2 O 即不会出现第二破裂面2、 传递到托梁上每延米的水平推力、竖向力和弯矩。

① 水平推力Em=Ex 1+Ex 2式中Ex 1——上墙水平土压力Ex 2——下墙水平土压力由于桩基相对稳定，故按静止土压力计算。

Ex 1=1/2γh2k 0=1/2×19KN/m 3×1.79 m 2×（1-sin35 O ）=13.09KN Ex 2=1/2γh2k 0=1/2×19KN/m 3×2.51 m 2×（1-sin35 O ）=25.74KNEm=Ex 1+Ex 2=13.09+25.74=38.83②水平推力Nm=E y1+E y2+W q +W t式中E y1——上墙竖向土压力E y2——下墙竖向土压力 W q ——挡墙自重W t ——衡重台以上第一破裂面和墙背之间土体的自重路肩墙土压力计算图式挡土墙基底压应力计算按原设计图纸中衡重式路肩挡墙尺寸表中基底压应力计算。

桩基托梁挡墙完整计算书

桩基托梁挡墙完整计算书

纳黔高速公路K58+412.3-K58+465左侧桩基托梁路肩墙结构计算书1、衡重式挡土墙土压力计算本次考虑采用本项目提供的《衡重式一般挡墙标准图》中容许承载力500kpa，f=0.4，φ=35，γ=21的13m高挡墙对应尺寸（墙身自身倾覆稳定性不再计算），同时为了便于结构的设计取消原标准图中的基底坡度。

土压力计算式行车荷载按照2004年《公路路基设计规范》规定采用10KN/m2，其他荷载分项系数均按照规范要求取用。

土压力计算采用“理正挡土墙设计程序”完成，其结果如下：=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数= 0.900 √2. 填土重力分项系数= 1.000 √3. 填土侧压力分项系数= 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.400 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 27.500(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.050(度)Ea=248.401(kN) Ex=88.634(kN) Ey=232.049(kN) 作用点高度 Zy=1.867(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.501(度) 第1破裂角=27.510(度)Ea1=197.151(kN) Ex1=91.031(kN) Ey1=174.876(kN) 作用点高度Zy1=1.867(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.449(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.780(度)Ea2=246.668(kN) Ex2=246.218(kN) Ey2=14.903(kN) 作用点高度Zy2=3.371(m)墙身截面积 = 41.143(m2) 重量 = 946.289 kN第二破裂面与墙背间填料重= 145.336(kN)由此分析，采用第二破裂面法计算出挡墙所受的水平土压力合力为Eax=91.031+246.67=337.25(kN/m)。

0号变更明细

0号变更明细


项目名称 B 锚杆 钢筋 EM3三维网 φ 110钻孔及注浆 C20挡墙镶面 M10砂浆砌片石挡墙 M7.5砂浆砌片石栏水坎 桩基托梁 C25桩基 C25托梁 托梁钢筋 M10砂浆砌片石锥坡 桩基检测 200章金额合计
m m3 kg m3 根
20.00 115.60 9852.00 60.70 4.00
440 26213
0.00 0.00
0.00 0.00
31.80 318.00
13.85 82.43
440 26213
施工单位负责人：
计量监理工程师：
工程部：
合约部：
内容明细汇总
合同编号：
藏山项中汀勒施合字【2011】002号 原 合 单位 C 工程量 D
变更申请编号： CNBFGL-002-0# 同 单价 E 金额 F 变更增减 已批准的变更 工程量 G 金额 H 工程量 I 本次变更 金额 J=M-F-H 工程量 K=D+G+I
0.49 108.61 0.82
1222 1955 1497
2042.00 0.00 999.00
1001 0 819
4536.00 18.00 2825.00
0.49 108.61 0.82
2223 1955 2317
m3
8547.00
14.80
126496
870.50
12883.40
9417.50
监表A14附件B 变更后合同 单价 L 金额 M=K*L
清单编号 A 704-2 704-2-a
项目名称 B 人工种植灌木 马桑 700章金额合计
66.48
232946 263400
施工单位负责人：
计量监理工程师：
桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)

桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)

**桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。

荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。

总长150.45m，宽5.3m。

该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。

B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。

联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。

立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。

立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。

立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。

通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。

C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。

盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。

盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。

，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。

通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。

（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。

T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。