菲律宾MARIVELES×MW级燃煤电站渗流及稳定分析简要

编号：密级：菲律宾马利万斯2×300MW燃煤电厂工程锅炉专业调试方案辽宁东科电力有限公司2011年12月锅炉专业调试方案目录第一篇烟风系统调试方案 (1)第二篇空气预热器系统调试方案 (14)第三篇锅炉冷态通风试验方案 (23)第四篇锅炉蒸汽吹管方案 (35)第五篇锅炉燃油系统调试方案 (48)第六篇厂用仪用压缩空气系统调试方案 (59)第七篇除尘器系统调试方案 (68)第八篇除灰除渣系统调试方案 (74)第九篇制粉系统调试方案 (87)第十篇蒸汽严密性和安全阀整定试验方案 (100)第十一篇锅炉吹灰系统调试方案 (109)第十二篇锅炉疏水排污系统调试方案 (117)第十三篇锅炉断油稳燃试验方案 (122)第十四篇锅炉燃烧初调整试验方案 (129)第十五篇锅炉整套启动调试方案 (138)第十六篇预防事故措施 (158)第一篇烟风系统调试方案1 设备及系统概述菲律宾马利万斯2×300MW工程锅炉烟风系统为平衡通风系统，空气正压送入炉膛，烟气负压吸出炉膛。

一次风由两台双吸双支撑离心式风机提供，经空气预热器预热后进入中速磨煤机。

调节风机进口导叶来调整风机风量和风压。

一次风机进口风道上装有消音器。

一次风机出口装有补偿器和电动隔离挡板。

一次风经三分仓空预器预热后，进入磨煤机前的热一次风道母管，并分别经气动插板式隔绝门及电动调节挡板进入每台磨煤机。

磨煤机调温用冷一次风不经过空气预热器，直接由一次风机出口引来，分别经气动插板式隔绝门及电动调节挡板接入每台磨煤机前一次风进口。

通过磨煤机前热一次风调节挡板和冷一次风调节挡板的自动调节，可使磨煤机进口获得满意的混合风温度和流量。

二次风由两台动叶可调轴流式送风机提供。

二次风经空气预热器预热，经锅炉分风箱进入炉膛。

送风机出口风道上装有补偿器和电动隔离挡板，在挡板之后装有连接两台风机的联络母管，当其中一台送风机故障停运时，二次风通过联络母管，仍可使停运送风机对应的空气预热器继续运行。

第３６卷第６期红水河Ｖｏｌ．３６Ｎｏ．６２０１７年１２月ＨｏｎｇＳｈｕｉＲｉｖｅｒＤｅｃ．２０１７菲律宾ＡＧＵＳⅥ１㊁２号机组增容改造后引起调压塔安全问题的处理韦瑞涛（中国能源建设集团广西水电工程局有限公司，广西㊀南宁㊀５３０００１）摘㊀要：文章介绍菲律宾ＡＧＵＳⅥ１㊁２号机组从２５ＭＷ增至３４．５ＭＷ（单机容量）后，对机组的调节保证计算进行复核，发现现有的调压塔高度不够，机组在甩负荷时，将产生水溢出塔顶，对塔底及周边的升压变电站形成水流冲刷造成安全隐患，为了防止隐患造成的安全问题而对调压塔做挑檐来缓冲从塔顶溢出的水流及在塔底做水池以将集水引排至河流的处理方法，其结果处理到位，方法既快速又经济㊂关键词：增容改造；机组；调压塔；调节保证计算中图分类号：ＴＶ７３２．５２文献标识码：Ｂ文章编号：１００１－４０８Ｘ（２０１７）０６－０００９－０６１㊀概述２０１３年１２月，中国能源建设集团广西水电工程局有限公司与菲律宾ＰＳＡＬＭ公司签订了菲律宾ＡＧＵＳⅥ１㊁２号机组增容改造项目的ＥＰＣ合同，该项目位于菲律宾南部棉兰老岛伊利甘市郊，原装机容量２ˑ２５ＭＷ，增容改造后为２ˑ３４．５ＭＷ，电站额定水头１５１ｍ，电站始建于１９５０年，１９５３年第一台机组发电，电站旧机组设备生产厂家为美国ＷＥＳＴＩＮＧＨＯＵＳＥＥＬＥＣＴＲＩＣＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ㊂主体工程有土石大坝㊁溢流坝㊁引水压力管㊁地面厂房㊁调压塔㊁升压变电站㊂本次改造项目只对电站厂房机组做增容改造，即对机组的机械部分㊁电气部分㊁主变压器㊁机组辅助设备等作改造，其厂房结构不做任何改变，厂房桥机沿用旧桥机（１００ｔ），其他结构也未做任何改动㊂本项目机组提高出力比较大，因此有必要对机组的调节保证计算进行复核，通过调保计算后发现当机组甩满负荷时，旧的调压塔无法满足安全运行要求㊂２㊀原因分析本项目１㊁２号机组引水管道为一机一管的布置方式，每台机各设一个调压塔，这在上个世纪早期的水电站较为常见，国外更是非常普遍㊂因此，调保计算只需校核单机甩１００％负荷时的调保参数㊂经设计单位水机调保复核计算，１㊁２号机组提高出力后，事故甩负荷时最大涌波高度为６．３ｍ，水库最高静水为２０２ｍ，调压塔的涌波水位为２０８．３ｍ，考虑安全超高２ｍ时，调压塔顶部高程为２１０．３ｍ㊂但是现调压塔顶高高程为２０４ｍ，无法满足事故甩负荷时最高涌波水位（２０８．３ｍ高程）要求㊂所以对调压塔需进行改造，以满足机组运行时的安全要求㊂３㊀机组安全运行的预防性方案３．１㊀三个处理方案考虑现有调压塔高度不满足要求，有以下３个处理方案：１）方案Ａ（见图１）：拆除重建调压塔，新建的调压塔塔顶高程２１０．３ｍ；整个调压塔筒体直径为７．３５ｍ，调压塔体钢板壁厚由２４ １２ｍｍ渐变㊂重建调压塔的主要工程量如下：①钢材（Ｑ３４５Ｒ）：２ˑ４００＝８００ｔ；②Ｃ２５混凝土：２ˑ２０００＝４０００ｍ３；③钢筋：２ˑ３０＝６０ｔ㊂㊀㊀收稿日期：２０１７－１０－２５；修回日期：２０１７－１０－２７㊀㊀作者简介：韦瑞涛（１９７９），男（壮族），广西都安人，工程师，主要从事水电站机电设备及金属结构的安装及施工管理，Ｅ－ｍａｉｌ：ｗｅｉｒｕｉｔａｏ００８＠１６３．ｃｏｍ㊂９㊀红水河２０１７年第６期图１㊀方案Ａ（重建调压塔）示意图㊀㊀２）方案Ｂ（见图２）：直接在现有调压塔上加高至高程为２１０．３ｍ㊂图２㊀方案Ｂ（加高现调压塔）示意图㊀㊀３）方案Ｃ（见图３）：在调压塔底部修建一个约８００ｍ３容积的水池，将机组甩负荷时流道涌水从调压塔顶部溢出的水接住，后经排水渠排入河道㊂３．２㊀三个方案的优缺点三个方案中各种优缺点分析如下：图３㊀方案Ｃ（修建水池保护调压塔基础）示意图㊀㊀１）方案Ａ：拆除重建方案对机组运行最为安全，但成本最大，施工工期最长；对塔基底部的压力管道有一定影响㊂２）方案Ｂ：直接在现有调压塔上加高的方案，经论证不可行㊂原因如下：直接在原塔身上加焊一节高６．３ｍ的圆筒，升高塔顶高程，将大大增加原塔身荷载，对塔身的安全稳定将产生很大影响㊂根据招标文件，ＡＧＵＳＶＩ水电站所在地区的地震荷载较大，为０．４０ｇ，风荷载也很大，风速达到２５０ｋｍ／ｈ，在这样的极限工况之下，原有调压塔基础及支撑杆件将无法承受机组事故甩负荷情况下增高调压塔后的涌波荷载，满足不了机组运行安全稳定要求㊂新增的圆筒位于地面以上４４ｍ高度，用钢桁架来支撑圆筒稳定是不可靠的措施，因为缺少设计所需的地质资料，无法准确核算原有调压塔的地基承载力㊂同时新增钢桁架及加高圆筒的施工难度与重建一个新的调压塔是一样的，整个改造工程量也较大㊂因方案Ｂ在结构安全计算上存在诸多不确定性，存在较大安全隐患，所以该方案不可取㊂３）方案Ｃ：采用底部水池保护方案，可以接住机组事故甩负荷时调压塔涌高的弃水，并经池内溢流堰的调节，对水流延时排放，不会造成河岸边坡的冲刷破坏㊂同时对原塔身设置挑檐保护的措施，确保调压塔的支撑杆件不受顶部溢水破坏，水池对调压塔基础起到保护的作用，避免涌水溅落０１韦瑞涛：菲律宾ＡＧＵＳⅥ１㊁２号机组增容改造后引起调压塔安全问题的处理㊀时，对塔基冲刷造成基础失稳㊂底部水池布置在以１㊁２号调压塔中心为焦点的近似椭圆形结构上，两端为半圆，半径为１１．５５ｍ；中部为矩形，长为１４．８８ｍ，宽２３ｍ；水池整体为胶囊形，水池底板顶面高程１６０．７ｍ㊂水池一侧设有溢流堰，堰宽６ｍ，堰高１ｍ，高程为１６１．７ｍ㊂溢流堰两侧边墙高出堰顶１ｍ，水池侧墙高出池底２ｍ，墙顶高程为１６２．７ｍ㊂水池及溢流堰均采用Ｃ２５混凝土㊂水池底面高程高于地面处，填筑碎石土至１５９．７ｍ高程，填筑土体要求压实度不小于０．９２㊂３．３㊀挑檐的水力计算３．３．１㊀判断外溢水流跌落的影响范围由调压塔塔顶溢出的水流落地时距起点有一定的水平距离㊂若忽略空气阻力及水股扩散的影响，可把水流的运动看做自由抛射运动，其跌落的水平距离以下面公式求得㊂Ｓ＝νｈ㊃ｔνｈ＝ＱＢ㊃Ｈｔ＝２Ｚｇ式中：Ｓ 溢出水流跌落的水平距离；νｈ 溢出水流的初始水平速度；ｔ 溢出水流自由抛射运动的时间；Ｑ 溢出水流的流量；Ｂ 塔顶的溢流面宽度；Ｈ 塔顶的超出水深；Ｚ 溢出水流跌落的垂直高度；ｇ 重力加速度㊂㊀㊀经计算，水体跌落的水平距离为１．６６８ｍ㊂而调压塔支脚的最远端水平距离为２．４５２ｍ㊂溢出水流最终会直接跌落在支脚上㊂３．３．２㊀挑檐受力计算考虑在塔身某一高程设置一挑檐，使得外溢的水流落在挑檐上，经由挑檐的落水孔分散掺气落下，从而大大减小其冲击力㊂为使所有的外溢水流都落在挑檐内，按前述公式计算水流跌落到挑檐所在的高度时（高程１８１．８ｍ），水体的平均水平距离为１．２３２ｍ，考虑塔顶０．３ｍ宽的外沿，最终水体平均落点距塔身１．５３２ｍ㊂水流跌落在挑檐顶面时将分为两束分流，示意图如图４㊂若考虑顶面为完全弹性的光滑面，不计碰撞的能量损失，列能量方程如下：图４㊀水流跌落的两束分流示意图０＋０＋ν２０２ｇ＝０＋０＋ν２１２ｇ＝０＋０＋ν２２２ｇ式中：ｇ 重力加速度；νｉ 断面ｉ的平均流速㊂㊀㊀同时，选取０－０㊁１－１㊁２－２断面间的流体为控制体，列动量方程如下：ρ㊃ｑ１㊃ν１ｙ＋ρ㊃ｑ２㊃ν２ｙ－ρ㊃ｑ０㊃ν０ｙ＝Ｒ式中：ｑｉ 断面ｉ的流量；νｉｙ 断面ｉ垂直于斜面的流速分量；ρ 水的密度；Ｒ 斜面对水流的作用力㊂㊀㊀解以上方程，可得到水流对挑檐的作用力为４．５９４ｋＮ／ｍ㊂３．３．３㊀挑檐排水计算及挑檐开孔率与外沿高度确定跌落至挑檐的水流，经挑檐上的落水孔下落，其下落流量为Ｑ＝μ㊃Ａ０㊃２ｇ㊃Ｈ式中：Ｑ 下落流量；μ 孔流的流量系数；Ａ０ 总的孔口面积；ｇ 重力加速度；Ｈ 水深㊂㊀㊀而根据水流连续性方程，挑檐在某时刻ｔ保存的水量，等于ｔ时间内跌落的水量减去ｔ时间内由落水孔排出的水量㊂即Ｗ＝ʏＱｉｎｄｔ－ʏＱｄｔＷ＝Ｈ㊃Ａ式中：Ｗ ｔ时刻挑檐上保存的水量；Ｑｉｎ ｔ时刻跌落到挑檐上的水的流量；Ａ 挑檐的总面积㊂㊀㊀代入相关落水孔排水的流量计算公式，有Ｈ㊃Ａ＝ʏＱｉｎｄｔ－ʏμ㊃Ａ０㊃２ｇ㊃Ｈｄｔ㊀㊀对两边微分，得到ｄＨｄｔ＝Ｑｉｎ－μ㊃Ａ０㊃２㊃ｇ㊃ＨＡ㊀㊀解此微分方程，即可得到排水的整个过程㊂我１１㊀红水河２０１７年第６期们试算了不同的开孔率情况下，挑檐上的排水过程，考察挑檐上的最大蓄水深及相应最大水重，结果如表１㊂表１㊀计算结果表（１）开孔率ｎ最大水深Ｈ／ｍ最大水重Ｎ／（ｋＮ／ｍ）０．１０．３５２３．８２３０．２０．２７１８．３７８０．３０．１８１２．２５２㊀㊀由表１，因最大蓄水深应尽可能小，故挑檐的开孔率采用０．３㊂３．４㊀集水池的水力计算集水池的范围应大于跌水的范围，且考虑跌水落地后外溅的影响㊂由挑檐水力计算知，可控制跌水范围在挑檐范围内，故跌水的范围相对而言较小，集水池主要考虑跌水外溅的影响㊂最终确定集水池离调压塔中心的最大距离为１１．５５ｍ㊂此外，根据经验，考虑集水池始终保证１ｍ厚的蓄水深度，以缓冲水流的作用力㊂集水池设有一溢流堰，当水位超过堰顶时，开始溢流㊂溢流量计算式为：Ｑｓ＝ｍ㊃Ｂ㊃２ｇ㊃Ｈ３／２式中：ｇ 重力加速度；ｍ 溢流堰流量系数；Ｂ 溢流堰宽度；Ｈ 堰上水头㊂㊀㊀而根据水流连续性方程，集水池在某时刻ｔ保存的水量，等于ｔ时间内由调压塔跌落的水量减去ｔ时间内由溢流堰排出的水量㊂即Ｗ＝ʏＱｉｎｄｔ－ʏＱｓｄｔＷ＝Ｈ㊃Ａ式中：Ｗ ｔ时刻挑檐上保存的水量；Ｑｉｎ ｔ时刻跌落到挑檐上的水的流量；Ａ 集水池的总面积㊂㊀㊀代入相关溢流堰溢流的流量计算公式，有Ｈ㊃Ａ＝ʏＱｉｎｄｔ－ʏｍ㊃Ｂ㊃２ｇ㊃Ｈ３／２ｄｔ㊀㊀对两边微分，得到ｄＨｄｔ＝Ｑｉｎ－ｍ㊃Ｂ㊃２ｇ㊃Ｈ３／２Ａ㊀㊀解微分方程，可求得集水池蓄水 排水的整个变化过程㊂考虑２台机组同时发生事故丢弃负荷，我们试算了在不同堰宽的情况下，集水池的蓄水排水变化过程，考察排净时间及最大流量，结果如表２㊂表２㊀计算结果表（２）堰宽／ｍ排净时间／ｓ最大堰上水深／ｍ最大流量／（ｍ３／ｓ）３２６５００．３４０．７８６１３２９０．３２１．４７９８９９０．３１２．１０１２６９９０．３０２．６６㊀㊀流量过大会对下游造成冲刷，排净时间过长对运行不利，综上考虑选用６ｍ堰宽，此时最大堰上水深为０．３２ｍ，考虑一定安全超高，将两侧边墙高度选定为１ｍ㊂３．５㊀方案确定通过比较，方案Ｃ对原有调压塔影响最小，改造的工程量较小，施工工期也最短（约６０天）㊂综上所述，采用方案Ｃ是比较经济和安全的改造方案㊂综合考虑安全㊁经济和可实施性，确定底部水池保护方案，在机组甩负荷时流道涌水从调压塔顶部溢出，经塔中部钢构挑檐挑流后跌入下部水池，后经排水渠排入河道㊂３．６㊀调压塔改造方案１）在调压塔中部钢构挑檐平面投影长度为１ｍ，与水平成１８ʎ角，檐底部高程１８１．８ｍ，在塔身爬梯部位设有可活动的钢盖板，以便检修时使用爬梯㊂２）在底部钢桁架及连接管外部均围有一圈混凝土挡墙，顶部设有盖板，保护调压塔基础不受跌水及池水影响㊂３）水池池深２．５ｍ，池内水深１．５ｍ，水池的容积约８００ｍ３，可以满足一台机组甩负荷时流道涌水从调压塔顶部溢出的水㊂水池设有３０ｍ宽的溢流堰，堰顶距池底１．５ｍ，水池底板厚１ｍ，在跌水范围内加铺一层护底钢板㊂涌水经溢流堰后，通过渠道排入河道㊂渠道３ｍ宽，１ｍ高，渠底坡度为１ʒ２０，渠道采用Ｃ２５混凝土浇筑而成㊂４）在下游开关站上游挡墙外侧设置０．５ｍˑ０．５ｍ的排水沟，将溅出水池外的水导入泄水渠㊂５）原调压塔下游的检修井上部设混凝土盖板，上部填土作为水池基础，预留进人涵洞与检修井相连㊂３．７㊀调压塔改造工程量调压塔改造工程量见表３㊂２１韦瑞涛：菲律宾ＡＧＵＳⅥ１㊁２号机组增容改造后引起调压塔安全问题的处理㊀表３㊀调压塔改造工程量表序号项目名称㊀㊀单位工程量１土石方工程１）清表ｍ２１５００２）土方开挖ｍ３６６４．００３）土方回填ｍ３１４４３．００２混凝土工程１）水池①底部碎石垫层ｍ３１１５．２０②底板Ｃ２５混凝土ｍ３７３７．１８③挡墙Ｃ２５混凝土ｍ３３７９．３０④盖板Ｃ２５混凝土ｍ３１４．２６２）溢流堰①堰体Ｃ２５混凝土ｍ３１８５．７４②边墙Ｃ２５混凝土ｍ３６２．６６３）涵洞①盖板Ｃ２５混凝土ｍ３４３．９８②边墙Ｃ２５混凝土ｍ３１５．００③涵洞Ｃ２５混凝土ｍ３５０．３１４）排水渠底板及边墙Ｃ２５混凝土ｍ３２３０．６３５）排水沟底板及边墙Ｃ２５混凝土ｍ３２７．８２３钢筋制作安装工程钢筋制作安装ｔ４５．２９４钢结构制作安装１）塔身钢挑檐制作安装ｔ４０２）水池护底钢板ｔ２２．１８３）金属表面防冲刷及防腐处理项１５管路及阀门工程１）排水钢管ＤＮ６００ｍ１．８０２）排水阀门ＤＮ６００个１３）充水钢管ＤＮ２００ｍ５４）充水阀门ＤＮ２００个１６水池充水试验及防渗处理项１４㊀调压塔改造施工４．１㊀施工前准备项目开工前，按照图纸及预算好的材料量进行采购配齐，准备好施工用的设备㊁机具及相关材料㊂配好施工人员，并对施工人员进行施工前的安全培训及施工技术交底工作㊂技术组认真审查设计图纸，有疑问的及时向设计单位反馈，尽量优化设计方案及施工方案，减少施工后再进行更改而造成的施工延误㊂对施工范围内的地形进行复核测量，对水池基础开挖及回填部位进行放样㊂做好施工场地的布置，根据现场情况，做好施工区域及材料堆放区域㊁制作区域等的划分及建设㊂做好挑檐施工前的安全保护平台的搭设及临边高空安全防护网的铺设㊂４．２㊀施工资源配置人员配置如表４㊂表４㊀人员配置表序号名称人数人员配置１项目经理部２总经理１人㊁副经理兼总工程师１人２混凝土班４班长（工程师）１人㊁高级工２人㊁中级工１人３测量班２工程师１人㊁高级工１人４钢筋模板班８班长（工程师）１人㊁副班长（工程师）１人㊁中级工６人５起重运输班２班长（技师）１人㊁高级工１人６电火焊班６班长（技师）１人㊁高级工５人７金属结构班４班长（技师）１人㊁高级工３人合计２８㊀㊀施工设备及机具配置如表５㊂表５㊀施工设备及机具配置表序号设备名称㊀㊀型号及规格单位数量１钩机２５０台１２装载机１ｍ３台１３汽车吊２５ｔ辆１４平板车２０ｔ辆１５轻卡车３ｔ辆１６皮卡车辆１７手拉链式葫芦５ｔ㊁３ｔ㊁２ｔ㊁１ｔ个各４８螺旋千斤顶３２ｔ个４９螺旋千斤顶１６ｔ个４１０螺旋千斤顶８ｔ个４１１螺旋千斤顶３ｔ个４１２交流焊机５００Ａ台４１３直流焊机６３０Ａ台２１４ＣＯ２气体保护焊机ＦＫＲ－５００台１１５烘箱ＹＨＸ－２０台１１６保温筒个６１７气割工具乙炔㊁氧气型套２１８砂轮切割机ϕ４００ｍｍ台２１９手提砂轮机ϕ１５０ｍｍ台３２０手提砂轮机ϕ１００ｍｍ台３２１座式砂轮机Ｓ３ＳＴ－１５０台１２２手电钻６ １９ｍｍ台３２３钢筋切断机台１２４钢筋弯曲机台１２５钢筋拉直机台１２６拉筋开牙机台１２７台式电锯台１２８电刨台１３１㊀红水河２０１７年第６期４．３　改造实施１）调压塔底部水池施工㊂对水池基础进行开挖及平整，平整好水池内部地面，开始做调压塔底部支腿的保护支墩混凝土施工，首先制作调压塔支腿的模板，安装好内层模板后进行保护层支墩钢筋的安装，然后进行支墩外部模板安装，安装钢筋及模板后清洗支墩即可进行混凝土浇筑，本项工程所用的混凝土均从当地市内混凝土公司采购，全部是商品混凝土㊂支腿保护支墩施工完毕后，接着进行水池边墙施工，边墙基础开挖完毕，可以进行钢筋安装及模板安装，然后对水池边墙进行混凝土浇筑㊂边墙施工完毕后开始水池里面的地板施工，安装地板钢筋层，然后清洗仓面，再进行混凝土浇筑㊂最后进行泄水排水沟的开挖及施工㊂２）调压塔挑檐的施工㊂在设计出图后，开始进行挑檐金属结构件的制作㊂所有挑檐均分块制作好后运输至施工场地㊂在挑檐安装处进行塔体防护油漆的锈除打磨抛光至铁的表面㊂利用２５ｔ吊车进行配合吊装，吊装挑檐分块时，按图纸进行间隔式吊装，每吊装一块先点焊加固，等所有分块挑檐都吊装完毕后，再进行大量焊接，焊接时应对称焊接，做好焊接变形的保护工作㊂所有金属结构安装完毕后进行防腐刷漆㊂按照业主２个月的施工工期要求，所有施工控制在计划范围内完成㊂施工任务在机组并网前完成㊂５㊀改造后的效果调压塔改造完毕后，２０１７年２月，对１㊁２号机组做了甩负荷试验，单台机甩负荷时，从塔顶瞬间沿着塔身圆周涌出一股水流，水流经挑檐缓冲后跌落水池，各项水流参数均在设计单位的设计控制范围内㊂６㊀结论由于增容改造后机组单机提高出力容量从２５ＭＷ提高至３４．５ＭＷ，增容量达３８％，这对机组压力管道及旧金属蜗壳都是一个严峻的安全性考验㊂如果不能处理好机组满负荷事故停机时的水锤冲击力，将会给运行带来很大的危害㊂因此，在机组改造时必须做好机组安全运行的评估及做好安全预防㊂本项目安全性预防可作为以后国内外水电站增容改造项目的参考㊂ＴｒｅａｔｍｅｎｔｏｆＳａｆｅｔｙＰｒｏｂｌｅｍｓｏｆＳｕｒｇｅＴｏｗｅｒＣａｕｓｅｄｂｙＣａｐａｃｉｔｙＩｎｃｒｅａｓｅｏｆＡＧＵＳＶＩ１＃ａｎｄ２＃ＵｎｉｔｓｉｎＰｈｉｌｉｐｐｉｎｅｓＷＥＩＲｕｉｔａｏＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｒｏｕｐＧｕａｎｇｘｉＨｙｄｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＢｕｒｅａｕＣｏ． Ｌｔｄ． Ｎａｎｎｉｎｇ Ｇｕａｎｇｘｉ ５３０００１ Ａｂｓｔｒａｃｔ ＡｆｔｅｒｔｈｅｕｎｉｔｃａｐａｃｉｔｙｏｆＰｈｉｌｉｐｐｉｎｅｓＡＧＵＳＶＩ１＃ａｎｄ２＃ｕｎｉｔｓｉｓｉｎｃｒｅａｓｅｄｔｏ３４．５ＭＷｆｒｏｍ２５ＭＷ ｔｈｅｇｕａｒａｎｔｅｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｕｎｉｔｓｉｓｒｅｃｈｅｃｋｅｄ ａｎｄｉｔｉｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｓｕｒｇｅｔｏｗｅｒｉｓｎｏｔｈｉｇｈｅｎｏｕｇｈ．Ｄｕｒｉｎｇｌｏａｄｒｅｊｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｕｎｉｔｓ ｔｈｅｒｅｉｓｗａｔｅｒｃｏｍｉｎｇｏｕｔｏｆｔｈｅｔｏｗｅｒ ｅｎｄａｎｇｅｒｉｎｇｔｈｅｔｏｗｅｒｂｏｔｔｏｍａｎｄｔｈｅｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｓｔｅｐ－ｕｐｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ．Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｓｏｌｖｅｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍ ｅａｖｅｓａｒｅｐｒｏｖｉｄｅｄｏｎｔｈｅｔｏｗｅｒｔｏｂｕｆｆｅｒｔｈｅｏｖｅｒｆｌｏｗｉｎｇｗａｔｅｒｆｒｏｍｔｈｅｔｏｗｅｒｔｏｐ ａｎｄａｗａｔｅｒｔａｎｋａｔｔｈｅｔｏｗｅｒｂｏｔｔｏｍｆｏｒｗａｔｅｒｄｒａｉｎａｇｅｔｏｔｈｅｒｉｖｅｒ．Ｓｕｃｈｍｅｔｈｏｄｉｓｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｆａｓｔａｎｄｅｃｏｎｏｍｉｃａｌ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ ｃａｐａｃｉｔｙｉｎｃｒｅａｓｅ ｕｎｉｔ ｓｕｒｇｅｔｏｗｅｒ ｇｕａｒａｎｔｅｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ４１。

第38卷第6期2016年6月华电技术Huadian T ec hnologyVol.38 No.6Jun.2016菲律宾Therma South热电厂输煤系统电动机启动压降分析杨艳景1，张莉莉2，凌端强3，常立勇1(1.华电重工股份有限公司，北京100070;.北京捷通机房设备工程有限公司，北京100015;3.中国华电科工集团有限公司，北京100070)摘要：以菲律宾Them a S out h项目为基础，对电厂输煤系统设计-采购-施工（EPC)项目中常用低压笼型感应电动机 的全压启动电压降进行了分析，并针对不同变压器容量和不同供电距离,给出了各电动机的启动数据，形成主流电动机 启动速查计算数据，对项目设计中的电动机启动校验具有指导意义，工程实际应用效果显著。

关键词：热电厂;输煤系统;EPC;全压启动；电压降；电动机中图分类号:T M 343 文献标志码：B文章编号=1674 -1951 (2016) 06 -0001 -051项目背景菲律宾Therma South热电厂位于菲律宾南部棉 兰老岛达沃市，为2 x150 MW机组，此项目由华电 重工股份有限公司作为电厂输煤系统设计-采购- 施工（EPC)承包方，项目包含7条带式输送机，1台圆仓堆取料机，一期皮带总长1.3 km。

项目总包方 为美国 Black &Veatch Corporation.业主为 Therma South Inc.。

214年初集港发货完毕（FOB)，215年1月完成第1次重载调试，后期运行稳定。

其中，带式输送机电动机为笼型感应电动机，包括3台90 kW，1台110kW，2台45kW电动机及1台中压电 动机。

本文以此项目实际数据为基础并拓展开来，以期 形成针对不同变压器、不同供电距离下各等级容量电 动机是否能够全压启动的参考数据，完善一直以来低 压电动机全压启动判据的缺失，方便电气设计人员快 速、准确定位，提高工程设计实际应用效果。

美标AASHTO规范在菲律宾某火力发电厂中的应用李洪波赵慧芳/中国电建集团河南省电力勘测设计院有限公司赵鹏程/中国水利水电第六工程局有限公司【摘要】刚性路面指道路面层采用混凝土板妁路面，采用素混凝土板或连续配筋板。

火力发电厂一般采用素混凝土板，文中提到的刚性路面均指素混礙土板路面。

本文运用美国国家高速公路和交通运输协会(AASHTO)规范体系中Guide for Design of Pavement Structures(1993),结合菲律宾某电厂的交通构成、岩土地质特性、气候条件、排水条件等，对电厂道路设计中的各个设计参数进行分析和计算.确定刚性路面混凝土面层厚度为23cm,基层级配散粒材料厚度为20cm。

本工程的设计实例，可为今后的涉外工程道路设计提供参考。

【关键词】刚性路面AASHTO轴载当量路基模量1引言随着中国“一带一路”倡议的提出，我国的电力建设企业大规模地走出国门，如火如荼地投人沿线国家的电力建设当中，但是，在项目的设计过程中，会遇到中国标准与当地标准有差异的问题，中国的设计标准往往不被当地的审图机构所接受。

这些工程所在国家采用的设计标准，大多沿袭了美国的设计标准体系(以下简称美标)，使美标成了公认的国际标准。

因此，直接采用美标进行设计，或者釆用中国标准设计并运用美标进行复核，是应对涉外工程设计标准差异行之有效的方法。

本文介绍了美标中的道路设计规范AASHTO中刚性路面的设计方法及相关参数取值，并结合菲律宾某火力发电厂的道路交通构成、岩土地质特性、气候条件等，完成了素混凝土刚性路面设计的工程实例，为今后涉外工程的厂区道路设计提供参考。

2工程概况项目位于菲律宾吕宋岛巴丹省马里韦莱斯湾附近•本期新建2X660MW超临界燃煤机组。

工程场地地貌上处于海岛海洋岸坡丘陵地带，原始地形北髙南低，地势开阔，场平以挖方为主。

项目所在地处于热带季风气候带，一年分为雨季(每年5-9月)和旱季两季，年平均气温在25〜28°C。

一维非达西径向抽水模拟实验文章通过不同取水条件下一维渗流场室内模拟试验，分别改变表面水层水位、含水层结构、竖井降深等条件，分析各要素对取水量的影响变化。

实验结果表明：当垂向入渗速率小于含水介质的饱和渗透系数而难以维持饱和流运动时，部分介质开始由饱和状态转变为非饱和状态，地下水水位降低导致表层水与地下水脱节，从而形成非饱和带。

且表水层水位越高，相应的取水量越大，越不易出现非饱和带，运行时间更长；含水层上部存在弱透水层时，相同竖井降深情况下，对应取水量小于不存在弱透水层的情况；饱和取水的条件下，由含水层下部取水，竖井降深越大，相应的取水量越大，但随着竖井降深的增大，含水层内部出现非饱和带，相应的取水量呈下降趋势，二者呈线性关系。

标签：区域地下水流；非饱和带；土柱实验；竖井降深Abstract：Through the laboratory simulation test of one-dimensional seepage field under different water intake conditions，such as surface water level，aquifer structure，shaft depth and so on，the paper analyzes the influence of each factor on the water intake. The experimental results show that when the vertical infiltration rate is smaller than the saturated permeability coefficient of the aqueous medium，it is difficult to maintain the saturated flow movement，and the partial medium begins to change from the saturated state to the unsaturated state. The decrease of groundwater level leads to the disconnection between surface water and groundwater，thus forming unsaturated zone. The higher the water level，the larger the water intake，the more difficult the unsaturated zone is，and the longer the running time is. When there is a weak permeable layer in the upper part of the aquifer，the corresponding water intake is less than that of the weak permeable layer under the condition of the same shaft depth reduction. Under the condition of saturated water intake，the lower the aquifer is，the greater the depth of the shaft is，and the larger the corresponding water intake is，but with the increase of the depth of the shaft，the unsaturated zone appears in the aquifer，and the corresponding amount of water intake tends to decrease. There is a linear relationship between them.Keywords：regional underground current；unsaturated zone；soil column experiment；depth reduction for shaft引言区域地下水流研究理论已广泛应用于傍河取水、河渠间地下水运动、绕坝渗流等一系列工程问题中。

锅炉冷态微油模式下磨煤机点火启动1 机组冷态启动（高中压联合启动）1 The cold start-up (high school pressure jointstart)1.1 机组冷态启动前的检查1.1 units cold start-up before the examination1.1.1 锅炉启动前的检查1) 锅炉内部检查具备启动条件。

2) 锅炉外部检查具备启动条件。

3) 汽、水、油系统检查具备启动条件。

4) 燃烧系统检查具备启动条件。

4) 空预器检查具备启动条件。

1.1.2 汽轮机检查1.1.2.1 本体检查：1) 汽轮机转子挠度合格，无动静摩擦，盘车电流正常，无摆动；2) 汽缸保温完整，内外壁、上下壁温差正常；3) 汽缸安全门完整，上部无异物；4) 凝汽器水位正常，底部放水门关闭；5) 主汽门、调节汽门、抽汽逆止门处于关闭状态。

1.1.2.2 辅助系统检查：1) 循泵前池、凝汽器、除氧器、真空泵汽水分离水箱等水位正常，水质合格（必要时进行水箱冲放）；2) 加热器、抽汽管道等保温良好，支吊架、活动支架等完整、可靠，系统阀门位置正确、活动灵活，底部放水门关闭；3) 油系统（主机、小汽机、抗燃油、密封油）各油箱油位正常，油质合格，油位计指示正确，高位油箱油量充足；4) 辅助汽源联箱处于备用状态；5) 压缩空气系统正常，气源品质合格，压缩空气压力0.6MPa以上。

1.1.3 发变组的检查1) 发变组（发电机、主变、高厂变、励磁变）中性点电抗器、TA、TV、避雷器、封闭母线、引线、接地装置、励磁变AVR柜、整流柜、灭磁开关、保护柜等检查正常；2) 各母线、接地线、引线、连接线接触良好、无灼伤痕迹；3) 瓷瓶套管无裂纹、破损；4) 励磁滑环、转子接地滑环光洁、无损伤，碳刷正常，接触良好；5) 厂用电系统（交流、直流）运行正常，柴油发电机处于备用状态；6) 变压器等充油设备油位正常、无渗漏；7) 发变组一二次回路正常，保护压板投退正确，自动装置正常。

海外工程项目风险管理及实证研究——以科特迪瓦 SOUBRE 水电站输变电工程项目为例发布时间：2022-11-08T05:08:12.997Z 来源：《当代电力文化》2022年7月13期作者：张浩[导读] Soubre水电站的输变电工程位于科特迪瓦共和国南部的东西方向张浩四川电力设计咨询有限责任公司四川成都 610000关键词：海外工程输变电工程风险识别风险应对科特迪瓦Soubre水电站输变电工程介绍1.1.1 项目概况Soubre水电站的输变电工程位于科特迪瓦共和国南部的东西方向，线路经过Soubre、拉科塔、加尼奥阿、乌梅、锡肯西、阿博维尔、蒂亚萨莱、阿比让 8个省，海拔高度40m～330m，跨越萨桑德拉河、达沃河、邦达马河等河流，沿线植被丰富，且以经济作物、杂木、灌木为主。

线路全长373.54km，有5段225千伏线路、4个变电站扩建工程和1段33千伏线路组成。

变电站和线路的规模如下：（1）变电站扩建工程：约普贡Ⅱ225kV变电站，扩建2台225kV变压器（变压器容量100MW）；Soubre225kV变电站,扩建225kV变压器（变压器容量70MW）；塔阿波225kV变电站；阿波波225kV变电站。

（2）线路工程：AZITO～ABOBO开接进约普贡Ⅱ变电站225kV线路工程；Soubre变电站～TAABO变电站225kV线路工程；TAABO变电站～约普贡Ⅱ变电站225kV线路工程；Soubre水电站～Soubre变电站3条225kV线路工程；SOUBRE微型电站～SOUBRE厂房～SOUBRE变电站33kV线路工程；以上线路的系统通信工程。

3.3科特迪瓦Soubre水电站输变电工程风险来源分析3.3.1政治风险（1）国内、国外政策风险项目总承包单位对国内、国外政策的了解程度的不足将给工程项目带来很大的不确定性风险。

例如，要对工程项目的环境、海关、税收、签证及当地劳务用工等各方面的政策有一定的了解和熟悉，这将直接影响到工程项目的当地用工、当地的财税及物资入关等各个方面。

菲律宾国家输电网新能源消纳能力分析摘要：近年来，随着新能源发电得到世界各国的广泛关注和迅猛发展，新能源大规模接入对电力系统运行控制产生的影响日益显著。

为保障新能源并网后电网的安全稳定运行，有必要对电网新能源消纳能力进行研究。

本文以菲律宾国家输电网为例，采用基于无功电压稳定裕度约束的新能源穿透率分析模型，以及新能源布局分析模型，对菲律宾电网接纳新能源能力进行深入研究，通过分析以风电和光伏为代表的新能源接入对系统的影响及其穿透率，为制定区域新能源与其它电源及电网的协调发展规划提供参考依据。

关键词：静态电压稳定裕度、布局分析、新能源穿透率、暂态校验一、概述目前，风电和太阳能作为商业化程度很高的新能源在很多国家发展极为迅猛，在新能源装机持续增长的同时，部分国家和地区的弃风弃光现象也愈加严重，因此准确评估地区风电穿透功率极限，由此制定合理的风电发展规划和外送通道建设规划对保持新能源持续健康发展具有重要意义。

在新能源发展政策推动下，近年来菲律宾新能源发展迅速。

截至2019年底，菲律宾风电装机总容量达到49.4万千瓦，太阳能装机132.8万千瓦。

然而，风能和太阳能固有的随机性、易变性和波动性使得大规模接入对电力系统的运行和控制产生显著的影响。

而且新能源发电的并网减小了系统惯量，会导致在系统发生故障后如传统机组掉闸等，系统频率下降增大，系统稳定性易受到破坏。

为避免系统大面积停电等恶性事故的发生，有必要研究并网新能源发电在系统事故情况下对电网的影响，在最恶劣条件下确定电网安全稳定运行的裕度，确定新能源发电的最大穿透率，为新能源发电的发展以及开发布局提供依据。

本文根据菲律宾电网已建及规划新能源电站概况、电源和电网现状及发展规划数据，开展分析。

通过建立的基于电压稳定裕度分析的网架约束模型，对比分析给出菲律宾电网新能源功率穿透极限以及布局建议。

主要内容包括：（1）从稳态以及暂态等方面分析影响菲律宾新能源穿透率的影响因素，建立基于电压稳定裕度分析的新能源穿透率分析模型；（2）分析菲律宾电网新能源接入后的系统无功电压特性，对菲律宾电网中大规模新能源接入后的系统潮流进行计算，分析新能源并网运行对节点电压水平的影响，通过电压稳定裕度实现对新能源穿透极限的确定以及规划新能源各地区接入容量的分配。