矩形(T型)结构配筋计算(强度、裂缝、剪力)

⼤⼯16秋《钢筋混凝⼟结构课程设计》-满分答案（2）⽹络教育学院《钢筋混凝⼟结构课程设计》题⽬：仓库⼚房单向板设计学习中⼼：专业：年级：学号：学⽣：指导教师：1 基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括⼚房的尺⼨，板的布置情况等等内容。

1、⼯程概况仓库⼚房，设计使⽤年限为50年，住宅⼩区采⽤砖混结构，楼盖要求采⽤整体式单向板肋梁楼盖。

墙厚370mm ，柱为钢筋混凝⼟柱，截⾯尺⼨为400400mm mm ?。

2、设计资料（1）楼板平⾯尺⼨为19.833m m ?，如下图所⽰：图2.1 楼板平⾯图（2）楼盖做法详图及荷载图2.2 楼盖做法详图楼⾯均布活荷载标准值为：7kN/m 2楼⾯⾯层⽤20mm 厚⽔泥砂浆抹⾯，γ=20kN/m 3, 板底及梁⽤20mm 厚混合砂浆天棚抹底，γ=17kN /m 3 楼盖⾃重即为钢筋混凝⼟容重，γ=25KN /m 3④恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3（因⼯业⼚房楼盖楼⾯活荷载标准值⼤于4kN/m 2）⑤材料选⽤混凝⼟：C25钢筋：梁中受⼒纵筋采⽤HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采⽤HPB235级。

2 单向板结构设计2.1 板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进⾏配筋设计，按塑性理论进⾏计算。

2.1.1 荷载板的永久荷载标准值80mm 现浇钢筋混凝⼟板 0.08×25=2 kN/m 220mm 厚⽔泥砂浆抹⾯ 0.02×20=0.4 kN/m 2 20mm 厚混合砂浆天棚抹底 0.02×17=0.34 kN/m 2 ⼩计 2.74 kN/m 2楼⾯均布活荷载标准值 7 kN/m 2永久荷载分项系数取1.2，因⼯业⼚房楼盖楼⾯活荷载标准值⼤于4kN/m 2，所以活荷载分项系数取1.3。

于是板的荷载总计算值：①q=G γk g +?Q γk q =1.2×2.74+0.7×1.3×7=9.658kN/m 2②q=G γk g +Q γk q =1.2×2.74+1.3×7=12.388kN/m 2由于②>①，所以取②q=12.388kN/m 2，近似取q=12kN/m 22.1.2 计算简图次梁截⾯为200mm ×500mm ，现浇板在墙上的⽀承长度不⼩于100mm ，取板在墙上的⽀承长度为120mm 。

矩形梁正截面受正负弯矩配筋计算1.弯矩和配筋概述矩形梁在承受荷载时会产生弯矩，弯矩的大小取决于荷载的大小和分布。

为了保证矩形梁在受到弯矩作用时不发生破坏，需要在梁的正截面进行配筋设计。

配筋的目的是在梁受到弯矩作用时提供足够的受拉和受压强度，以保证梁的正常使用。

2.弯矩计算在进行配筋设计之前，首先需要对矩形梁的弯矩进行计算。

弯矩的计算是结构设计中非常重要的一步，它可以通过梁的荷载、荷载分布和梁的几何形状来确定。

在计算弯矩时，需要考虑到梁的跨度、荷载类型以及材料的弹性模量等因素。

一般来说，弯矩可以通过以下公式进行计算：M = WL^2/8其中，M为弯矩，W为荷载，L为梁的跨度。

3.配筋计算在确定了矩形梁的弯矩之后，就可以进行配筋设计了。

配筋的设计主要包括受拉和受压钢筋的计算。

对于受拉钢筋，需要确定受拉钢筋的数量和直径，以确保在梁受到弯矩作用时可以承担足够的拉力。

对于受压钢筋，需要确定受压钢筋的位置和数量，以提供足够的受压强度以抵抗梁的压缩破坏。

4.受拉钢筋计算在进行受拉钢筋的计算时，首先需要确定受拉钢筋的截面积。

受拉钢筋的截面积可以通过以下公式进行计算：As = M / (0.87 * f_y * d)其中，As为受拉钢筋的截面积，M为弯矩，f_y为受拉钢筋的抗拉强度，d为受拉钢筋的有效高度。

在确定了受拉钢筋的截面积之后，可以选择适当数量和直径的受拉钢筋进行设计。

5.受压钢筋计算受压钢筋的计算与受拉钢筋类似，需要确定受压钢筋的截面积。

受压钢筋的截面积可以通过以下公式进行计算：As' = F / (0.87 * f'_c * b)其中，As'为受压钢筋的截面积，F为梁的受压区域的力，f'_c为混凝土的抗压强度，b为梁的宽度。

在确定了受压钢筋的截面积之后，可以选择适当位置和数量的受压钢筋进行设计。

6.钢筋布置在进行钢筋设计时，还需要考虑到钢筋的布置方式。

钢筋的布置方式不仅会影响到梁的受力性能，还会影响到施工的难易程度。

剪力墙钢筋计算规则剪力墙是多层多柱体结构建筑中常用的承重构造之一，它通过抵抗水平地震力和风力来保证建筑的稳定性和安全性。

钢筋在剪力墙中起到承受和分散剪力的作用，因此在剪力墙的设计中需要进行钢筋计算。

下面将介绍剪力墙钢筋计算的一般规则。

1.确定设计剪力力度在进行剪力墙钢筋计算之前，首先需要确定设计剪力力度。

根据结构设计规范的要求，通过结构分析计算得到的剪力力度为设计剪力力度。

2.确定截面尺寸在根据设计剪力力度确定截面尺寸时，需根据实际情况选择截面的尺寸和形状。

一般情况下，剪力墙的截面形状为长方形或矩形。

确定截面尺寸时需考虑构造形式、施工工艺、承载力要求等因素。

3.计算开裂状态下的钢筋面积根据结构设计规范的要求，在已确定截面尺寸的基础上，计算在开裂状态下所需要的钢筋面积。

根据截面尺寸和设计剪力力度，可以采用公式计算出钢筋的总面积。

4.确定最大间距在确定钢筋总面积后，需要进一步确定钢筋的最大间距。

一般情况下，剪力墙的钢筋最大间距应符合结构设计规范的要求。

根据规范的要求和实际情况，确定钢筋的最大间距。

5.计算纵向配筋在已确定钢筋最大间距的基础上，根据钢筋的直径和间距，计算纵向配筋的数量和位置。

应根据结构设计规范的要求，按比例分配钢筋，在截面中布置纵向配筋。

6.计算横向配筋在计算纵向配筋后，还需要进行横向配筋计算。

横向配筋一般采用箍筋或钢筋混凝土搭接筋。

按照结构设计规范的要求，计算箍筋或搭接筋的数量、直径、间距等参数。

7.检查抗剪承载力钢筋配筋的计算完成后，还需对剪力墙的抗剪承载力进行检查。

根据结构设计规范的要求，校核剪力墙的承载力是否满足设计要求。

8.优化调整钢筋配置在初步完成剪力墙钢筋计算后，可以根据实际情况和设计要求对钢筋配置进行优化调整。

通过优化调整，可以提高结构的经济性和施工性。

以上是剪力墙钢筋计算的一般规则。

在实际设计中，还需根据具体的结构形式、工程要求等因素进行详细计算。

同时，还应遵循结构设计规范和相关技术标准，确保剪力墙的安全可靠性。

桥梁配筋计算范文1.确定荷载等级和荷载标准：根据桥梁设计的要求，确定桥梁所承受的荷载等级和荷载标准。

荷载等级通常包括活载、恒载和特殊荷载。

2.确定截面形状和尺寸：根据荷载情况和桥梁的几何形状，确定桥梁的截面形状和尺寸。

常见的截面形状有矩形、T型、箱形等。

确定截面形状和尺寸后，可以根据结构力学原理计算得到桥梁各个截面的受力。

3.计算截面受力：根据荷载的作用点和作用方式，计算桥梁各个截面的受力情况。

受力计算包括正截面受力和剪力的作用。

4.确定钢筋的布置方式和数量：根据桥梁截面的受力情况，确定钢筋的布置方式和数量。

钢筋的布置方式有纵向钢筋和横向钢筋两种。

根据桥梁跨度大小和荷载情况，确定纵向钢筋的直径和间距，以及横向钢筋的直径和间距。

5.确定钢筋的直径和间距：根据桥梁的构造形式、荷载特点和材料性能，确定钢筋的直径和间距。

根据国家相应的规范和标准进行计算。

6.完善施工图纸和计算书：根据桥梁配筋计算的结果，完善桥梁的施工图纸和计算书。

施工图纸包括钢筋的布置、直径和间距等信息，以便工人在施工过程中按照图纸进行布置和安装。

在进行桥梁配筋计算时，需要考虑以下几个因素：1.强度要求：根据桥梁所承受的荷载要求，确定桥梁的强度要求。

强度要求包括混凝土的强度等级和钢筋的强度等级。

混凝土的强度等级一般有C30、C40、C50等，钢筋的强度等级一般有HRB335、HRB400、HRB500等。

2.钢筋布置：根据桥梁的受力情况和构造形式，确定钢筋的布置方式。

钢筋的布置方式有纵向钢筋和横向钢筋两种。

纵向钢筋一般位于桥梁主梁的顶面和底面，用于受力传递和承受弯矩；横向钢筋一般位于桥梁主梁的侧面和底面，用于抵抗剪力。

3.钢筋直径和间距：根据桥梁的受力情况和材料的力学性能，确定纵向钢筋和横向钢筋的直径和间距。

直径和间距的选择要满足强度要求和施工的便利性。

4.刚度要求：根据桥梁的刚度要求，确定桥梁的斜杆、支撑杆、竖杆等构件的尺寸和布置。

刚度要求一般是为了保证桥梁的稳定性和振动性能。

抗拔桩设计要点及应用探讨摘要：本文结合现行设计规范，阐明了抗拔桩的设计要点，明确了在抗拔桩设计中配筋计算除了满足桩身抗拔承载力要求外，还须验算正常使用极限状态下的裂缝宽度。

并以具体工程为例，阐述了抗拔桩设计计算方法，对抗拔桩的设计作了有益的启示。

关键词：抗拔桩；极限承载力；抗压强度；设计；计算1引言近年来,随着城市建设的发展，建筑高度不断上升，而建筑基础埋深也越来越深。

桩已广泛地用于各类工业与民用建筑物、构筑物的基础工程中，对于地下建筑物、自重比较轻而水平荷载又比较大的高耸构筑物、高宽比较大的高层建筑地下室承受巨大的水浮力作用而自重或压重不够时，桩就需要承受一个上拔荷载作用，桩的设计就涉及到一个“抗拔”问题。

2关于抗拔桩承载力的基本概念及设计基本原则2.1抗拔桩承载力的基本概念2.1.1单桩竖向极限承载力(Qu)单桩在竖向荷载(上拔荷载)作用下达到破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力。

2.1.2单桩竖向极限承载力标准值(Quk)对实测值通过统计方法进行修正得到的承载力，用规范规定的方法估算。

1)对于设计等级为甲级和乙级建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力应通过现场单桩上拔静载荷实验确定。

(1)单桩竖向抗拔极限承载力统计值的确定应符合下列规定：参加统计的试桩结果，当满足其极差不超过平均值的30%时，取其平均值为单桩竖向抗拔极限承载力。

(2)当极差超过平均值的30%时，应分析极差过大的原因，结合工程具体情况综合确定，必要时可增加试桩数量。

(3)对桩数为3根或3根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量少于3根时，应取低值。

2)群桩基础及设计等级为丙级的建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力标准值按下式计算：Quk=Tuk=Σλiqsikuili由于篇幅有限，本文仅就单桩桩基进行讨论。

2.1.3单桩竖向承载力特征值(Ra)单桩竖向极限承载力标准值(统计值)除以安全系数K后的承载力值，K=2。

一、结构尺寸肋高h（m）肋宽b（m）跨长L（m）梁肋净距S 0(m)截面形状考虑形式翼缘计算宽bi1.20.612.22.25T形肋板梁按翼缘高度考虑 2.85二、荷载计算荷载数值集中P (T)砼q 1（T/m)砼q 2（T/m)人群q 3（T/m)合计q(T/m)集中荷载5 1.8 1.406250.25 3.45625距左端距离（m)6.1三、内力计算VA 23.58VB23.58距离（m)弯矩M(t-m)剪力Q 轴力N 备注023.580.003.0555.8513.040.006.179.550.000.009.1555.85-13.040.0012.20-23.580.00四、配筋计算判别类型按第一种情况配筋建筑物等级三级安全系数K 1.50砼强度C25Rw(kg/cm 2)150.00I级钢筋Rg(kg/cm 2)2800.00保护层厚(cm)8.00注意，双层钢筋的保护层要计入两层钢筋距离跨中M max79.55h 0112.00b 60.001、第一种情况配筋计算（正截面）A=KM/(bh 2Rw)0.105700.10483952、第二种情况配筋计算（正截面）翼缘对应钢筋A g2(cm2)106.0714翼缘对应弯矩M P245329625使用方法：将红色栏填入及考虑方式后，按提示，按第一种情第二种情况）进行计算，先试算求出、B41两栏）即可得到所求的配筋量筋及根数。

当配筋验证出现OK时即请按第一种情况计0.140448 A0=(KM-M P2)/(bh02Rw)试算（或查附0.1520表Ⅱ-2）得αμ=αRw/RgKM(105)A g1=μbh0(cm2)Ag=A g1+A g2A,=(KM-0.4bh02翼缘厚h j 考虑因素0 2.25 2.25 2.85 2.850.1531.051.051.05栏填入实际数据、梁类型后，按提示，按第一种情况（或）进行计算，先试算求出α（B31即可得到所求的配筋量，再选钢。

钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽:净-7（车行道）+2×1。

0（人行道）+2×0。

25（栏杆）。

2、主梁跨径和全长标准跨径:L=20m（墩中心距离）。

计算跨径：L=19。

6m（支座中心距离）。

实际长度:L’=19.95m(主梁预制长度)。

3、设计荷载公路—II级,人群3.5kN/m2、人行道板及栏杆5。

5kN/m.4、材料混凝土：C25，桥面铺装为8㎝厚水泥混凝土，体积质量取24kN/m3，钢筋混凝土体积质量取25kN/m3。

5、结构尺寸横隔梁5根,肋宽15cm。

桥梁纵向布置图（单位:cm）桥梁横断面图（单位：cm）T 型梁尺寸图（单位：cm ）6、计算方法 极限状态法7、设计依据（1） 《公路桥涵设计通用规范》（JTG –D60—2004）.(2） 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG –D60-2004）。

二、行车道板的计算(一）计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二）荷载及其效应 1．每延米板上的恒载g桥面铺装：m kN g /92.1240.108.01=⨯⨯= T 梁翼缘板自重:m kN g /75.2250.111.02=⨯⨯=每延米跨宽板恒载合计：m kN g g g /67.475.292.121=+=+=2．永久荷载产生的效应弯矩:kNm gl M sg 49.1)22.08.1(67.42121220-=-⨯⨯-=-= 剪力：kN gl Q sg 74.3)22.08.1(67.40=-⨯== 3．可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1条后轮着地宽度2b 及长度2a 以及平均板厚H=0.5（8+14)=11：m a 2.02= m b 6.02=顺行车方向轮压分布宽度：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+=垂直行车方向轮压分布宽度：m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度:m l a a 4.38.024.14.024.101=⨯++=++= 单轮时：m l a a 0.28.024.02'01=⨯+=+=根据《公路桥涵设计通用规范》4.3。

受弯构件斜截面受剪承载力计算一、有腹筋梁受剪承载力计算基本公式1． 矩形、T 形和Ⅰ形截面的一般受弯构件，斜截面受剪承载力计算公式为： 0025.17.0h s A f bh f V V sv yv t cs +=≤ (5-6)式中 t f 一混凝土抗拉强度设计值；b 一构件的截面宽度，T 形和Ⅰ形截面取腹板宽度；0h 一截面的有效高度；yv f 一箍筋的抗拉强度设计值；sv A 一配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积，1sv sv nA A =；n 一在同一截面内箍筋的肢数；1sv A 一单肢箍筋的截面面积；s 一箍筋的间距。

2．集中荷载作用下的独立梁（包括作用多种荷载，且其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况），斜截面受剪承载力按下式计算： 000.175.1h s A f bh f V V sv yv t cs ++=≤λ (5-7)式中 λ一剪跨比，可取0/h a =λ，a 为计算截面至支座截面或节点边缘的距离，计算截面取集中荷载作用点处的截面。

当λ小于 1.5 时，取5.1=λ；当λ大于 3.0 时，取0.3=λ。

独立梁是指不与楼板整浇的梁。

构件中箍筋的数量可以用箍筋配箍率sv ρ表示:bs A sv sv =ρ (5-8)3．当梁内还配置弯起钢筋时，公式(5-4)中s sb y b A f V αsin 8.0=(5-9) 式中y f 一纵筋抗拉强度设计值；sb A 一同一弯起平面内弯起钢筋的截面面积； s α一斜截面上弯起钢筋的切线与构件纵向轴线的夹角，一般取o 45，当梁较高时，可取o60。

剪压破坏时，与斜裂缝相交的箍筋和弯起钢筋的拉应力一般都能达到屈服强度，但是拉应力可能不均匀。

为此，在弯起钢筋中考虑了应力不均匀系数，取为0.8。

另外，虽然纵筋的销栓作用对斜截面受剪承载力有一定的影响，但其在抵抗受剪破坏中所起的作用较小，所以斜截面受剪承载力计算中没有考虑纵筋的作用。

钢筋混凝土T形梁桥主梁设计资料⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。

标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图（单位mm）：⒉计算内力⑴使用阶段的内力跨中截面计算弯矩(标准值)结构重力弯矩：M1/2恒＝759.45kN－m；＝697.28kN－汽车荷载弯矩：M1/2汽m(未计入冲击系数)；人群荷载弯矩：M1/2人＝55.30kN－m；1/4跨截面计算弯矩（设计值）M d,1/4＝1687kN－m；（已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩M d0=0，支点截面计算剪力(标准值)结构重力剪力：V0恒＝139.75kN；汽车荷载剪力：V0汽＝142.80kN(未计入冲击系数)；＝11.33kN；人群荷载剪力：V0人跨中截面计算剪力（设计值）=84kN（已考虑荷载安全系数）；跨中设计剪力：V d，1/2主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。

结构安全等级为二级。

汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.292。

⑵施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩=505.69kN—m，吊点的剪力标准值V0=105.57kN。

标准值M k，1/2⒊材料主筋用HRB335级钢筋f sd＝280N/mm2；f sk＝335N/mm2；E s＝2.0×105N/mm2。

箍筋用R235级钢筋f sd＝195N/mm2；f sk＝235N/mm2；E s＝2.1×105N/mm2。

采用焊接平面钢筋骨架混凝土为30号f cd＝13.8N/mm2；f ck＝20.1N/mm2；f td＝1.39N/mm2；f tk＝2.01N/mm2；E c＝3.00×104N/mm2。

作用效应组合主梁正截面承载力计算主梁斜截面承载力计算全梁承载力校核施工阶段的应力验算使用阶段裂缝宽度和变形验算纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造钢筋长度计算钢筋明细表及钢筋总表第1章 作用效应组合§1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：)(211100∑∑==++=nj QjK Qj C K Q Q m i GiK Gi ud S S S S γψγγγγ跨中截面设计弯矩M d =γG M 恒+γq M 汽+γq M 人=1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN －m 支点截面设计剪力V d =γG V 恒+γG1V 汽+γG2V 人=1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN §1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结 构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合 ⑴作用效应短期组合作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应 组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j mi Gik sd S S S 111ψM sd =M gk +ψ11M 11+ψ12M 12=759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=1302.85kN －m ⑵作用长期效应组合作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j mi Gik ld S S S 1211ψM ld =M gk +ψ21M 11+ψ22M 12=759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN －m第2章 主梁正截面承载力计算§2.1 配筋计算⑴翼缘板的计算宽度b ′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。

楼板配筋计算范文楼板配筋计算是建筑结构设计中非常重要的一环，它决定了楼板的承载能力和受力性能，保证了楼板的安全可靠。

在进行楼板配筋计算时，需要考虑楼板的尺寸、设计荷载以及混凝土强度等因素。

下面将介绍楼板配筋计算的一般步骤和方法。

首先，需了解楼板的几何尺寸。

楼板的几何形状可分为矩形、T型和L型等，各个形状的楼板在计算时需要考虑的参数和计算方法可能会有所不同。

因此，在进行楼板配筋计算前，需要准确测量和了解楼板的几何尺寸。

其次，需要了解楼板的设计荷载。

楼板的设计荷载包括活荷载和恒荷载，其中活荷载是楼板在使用过程中受到的可变荷载，如人员、家具等，而恒荷载是楼板自身所受的固定荷载，如楼板自重等。

根据设计标准和规范，可确定楼板的设计荷载。

然后，需要知道楼板混凝土的强度等级。

混凝土的强度等级对楼板的承载能力有很大影响，通常使用的混凝土强度等级有C15、C20、C25、C30等。

根据设计要求和现场实际情况，可确定楼板混凝土的强度等级。

接下来，可以进行楼板配筋计算。

在楼板配筋计算中，主要需要确定楼板的钢筋面积和钢筋布置方式。

根据楼板的几何尺寸、设计荷载以及混凝土强度等级等参数，可以使用公式或者查表的方式计算出楼板所需的钢筋面积。

根据计算结果和设计要求，可确定合适的钢筋布置方式，包括主筋和箍筋的布置。

最后，需进行楼板配筋的验算和检查。

对于楼板配筋计算结果，需要进行验算和检查，确保所选用的钢筋满足楼板的受力性能要求。

验算和检查包括对钢筋截面的强度计算、钢筋间距的合理性判断以及钢筋的连接方式等。

总之，楼板配筋计算是建筑结构设计中至关重要的一步，它直接影响着楼板的承载能力和受力性能。

在进行楼板配筋计算时，需准确测量楼板的几何尺寸，了解设计荷载和混凝土强度等级，并采用合理的计算方法和布置方式。

最后，还需对楼板配筋进行验算和检查，确保钢筋满足设计要求。

这样才能保证楼板结构的安全可靠。

框架梁的配筋计算混凝土强度：梁、柱、板：C30，2tk 2t 2c mm /01.2f mm /43.1f mm /3.14f N N N ===，，钢筋强度 ：2'22'22'2/360,/360400/360,/360400/300,/300335mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB y y y y y y ======，柱：，梁：，箍筋：§ 1正截面受弯截面承载力计算梁截面：mm mm h b 600300⨯=⨯考虑地震作用的组合，验算混凝土结构构件的承载能力时，均应乘以75.0=RE γ的承载力抗震调整系数进行调整。

三级抗震等级的框架梁端剪力设计值b V 应符合下列规定：Gb nr b l b b V l M M V ++=)(1.1；式中：b V —框架梁端剪力设计值；lb M —考虑地震组合的框架梁左端弯矩设计值；r b M —考虑地震组合的框架梁右端弯矩设计值；Gb V —考虑地震组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁计算确定；n l —梁的净跨； 取一层梁CD 计算为例： 跨中正截面CD ：按跨度考虑：mm mm l b f 2200366003==='按梁间距考虑：mm S b b n f 3600)3003600(300=-+=+='按翼缘厚度考虑：取mm h f 120='1.0212.0565120>=='h h f∴此种情况不起控制作用∴mmb f 2200='mKN M m KN mm mm mm mm N h h h b f ff f c ⋅=>⋅=⨯-⨯⨯⨯⨯='-''∴-72.10948.190610)2120565(1202200/3.140.1)2(CD 6201中α属于第一类T 型界面;m KN M ⋅=72.109CD 中2min min ,min 22201222201360600300%2.0%2.0)%]/45(%,2.0max[3.348/36007.05652200/3.140.107.007.021121107.05652200/3.140.172.10975.0mm mm mm bh A f f mm mmN mm mm mm N f h b f A mmmm mm N mKN h b f Ms y t yf c s b s f c RE s =⨯⨯=====⨯⨯⨯⨯='=<=⨯--=--==⨯⨯⨯⋅⨯='=ρρξαξαξαγα 下部实配钢筋3Ａ16）（2603mm A s = C 支座：采用矩形截面进行计算配筋；m KN M ⋅-=98.267C2min min ,min 2262226201360600300%2.0%2.0)%]/45(%,2.0max[4.1053530/3601098.26775.053075.002110565300/3.140.110530125636098.26775.0mm mm mm bh A f f mm mm N f M A mm mm mm N m KN bh f M s y t y s s c RE s =⨯⨯=====⨯⨯⨯=⨯=<--=<⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⋅⨯==-ρραξαγα实配钢筋4A20）（21256mm A s = D 支座：采用矩形截面进行计算配筋；m KN M ⋅-=96.168D2min min ,min 2262222011360600300%2.0%2.0)%]/45(%,2.0max[2.664530/3601096.16875.053075.0006.0006.021*******.0565300/3.140.105.11596.16875.0mm mm mm bh A f f mm mm N f M A mm mm mm N mKN m KN bh f M M s y t y s bs c RE s =⨯⨯=====⨯⨯⨯=⨯=<=⨯--=--==⨯⨯⨯⋅-⋅⨯=-=ρρξαξαγα上部实配钢筋上部实配钢筋4A20）（21256mm A s =§ 2斜截面受剪承载力计算kN 58.146V = b 09.7125653003.140.125.085.0125.01V kN bh f c c RE>=⨯⨯⨯⨯⨯=βγ 满足要求。