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高杆灯基础计算书(DOC)

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中杆灯支架基础计算一、设计参数钢筋混凝土容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下水位按地面以下0.5m考虑；50年一遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：3.8 吨二、计算简图三、荷载计算1 恒载灯具共设8个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝3.8*10＝38 kN2 活载灯杆风荷载灯杆半高处截面外径d=(250+560)/2=405mm风压高度变化系数：地面粗糙类别B 类，灯杆高度H=30m ，μz ＝1.39 风荷载体形系数：μzw 0d 2＝1.39*0.60*0.405*0.405＝0.137≥0.015， 且⊿≈0，H/d ＝30/0.405＝74>25，故μs ＝0.6 H 2/d=30*30/0.405=2222>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规范应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。

脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规范，对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx=1 竖直方向的相关系数z ρ==0.8427脉动风荷载的背景分量因子1a z Bz kH x zzφρρμ= 对于迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线变化的高耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定： 表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因子Bz脉动风荷载的共振分量因子115R x x ==>R=2.876z 高度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总水平力F=F1+F2=13.68 KN总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m总竖向力G=G1 =38 KN“圆钢管柱外露刚接”节点计算书一. 节点基本资料采用设计方法为：常用设计节点类型为：圆钢管柱外露刚接柱截面：PIPE-560*10，材料：Q235柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板；底板尺寸：L*B= 850 mm×850 mm，厚：T= 40 mm锚栓信息：个数：12采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=90×20底板下混凝土采用C40节点前视图如下：节点下视图如下：二. 验算结果一览验算项数值限值结果最大压应力(MPa) 9.13 最大19.1 满足受拉承载力(kN) 136 最大157 满足混凝土要求底板厚(mm) 24.6 最大40.0 满足锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最大40.0 满足底板厚度40.0 最小24.6 满足等强全截面 1 满足板件宽厚比16.1 最大18.0 满足板件剪应力(MPa) 37.1 最大125 满足焊缝剪应力(MPa) 46.4 最大160 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足基底最大剪力(kN) 11.8 最大165 满足三. 混凝土承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏心受压底板计算：这里偏心距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截面混凝土受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝土应力积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最大锚栓的拉力：NTa = 136439.829N锚栓总拉力：Ta = 620441.082 N轴力N大小为：N = 45600 N混凝土的总合压力：F = 666041.082N外力对中性轴的弯矩：M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)方式求出）锚栓的合弯矩：Ma = 243227678.915N.mm混凝土的合弯矩：Mc = 114892231.881N.mm混凝土抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝土最大受压应力：σc=9.127N/mm2≤19.1，满足四. 锚栓承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最大拉力：N ta=136.44 kN(参混凝土承载力验算)锚栓的拉力限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最大拉力为：N ta=136.44kN≤156.927，满足五. 底板验算1 构造要求最小底板厚度验算一般要求最小板厚：t n=20 mm柱截面要求最小板厚：t z=10 mm构造要求最小板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满足2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况底板下最大压应力：σcm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应力：σc=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边支承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最大弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝土反力要求最小板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满足3 锚栓拉力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况锚栓最大拉力：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉力：T a=136439.829 kN锚栓中心到柱底截面圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受力长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中心到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受力长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中心到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受力长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×13 4.586)=0.1357得最大弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉力要求的最小板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满足六. 对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求七. X向加劲肋验算非抗震工况下锚栓最大拉力：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反力区域面积：S r=0.01 cm2非抗震工况下加劲肋承担柱底反力：V rc=σcm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到角点距离：b r=167.797 mm板件宽厚比：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满足扣除切角加劲肋高度：h r=250-20=230 mm板件剪应力：τr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满足焊缝控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN角焊缝剪应力：τw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满足八. 柱脚抗剪验算控制工况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉力为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦力：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪力：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满足独立桩承台设计(ZCT-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标高: -2.000(m)承台的混凝土强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载力性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否方桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝土强度等级: C25单桩极限承载力标准值: 558.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱高: 1050(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴力N : 45.600(kN)剪力V x: 0.000(kN)剪力V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20土层信息地面标高: 0.000(m)1.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算5.2.2及5.2.3R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。

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路灯杆独立基础计算书1

路灯杆独立基础计算书1

路灯杆独立基础计算书1若采用1.5mx1.5m,则埋深需要近4米。

厂商提供内力为N=9KN,弯矩设计值为62KN.M,剪力为6KN。

如果按1.5mx1.5m计算的话，埋深要去到4m。

大放脚为1.5mx1.5m厚0.5m,基础柱为800x800的墩柱，自重为25x(1.5x1.5x0.5+0.8x0.8x3.5)=84.13KN.基础回填土自重为18x(1.5x1.5-0.8x0.8)=101.43KN。

共计185.6KN路灯塔自重为9KN作用于基底的标准值为194.6KN现浇独立柱基础设计: DJ-1===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=500 柱:方柱, A=800mm, B=800mm设计值：N=272.44kN, Mx=62.00kN.m, Vx=6.00kN,My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=194.60kN, Mxk=44.29kN.m, Vxk=4.29kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：210kPa基础埋深：4.00m作用力位置标高：-4.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.000m)：My'=0.00kN.mMyk'=0.00kN.m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 166.49pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 245.22pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 87.76各角点反力 p1=245.22, p2=245.22, p3=87.76, p4=87.76(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 121.08pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 231.31pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 10.86各角点反力 p1=231.31, p2=231.31, p3=10.86, p4=10.86-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=166.49 < fa=210.00kPa, 满足pkmax=245.22 < 1.2*fa=252.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=121.44, V右=121.44, V上=121.44, V左=121.44砼抗剪面积(m2): Ac下=0.68, Ac右=0.68, Ac上=0.68, Ac左=0.68抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=17.95, M右=17.95, M上=17.95, M左=17.95计算As(mm2/m): As下=97, As右=97, As上=97, As左=97基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。

高杆灯基础设计计算书

高杆灯基础设计计算书

室外照明——高杆灯设计计算书1．荷载统计1.1风荷载根据《高耸结构设计规范》—GBJ135-90知：ω=βzμsμzμrω0ω0:其中北京地区n=50的ω0=0.45KN/m2μr:重现期调整系数。

一般结构取1.1，重要结构取1.2。

这里取μr =1.1μz：地面粗糙度为B类，高杆灯总高度为21.5m，从下到上根据截面面积变化分为三段：5m、10m、6.5m分别对应的μz为0.8、1.14、1.28 μs：高灯杆为光滑圆形，H/d=41>25,取μs =0.55βz：βz=1+ξε1ε2，因为地面粗糙度为B类，脉动增大系数ξ=2.27；总高度为21.5m，ε1=0.624；结构顶部和底部宽度比约为1，取ε2=1 d：高灯杆从下至上，杆的外边缘直径d分别为520mm、500mm、484mm，厚度t分别为10mm、8mm、6mm综上所述：5m 段ω1=0.53 KN/m2；10m 段ω2=0.75 KN/m2；6.5m段ω3=0.84 KN/m2；三处集中风荷载为：F1=1.4x0.53x0.520x2.50+1.4x0.75x0.500x5.00KN=3.590KNF2=1.4x0.75x0.500x5.00+1.4x0.84x0.484x3.25KN=4.474KNF3=1.4x0.84x0.484x3.25KN=1.849KN则风荷载引起的高灯杆底端部弯矩M风=F1 x 5+F2x15+F3x21.5=3.590x5+4.474x15+1.849x21.5KN•m=125 KN•m1.2地震荷载根据荷载规范及现场资料知，结构抗震烈度为8度第一组（基本加速度为0.20g），抗震等级为三级，场地类别为二类。

则T g=0.35s，αmax=0.16。

高耸钢结构的自振周期T1=0.013H=0.013x21.5s=0.28s。

∵T1<T g∴α1=αmax=0.16用底部剪力法：高灯杆最上面为灯具、灯杆分为三段，中间插接深度取1m，则有四个质点G1、G2、G3、G4则：G1= 3.14x0.52x5x0.01x78KN=6.368KN; H1=2.5mG2=3.14x0.5x11x0.008x78KN=10.777KN; H2=9.5mG3=3.14x0.484x7.5x0.006x78KN=5.33KN; H3=17.75mG4=3.14x（1.62-0.242）x0.01x78KN=6.129KN；H4=21.5m 则：∵T1=0.28s<1.4T g=0.49s，不考虑δn∴F EK=α1Geq=0.16x0.85x（6.368+10.777+5.33+6.129）KN=3.89KN∑GH=6.368x2.5+10.777x9.5+5.33x17.75+6.129x21.5=344.683KN•mF1=6.368x2.5÷344.683x3.89=0.18KNF2=10.777x9.5÷344.683x3.89=1.16KNF3=5.33x17.75÷344.683x3.89=1.07KNF4=6.129x21.5÷344.683x3.89=1.49KN则地震荷载引起的高灯杆底端部弯矩M震=0.18x2.5+1.16x9.5+1.07x17.75+1.49x21.5=62.5 KN•m∴M端= M风+M震=125+62.5=187.5 KN•m2基础验算基础埋深3m，基底为圆形D=3.9m2.1基础及土的自重应力基础埋深d=3m，由于地下水位及土的重度不明，保守假设3m内没有地下水，取γG=20KN/m3P G=20x3=60 KN/m22.2中心荷载作用F=G1+G2+G3+G4=28.6KNP中=F/A=28.6÷（3.14x1.952）=2.4KN/m22.3弯矩作用Mˊ=M v+M=（3.590+4.474+1.849）x3+187.5=217.24 KN•mP M=Mˊ/W=217.24÷(3.14x3.93÷32)=37.32 KN/m2综上所述：地基反力P max=P G+P中+P M=99.72 KN/m2P min= P G+P中-P M=25.08 KN/m2基础底面离边沿1.15m处控制截面的应力为σ= M/W= [77.71x1.15x（1.15/2）+11x1.15x（1.15x2/3）]/0.08=763.75 KN/m2。

高杆灯35米计算书

高杆灯35米计算书


2、 风力影响： fmax=FHX3/3EI
F=P1*S灯杆+P1*S灯具*H/Hx+P1*S叉杆*h/Hx=
fmax= 248.2988419 (mm)
灯杆顶处的挠度为：
f"max= fmax*H/Hx=
558.67 (mm)
3、 挠度比：
Байду номын сангаас
△= f"max /H= 1.60% <5%
故挠度是安全的。
W=π*(D4-d4)/32D
=
2、 危险截面应力：
б =M/W=
73073687.99 (Pa)
3、 安全系数：
K= [б]/б =
3.22 >1.5
故强度是安全的。
0.002687814 (m3)
六、 挠度计算
1、 惯性矩：
De= (D+d)/2=
450 mm
I=
π(De4-de4)/64
=
334519900 (mm4)
13637.30 (N)
35米高杆灯受力计算书
一、 已知条件
1、 设计最大风速度:
U=
35 m/S
2、 材
料：
Q235
3、 许用应力：
[σ] =
235 MPa
4、 弹性模量：
E=
206000 N/m2
5、 挠度计算，圆锥杆等效为：De=(d+D)/2的等径管
6、 H= 35000 mm，
d= 300 mm
D=
600 mm 平均厚度 10 mm
二、 风压 P=U2/16 =
750 (N/m2）
三、 迎风面积 S灯杆= S叉杆= S灯具=
灯杆基础核算2013-8-22

灯杆基础核算2013-8-22

灯杆基础计算书已知条件：砼基础为b*b=1500x1500mm，埋深h=2200mm,0.55风压。

地脚螺栓6*M28-2000(暂定)。

灯杆根部外径D根=330mm，灯杆梢部外径D梢=200mm。

集束天线外罩迎风面积=2*0.7*0.8=1.12平方,( 集束天线外罩投影面积2米x0.7m，采用多孔材料取0.7系数)；馈线迎风面积=3*0.05*18=2.7平方（暂定6根馈线，取3根迎风）；灯具迎风面积=0.2*0.5=0.1平方，6支取3支迎风面=3*0.1=0.3平方；灯臂迎风面积=2*0.1=0.2平方，6支取3支迎风面=3*0.2=0.6平方；灯杆迎风面积=15*（0.33+0.2）/2=3.98平方。

风荷载计算M集束天线外罩=1.12*0.55*20=12.32 kN.m（暂定20米灯杆）;M馈线=1.35*0.55*20/2=12.32 kN.m；M灯具=0.3*0.55*20=3.3 kN.m;M灯臂=0.2*0.55*20=2.2 kN.m;M灯杆=3.98*0.55/2=21.89 kN.m;M合计= M集束天线外罩+ M灯具+ M灯臂+ M灯杆=53.08 kN.m;按理论计算空间增大系数K0; h/b=2.2/1.5=1.467,查表取K=1.16；土与基础间的摩阻系数μ，H/b=20/2.2=9.09, 查表取μ=11；取软塑性土m=26kN.m3;可见，M=41.53< M合计=53.08,本基础不满足20米使用，如果土质为可塑土m=48,计算M=80.84，可以满足20米杆使用。

可见，如果根据地勘察，土质将决定基础的大小。

根据理论计算，砼基础为b*b=1500x1500mm，埋深h=2200mm将慎重使用，理论计算结果数据中没有附加安全系数。

按砼基础B*B=2500x2500mm，埋深2200mm，20米灯杆计算结果如下：所以按砼基础B*B=2500x2500mm，埋深2200mm情况下M=78.67kN.m> M合计=53.08；安全系数=67.97/53.08=1.28。