熔盐炉热力计算表xls
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锅炉机组热力计算(完整版)
136
1
186 0.65 103.93 63.3 161.7 105.0
js
ξ (a d +a f ) 查附录2表8 ψ a 1 a 2 /(a 1 +a 2 ) θ "- t" θ ' - t' 3.6k Δ tA
gz /B j (Q d gz -Q cr gz )/Q d gz ×100
500.27841 -14.24
y /d
50.00 0.0028889 34.44 7.26 118.19 3.80
h
调用函数 ky(rh2o ， pns, θ pj)
kyr n
调用函数 kh( θ pj)
khμ
h
k y r n +k h μ kps 1-e
-kps
11.07 0.152 0.141
pj ， t hb )
调用函数af(a ，θ ξ 取1.0
ld+bf fj
单位
MPa
℃
kg/h kJ/kg kJ/kg kJ/kg
℃
kJ/kg kJ/kg kJ/kg
10 进口烟焓 11 进口烟温 12 高温再热器对流传热量 13 省煤器附加吸热量 14 炉顶及包覆过热器附加吸热量 15 烟气出口焓 16 烟气出口温度 17 较大温差 18 较小温差 19 平均温差 20 传热系数 21 计算对流受热面积 22 蒸汽质量流速 23 蒸汽流通截面积 24 管子外径 壁厚 25 每根管子截面积 管子总根数建议值 26 管子总根数 横向节距建议值 27 横向节距 管排数建议值 28 管排数 29 每排管子根数 30 每根管子长度 31 管子弯曲半径 纵向管子弯曲后排数 纵向管间距 进口处管子直段长 出口处管子直段长
项目热力计算3
项目热力计算1、蒸汽消耗量（工业生产机组用蒸汽量）：蒸汽消耗量表注：0.108571kgce/kg 为1kg 的1.0MP 的蒸汽折算标准煤系数。
2、热力计算2.1 生活热水负荷计算 平均小时热负荷：Tt t mv Tt t v cm Q l r l r )(001163.0)('rp -=-=ρ=0.001163×66-6050360）（⨯⨯ =188.4 kWQ rp —— 供暖期热水供应平均小时热负荷，单位kW ；m —— 用热水单位数（住宅为人数，公共建筑为每日人次数、床位等）；V —— 每个用热水单位每天的用水量，单位为L/d ，可按《建筑给水排水设计规范》选用；t r —— 生活热水温度，一般60℃~65℃；t l ——冷水计算温度，一般取最冷月平均水温（本项目生活用水源为自备井，取6℃）；T ——每天供水小时数，单位h/d ，对于住宅、旅馆、医院，一般取24小时。
热水供应年耗热量：序号用户名称最大消耗量压力 温度 年工作时间h 蒸汽年耗量t 折标煤量tce t/h MPa ℃ 最大平均 1 热轧1700机组 5.0 1.5 0.5~0.7 间断 6404 9606 1042.933 2 熔融碱-酸洗机组 11.5 7.6 0.5~0.7 连续 6419 48784.4 5296.571 3 六辊可逆轧机组 5.1 1.5 0.5~0.7 间断 6212 9318 1011.665 3 20辊冷轧机组 5.1 1.5 0.5~0.7 间断 6212 9318 1011.665 4 脱脂机组 5.0 3.0 0.5~0.7 连续 6500 19500 2117.135 5 磨辊间 1.0 0.4 0.5~0.7 间断 7342 2936.8 318.8513 6废水处理站 0.8 0.8 0.5~0.7间断 7000 5600607.9976合计33.516.3105063.2 11406.82'rpQ =[]l r lx r rp t t t t N N Q ---+/))(350(0864.0'GJ/a=[])660/()1060)(150350(1504.1880864.0---+⨯⨯=5456 GJ/at lx ——夏季冷水温度（非供暖期平均水温，取10℃）；N ——供暖天数；350——每年365天，扣除检修天数165天。
熔盐蓄热式过热蒸汽发电技术研究
ＺｈａｎｇＬｅｉ ＷａｎｇＹｕ
（ＢｅｉｊｉｎｇＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００２９）
ＡＢＳＴＲＡＣＴ Ｔｈｅｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｔｈｅｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍ ｐｏｗｅｒ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｔａｋｉｎｇａ１２０ｔ／ｈｃｏｎｖｅｒｔｅｒａｓａｎｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅｈｅａｔｔｒａｎｓｆｅｒｂｅｔｗｅｅｎｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｕｅ ｇａｓａｎｄｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔ，ａｎｄｂｅｔｗｅｅｎｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔａｎｄｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｓａｔｕｒａｔｅｄｓｔｅａｍｉｎ ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇｃｙｃｌｅｗｅｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙＡｓｐｅｎＰｌｕｓｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｉｔｃｏｍｂｉｎｅｓｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｄａｔａｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅ ｔｅｃｈｎｉｃａｌｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙａｎｄｅｃｏｎｏｍｉｃｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍ ｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｗｈｅｎｔｈｅｉｎｌｅｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｕｅｇａｓｉｓｂｅｔｗｅｅｎ８００℃ ａｎｄ９００℃，ｔｈｅｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓａｔｕｒａｔｅｄｓｔｅａｍｃａｎｂｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｔｏ３００℃ ｔｈｒｏｕｇｈｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｈｅａｔｓｔｏｒａｇｅａｎｄｒｅｌｅａｓｅｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｔｈｅｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅｕｎｉｔｕｔｉｌｉｚｅｓ３００℃ ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍ ｆｏｒｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈｃａｎｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｂｙ ａｂｏｕｔ４０％．Ｔｈｉｓｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｒｅｄｕｃｅｓｃａｖｉｔａｔｉｏｎｄａｍａｇｅｔｏｔｈｅｌａｓｔｓｔａｇｅｂｌａｄｅｓｏｆｓｔｅａｍ ｔｕｒｂｉｎｅｓａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｓｔｈｅ ｓｅｒｖｉｃｅｌｉｆｅｏｆｔｈｅｅｎｔｉｒｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔ．Ｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄｓｔｅａｍｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｃａｎ ｒｅｐｌａｃｅｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｓａｔｕｒａｔｅｄｓｔｅａｍ ｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄｂｅａｐｐｌｉｅｄｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｏｆｓｔｅｅｌ ｍａｋｉｎｇｗａｓｔｅｈｅａｔｒｅｃｏｖｅｒｙａｎｄｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ．
用EXCEL编制手算结构的锅炉热力计算程序
·14·
电 力 情 报
IN FO RM A T ION ON EL ECTR IC POW ER
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
№3 1997
用 EXCEL 编制手算结构的锅炉热力计算程序
华北电力大学 鲍志勇 刘彦丰 韩中合
摘 要 作者在尝试利用 EXCEL 电子表格软件来实施锅炉热力计算的计算机程序的基础上, 介绍了计算机程 序的结构形式和一些主要特点。 并以上海锅炉厂一台“400 t h 再热煤粉炉”为计算实例进行了验证计算。 关键词 锅炉 热力计算 电子表格
该计算程序具有以下特点: (1) 手算计算书的结构形式。 如附表所示, 热 力计算程序表中的每一行都由序号、名称、符号、 单位、数据来源或公式和结果组成。计算顺序也和 手算过程一样, 因此从表面来看, 该工作表就如同 用文字处理软件编排的一份锅炉热力计算书。 但 所不同的是在工作表的某些结果栏中却暗藏着计 算程序。 如附表中理论空气量行的结果列 (即 F 26 单元) 存放的内容为 = (1. 866×F 11+ 5156× F 22+ 0. 7×F 23) 21, 这可在编辑栏里看到其原 貌, 即计算程序, 但此单元显示的却是计算结果 4. 850 9。 式中 F 21、F 22、F 23、F 25 是对相应单元 格里数值的引用。 (2) 程序易读易用。由于计算程序具有手算结 构的形式, 因此对于一般用户人员, 程序具有良好 的阅读性和使用性。 当用户要修改某些已知数据 或某项计算公式时, 只需将光标移至相应的 F 列 单元格位置, 填入新的数据或在编辑栏修改原 24 公式, 然后用鼠标点一下热力计算程序表中的重 新计算按钮, 整个程序即开始运行。 (3) 强大的查表计算功能。 如上面所述, 该程 序提供了几个附属的工作表, 利用它们可以查取 计算中遇到的饱和水、水蒸气、烟气的焓值和常用 物性参数。 程序中若采用自定义函数库中的查表 函数就可自动查取其相应的值, 而且查表的结果 比利用回归公式计算要精确得多。 (4) 数据管理的方便性。利用 EXCEL 的数据 库管理功能, 可以很方便地对热力计算程序中所 用到的几百个数据进行查询、分类、统计等管理工 作。 ( 5) 优化计算。EXCEL 还设有优化计算功 能。 我们把热力计算中各段的迭代误差作为目标 函数, 进行寻优计算。这可以进一步提高热力计算 的精度。
电 力 情 报
IN FO RM A T ION ON EL ECTR IC POW ER
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
№3 1997
用 EXCEL 编制手算结构的锅炉热力计算程序
华北电力大学 鲍志勇 刘彦丰 韩中合
摘 要 作者在尝试利用 EXCEL 电子表格软件来实施锅炉热力计算的计算机程序的基础上, 介绍了计算机程 序的结构形式和一些主要特点。 并以上海锅炉厂一台“400 t h 再热煤粉炉”为计算实例进行了验证计算。 关键词 锅炉 热力计算 电子表格
该计算程序具有以下特点: (1) 手算计算书的结构形式。 如附表所示, 热 力计算程序表中的每一行都由序号、名称、符号、 单位、数据来源或公式和结果组成。计算顺序也和 手算过程一样, 因此从表面来看, 该工作表就如同 用文字处理软件编排的一份锅炉热力计算书。 但 所不同的是在工作表的某些结果栏中却暗藏着计 算程序。 如附表中理论空气量行的结果列 (即 F 26 单元) 存放的内容为 = (1. 866×F 11+ 5156× F 22+ 0. 7×F 23) 21, 这可在编辑栏里看到其原 貌, 即计算程序, 但此单元显示的却是计算结果 4. 850 9。 式中 F 21、F 22、F 23、F 25 是对相应单元 格里数值的引用。 (2) 程序易读易用。由于计算程序具有手算结 构的形式, 因此对于一般用户人员, 程序具有良好 的阅读性和使用性。 当用户要修改某些已知数据 或某项计算公式时, 只需将光标移至相应的 F 列 单元格位置, 填入新的数据或在编辑栏修改原 24 公式, 然后用鼠标点一下热力计算程序表中的重 新计算按钮, 整个程序即开始运行。 (3) 强大的查表计算功能。 如上面所述, 该程 序提供了几个附属的工作表, 利用它们可以查取 计算中遇到的饱和水、水蒸气、烟气的焓值和常用 物性参数。 程序中若采用自定义函数库中的查表 函数就可自动查取其相应的值, 而且查表的结果 比利用回归公式计算要精确得多。 (4) 数据管理的方便性。利用 EXCEL 的数据 库管理功能, 可以很方便地对热力计算程序中所 用到的几百个数据进行查询、分类、统计等管理工 作。 ( 5) 优化计算。EXCEL 还设有优化计算功 能。 我们把热力计算中各段的迭代误差作为目标 函数, 进行寻优计算。这可以进一步提高热力计算 的精度。
火焰直接加热的热载体炉炉内传热计算及最高膜温的确定
火焰直接加热的热载体炉炉内传热计算及最高膜温的确定郑庆福;韩学斌;刘雁【摘要】In the fields of petroleum chemical,textile,printing and dyeing and other light industries,the medium. heat carrier is often used to fransfer heat in order to moderate the heating of the medium and to strictly control the outlet temperature of the medium Medium hot oil is heat-ed in heat carrying agent furnace. Heat transfer calculation is mentioned about heat carrying agent furnace and max. Film temperature calcula-tion is also demonstrated in order to explain deterioration of organic heat carrying agent.%在石油化工、纺织、印染等轻工行业,为使介质均匀缓和加热,且需要严格控制介质出口温度时,常采用中间热载体传递热量.中间热载体在火焰直接加热的热载体炉中升温加热.介绍了热载体炉的常用型式及炉内的传热计算,并针对运行中关心的有机热载体变质的问题,介绍了热载体炉中最高膜温的计算.【期刊名称】《工业加热》【年(卷),期】2018(047)003【总页数】3页(P17-19)【关键词】热载体炉;传热计算;膜温;有机热载体【作者】郑庆福;韩学斌;刘雁【作者单位】北京航天石化技术装备工程有限公司,北京100166;北京航天石化技术装备工程有限公司,北京100166;北京航天石化技术装备工程有限公司,北京100166【正文语种】中文【中图分类】TG155.15热载体炉在石油化工及轻工行业常有运用，中间热载体在热载体炉中加热，输送到后续的换热器中与介质换热。
热力计算表格
目 录一、锅壳壁厚计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨1二、锅壳筒体未加强孔最大允许直径计算¨¨¨¨¨2三、人孔加强计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨ 2四、人孔盖计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨ 3五、平直炉胆计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨4六、波形炉胆计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨5七、回燃室计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨5八、管板计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6(一)效验结构尺寸 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6(二)前管板计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨6(三)后管板强度计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨7(四)回燃室前管板强度计算 ¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨ 8(五)回燃室后管板强度计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨8九、拉撑件计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨9（一）直拉杆最小需用直径计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨9（二）斜拉杆最小需用直径计算¨¨¨¨¨¨¨¨¨9批准审定校核编制职务签 名日 期更改标记处数文 件 号WNS1.5-1.25-Y(Q)型1.GB/T16508《锅壳锅炉受压元件强度计算》。
燃煤电站锅炉热力计算表格
引风机进口烟温
烟囱进口烟气量（1台炉〕
符号 V0 ΔVznk αpy αl Bc V0
燃煤电站锅炉热力计算表格
数值 4.36
2,622.12
1.27
单位 Nm3/h Nm3/h ΔVznk=（αpy－αl）BcV0
／
1.20
／
8,350.29 kg/h
4.36 Nm3/h
公式及说明
Vpy Bc
Vg
V0g VN2-VON2 VO2 VH2O-VOH2O αpy V0
Nm3/kg
VOg=1.866Car/100+0.7Sar/100+0.8Nar/100+0.79VO+0.0124Mar+0.111Ha r+0.0161VO
Nm3/kg VRO2=0.01866Car+0.007Sar
Nm3/kg VON2=0.008Nar+0.79V0 Nm3/kg VOH2O=0.0124Mar+0.111Har+0.0161V0
% η1=Q1/Qin kJ/kg Qin=Qar,net+Qph+Qha kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg Q1=[Dsh*(hsh″-hfw)+Dss*(hss″-hfw）+Dbl*（h′-hfw)+Qet]/B
kg/h kg/h kJ/kg kJ/kg kg/h kJ/kg kg/h
141.00 0.85
℃ 锅炉厂资料
锅炉厂资料/参考取值[1] 链条炉取0.7～0.8 煤粉炉取0.85～0.9 旋风炉取0.9～0.95 流化床炉取0.85
b ta Δαpy′ Δαc Δαpy″ Δαyc ∑Δα ηc X ηSO2′ ηSO2″ ηSO2 Ca/S KCaCO3
烟囱进口烟气量（1台炉〕
符号 V0 ΔVznk αpy αl Bc V0
燃煤电站锅炉热力计算表格
数值 4.36
2,622.12
1.27
单位 Nm3/h Nm3/h ΔVznk=（αpy－αl）BcV0
／
1.20
／
8,350.29 kg/h
4.36 Nm3/h
公式及说明
Vpy Bc
Vg
V0g VN2-VON2 VO2 VH2O-VOH2O αpy V0
Nm3/kg
VOg=1.866Car/100+0.7Sar/100+0.8Nar/100+0.79VO+0.0124Mar+0.111Ha r+0.0161VO
Nm3/kg VRO2=0.01866Car+0.007Sar
Nm3/kg VON2=0.008Nar+0.79V0 Nm3/kg VOH2O=0.0124Mar+0.111Har+0.0161V0
% η1=Q1/Qin kJ/kg Qin=Qar,net+Qph+Qha kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg Q1=[Dsh*(hsh″-hfw)+Dss*(hss″-hfw）+Dbl*（h′-hfw)+Qet]/B
kg/h kg/h kJ/kg kJ/kg kg/h kJ/kg kg/h
141.00 0.85
℃ 锅炉厂资料
锅炉厂资料/参考取值[1] 链条炉取0.7～0.8 煤粉炉取0.85～0.9 旋风炉取0.9～0.95 流化床炉取0.85
b ta Δαpy′ Δαc Δαpy″ Δαyc ∑Δα ηc X ηSO2′ ηSO2″ ηSO2 Ca/S KCaCO3
煤气、蒸汽、电能、热量计算
1KW·h = 860.4 千卡 1KW = 860.4 Kcai/h
焦炉煤气热值 4000 Kcai/Nm³ （高炉煤气热值 800 Kcai/Nm³）
焦炉煤气H2 60% CH4 25% CO 6%
1吨水0--100℃ 热量 = 1000*100 = 100000 Kcai
1吨100℃水汽化为100℃饱和蒸汽 热量 = 1000*539 = 539000 Kcai
电厂出口蒸汽出口按 300℃计算 1吨蒸汽影响发电 170.9 KW·h 7吨蒸汽影响发电 170.9 * 7 = 1196.3 KW·h
电价按0.4元计算 1吨蒸汽影响发电价 170.9 * 0.4 = 68.36 元 7吨蒸汽影响发电价 1196.3 * 0.4 = 478 元
酸洗1线台时产量按 20t/h计算 酸洗2条线台时产量按 40t/h计算 1吨带钢耗蒸汽费用：478 ÷ 40 = 11.95 元
0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98
4.65 4.65 4.65 4.65 4.65 4.65
0.98 0.98 0.98 0.98 0.98 0.98
1w36j14316671上述为饱和蒸汽吨蒸汽焓ti04000143热量功率焦炉煤气空气焦炉煤气h260ch425co6700006022800015057594753300002839320007098328038323000197892004947195423500030114000752929738500043020001076424810000860400021518496100860400220854654000001003951瓦特秒1焦耳1w1s1j1焦耳0239卡1j1cai1千瓦时3600千焦1kwh3600kj1千瓦时8604千卡1kwh8604kcai焦炉煤气热值4000kቤተ መጻሕፍቲ ባይዱai序号功率kwh对应热量kcai对应煤气量m3对应空气量m359475280383195422973842488496085395对应空气量m3焦炉煤气饱和蒸汽发电能力换算发电热能实际效率21酸洗1线用蒸汽
熔盐炉热力计算表xls
序号名称符号单位数据来源及计算结果1进口烟温θ1℃912.49942进口烟焓I 1kj/kg 13004.823出口烟温θ2℃420假定4出口烟焓I 2kj/kg 5979.6565烟气放热量Q y kj/h 26335141kcal/h 62900406熔盐进口温度t 1℃2657熔盐出口温度t 2℃3008大温差Δθmax ℃612.49949小温差Δθmin ℃15510对数温差Δθ℃332.939211平均烟温θpj ℃Δθ+(t1+t2)/2615.4392温降大于30012烟气流通截面积F 1m 2 1.773415 1.61668159513烟气流速ωm/s 19.5001914基准对流放热系数α0kcal/m 26415横向节距S1mm 202.516纵向节距S2mm 10817横向相对节距σ１ 1.71845318纵向相对节距σ２0.94736819水蒸气容积份额r H200.07018420系数C s 查表0.88C z 查表1C w 查表0.96521对流放热系数αd kw/m 2·54.3488对流受热面热力计算22热载体平均温度t pj ℃282.523管壁灰层温度t hb ℃342.524对流换热面积H d m 2702.216525条件辐射放热系数α0kcal/m 287.526三原子气体容积份额r q 0.18655127三原子气体总分压力P q Mpa 0.01865528平均管径d mm 0.11783929有效辐射层厚度S m 0.11389230三原子气体辐射力P q ·S 0.00212531三原子气体辐射减弱系数K q 40.421532飞灰质量浓度μth kg/kg 0.00360533灰粒辐射减弱系数K h 1/mMp a 82.2359634气体介质吸收力KPS 0.08925835烟气黑度αy αy=1-e -kps0.0853936辐射放热系数αf kcal/m 27.47165937热有效系数ψ'0.6P1278,B10-6738利用系数ξ0.9P1242,横向冲刷39传热系数K kcal/m 233.3830540传热量Q cr kcal/h Q=KF △t 780480341误差e %19.4080942结论：计算误差<2%,以上计算有效熔盐炉辐射吸热量Q f kcal/h 6306168熔盐炉对流吸热量Q d kcal/h 7804803熔盐炉总吸热量Q kcal/h 14110971熔盐炉总放热量Q kcal/h 12596208。
熔盐加热器
熔盐加热器计算书
一、已 知参数
（温度自300度加热到310度所用时间）
管层
壳层
介质
废润滑油
熔盐
入口温度
℃
300
345
出口温度
℃
310
350
流量
t/h
15
20
压力
MPa
釜内油量
t
换热面积
m2
0.3
（开始
0.3
1.3
2(吨50，0x4
39.6 .5=60m2
管外径
mm
30
当量直径
20.16
管壁厚
mm
2.5
定温粘度 mm2/s
c=2.42.0*r b=ln[ln (v1+c)] ln(t1=2 73)-
a=ln(ln (v1+c))
0.110805422 0.64
-2.90493618
0.3655 23.715
v=exp{e xp[a+b*
18.03280934
比热
u=ρ v*10-3 Cp=4.18 55[0.68 (1.8T+3 2)*(0.0 0.00918 1)]*(0.
加热时间 h
K=1/((( 1/h1)+r
ln(Tt） t=-Cm0M.06(9 < 1000/KA
蒸发温度
L=(110
蒸发潜热 Kj/kg .9-
六、炉 蒸发时间
热负荷
kw/h
31925.27
76.3 2228 24.17 5.32
56.79
42.99
7888.888889 13033.45773
μPa.s
v%/t
一、已 知参数
（温度自300度加热到310度所用时间）
管层
壳层
介质
废润滑油
熔盐
入口温度
℃
300
345
出口温度
℃
310
350
流量
t/h
15
20
压力
MPa
釜内油量
t
换热面积
m2
0.3
（开始
0.3
1.3
2(吨50，0x4
39.6 .5=60m2
管外径
mm
30
当量直径
20.16
管壁厚
mm
2.5
定温粘度 mm2/s
c=2.42.0*r b=ln[ln (v1+c)] ln(t1=2 73)-
a=ln(ln (v1+c))
0.110805422 0.64
-2.90493618
0.3655 23.715
v=exp{e xp[a+b*
18.03280934
比热
u=ρ v*10-3 Cp=4.18 55[0.68 (1.8T+3 2)*(0.0 0.00918 1)]*(0.
加热时间 h
K=1/((( 1/h1)+r
ln(Tt） t=-Cm0M.06(9 < 1000/KA
蒸发温度
L=(110
蒸发潜热 Kj/kg .9-
六、炉 蒸发时间
热负荷
kw/h
31925.27
76.3 2228 24.17 5.32
56.79
42.99
7888.888889 13033.45773
μPa.s
v%/t
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22热载体平均温度t pj ℃282.5
23管壁灰层温度t hb ℃342.5
24对流换热面积H d m 2702.2165
25条件辐射放热系数α0kcal/m 287.5
26三原子气体容积份额r q 0.186551
27三原子气体总分压力P q Mpa 0.018655
28平均管径d mm 0.117839
29有效辐射层厚度S m 0.113892
30三原子气体辐射力P q ·S 0.002125
31三原子气体辐射减弱系数K q 40.4215
32飞灰质量浓度μth kg/kg 0.003605
33灰粒辐射减弱系数K h 1/mMp a 82.23596
34气体介质吸收力KPS 0.089258
35烟气黑度αy αy=1-e -kps 0.08539
36辐射放热系数αf kcal/m 27.471659
37热有效系数ψ'0.6P1278,B10-6738利用系数ξ0.9P1242,横向冲刷39传热系数K kcal/m 233.38305
40传热量Q cr kcal/h Q=KF △t 7804803
41误差e %19.40809
42结论：计算误差<2%,
以上计算有效
熔盐炉辐射吸热量Q f kcal/h 6306168
熔盐炉对流吸热量Q d kcal/h 7804803
熔盐炉总吸热量Q kcal/h 14110971
熔盐炉总放热量Q kcal/h 12596208。