梁板张拉计算书

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省道213线张掖至肃南县城公路工程建设项目

K86+347、K88+804、K93+173 1-13米钢筋混凝土预应力小桥预应力钢绞线张拉施工计算书

省道213线张掖至肃南县城公路工程建设项目ZS4合同段项目经理部

二0一一年六月三十日

K86+347、K88+804、K93+173 1-13m小桥预应力施工的计算

一、预应力钢绞线理论伸长量的计算：

1、计算公式（引自JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》P129）

△L=（Pp*L）/( AP *Ep)

其中：AP—预应力筋的截面面积（mm2）

Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2）

L—预应力的长度（mm）

Pp—预应力筋的平均张拉力Pp=p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)

注：引自JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》P339

X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）

0—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）

K—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数

U—预应力筋与θ孔道壁的摩擦系数

p—预应力筋张拉端的张拉力（N）P=σAP

σ —张拉控制力；

2、中板计算：

（1）钢绞线N1：

计算参数：n=3根

AP=139mm2(试验检测报告钢绞线截面直径为15.2mm)

Ep=193.3Gpa(取试验检测报告190.7、196.9、192.3的平均值)

L=13806/2=6903mm（包括每端张拉工作长度60cm，因两端张拉，取每根钢绞线设计长度的二分之一）

X=12.62/2=6.31m(设计图纸) ψ=3。=0.05236rad(设计图纸)

K=0.0015(《公路桥涵施工技术规范》P339)

U=0.25(《公路桥涵施工技术规范》P339)

σ=1395Mp(设计图纸)

所以：p=σ* AP=1395*139*3=581715N

Pp=p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)

=581715*(1-e-(0.0015*6.31+0.25*0.05236)/(0.0015*6.31+0.25*0.05236)=575203.755N

理论伸长量：△L=（Pp*L）/( AP *Ep)

=575203.755*6903/（139*193.3*103*3）=49.26mm=4.93cm

（1）钢绞线N2：

计算参数：n=3根

AP=139mm2(试验检测报告钢绞线截面直径为15.2mm)

Ep=193.3Gpa(取试验检测报告190.7、196.9、192.3的平均值)

L=13834/2=6917mm（包括每端张拉工作长度60cm，因两端张拉，取每根钢绞线设计长度的二分之一）

X=12.62/2=6.31m(设计图纸)

ψ=7。=0.12217rad(设计图纸)

K=0.0015(《公路桥涵施工技术规范》P339)

U=0.25(《公路桥涵施工技术规范》P339)

σ=1395Mp(设计图纸)

所以：p=σ* AP=1395*139*3=581715N

Pp=p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ) =581715*(1-e-(0.0015*6.31+0.25*0.12217)/(0.0015*6.31+0.25*0.12217)=570232.161N

理论伸长量：△L=（Pp*L）/( AP *Ep)

=570232.161*6917/（139*193.3*103*3）=48.93mm=4.89cm

3、边板计算：

（1）钢绞线N1：

计算参数：n=4根

AP=139mm2(试验检测报告钢绞线截面直径为15.2mm)

Ep=193.3Gpa(取试验检测报告190.7、196.9、192.3的平均值)

L=13806/2=6903mm（包括每端张拉工作长度60cm，因两端张拉，取每根钢绞线设计长度的二分之一）

X=12.62/2=6.31m(设计图纸)

ψ=3。=0.05236rad(设计图纸)

K=0.0015(《公路桥涵施工技术规范》P339)

U=0.25(《公路桥涵施工技术规范》P339)

σ=1395Mp(设计图纸)

所以：p=σ* AP=1395*139*4=775620N

Pp=p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)

=775620*(1-e-(0.0015*6.31+0.25*0.05236)/(0.0015*6.31+0.25*0.05236)=766938.339N

理论伸长量：△L=（Pp*L）/( AP *Ep)

=766938.339*6903/（139*193.3*103*4）=49.26mm=4.93cm

（1）钢绞线N2：计算参数：n=3根

AP=139mm2(试验检测报告钢绞线截面直径为15.2mm)

Ep=193.3Gpa(取试验检测报告190.7、196.9、192.3的平均值)

L=13834/2=6917mm（包括每端张拉工作长度60cm，因两端张拉，取每根钢绞线设计长度的二分之一）

X=12.62/2=6.31m(设计图纸)

ψ=7。=0.12217rad(设计图纸)

K=0.0015(《公路桥涵施工技术规范》P339)

U=0.25(《公路桥涵施工技术规范》P339)

σ=1395Mp(设计图纸)

所以：p=σ* AP=1395*139*3=581715N

Pp=p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)

=581715*(1-e-(0.0015*6.31+0.25*0.12217)/(0.0015*6.31+0.25*0.12217)=570232.161N

理论伸长量：△L=（Pp*L）/( AP *Ep)

=570232.161*6917/（139*193.3*103*3）=48.93mm=4.89cm

二、预应力张拉控制计算

1、中板

（1）钢绞线N1：

分别计算10%、20%、100%、103%的张拉力：（见附表一）

Ⅰ、千斤顶编号11油压表编号43770111读数：

P=0.02050*N+0.9580（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表一 Ⅱ、千斤顶编号11油压表编号42778111读数：

P=0.02049*N+0.5783（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表一

Ⅲ、千斤顶编号13油压表编号42971111读数：

P=0.02073*N+0.8994（见2011068千斤顶标定试验报告第二页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表一

Ⅳ、千斤顶编号13油压表编号44020111读数：

P=0.02020*N+1.1897（见2011068千斤顶标定试验报告第二页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表一

（2）钢绞线N2：

分别计算10%、20%、100%、103%的张拉力：（见附表二）

Ⅰ、千斤顶编号11油压表编号43770111读数：

P=0.02050*N+0.9580（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表二

Ⅱ、千斤顶编号11油压表编号42778111读数：

P=0.02049*N+0.5783（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表二

Ⅲ、千斤顶编号13油压表编号42971111读数：

P=0.02073*N+0.8994（见2011068千斤顶标定试验报告第二页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表二

Ⅳ、千斤顶编号13油压表编号44020111读数：

P=0.02020*N+1.1897（见2011068千斤顶标定试验报告第二页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表二 2、边板

（1）钢绞线N1：

分别计算10%、20%、100%、103%的张拉力：（见附表三）

Ⅰ、千斤顶编号11油压表编号43770111读数：

P=0.02050*N+0.9580（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表三

Ⅱ、千斤顶编号11油压表编号42778111读数：

P=0.02049*N+0.5783（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表三

Ⅲ、千斤顶编号13油压表编号42971111读数：

P=0.02073*N+0.8994（见2011068千斤顶标定试验报告第二页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表三

Ⅳ、千斤顶编号13油压表编号44020111读数：

P=0.02020*N+1.1897（见2011068千斤顶标定试验报告第二页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表四

（2）钢绞线N2：

分别计算10%、20%、100%、103%的张拉力：（见附表五）

Ⅰ、千斤顶编号11油压表编号43770111读数：

P=0.02050*N+0.9580（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表四

Ⅱ、千斤顶编号11油压表编号42778111读数：

P=0.02049*N+0.5783（见2011068千斤顶标定试验报告第一页）

式中：N—张拉力（KN）,计算值见附表四

20米T型梁墩顶负弯矩张拉计算书

1 20m T梁墩顶负弯矩张拉计算书

一、计算依据：

1、《两阶段施工图设计》

2、《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—89

3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000

4、《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023—85

二、施工要点：

1、材料规格以设计图纸中标明为准，预应力钢筋采用∮j15.2钢绞线，标准强度Rb=1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105Mpa，公称截面积140mm2，低松驰高强度钢绞线，张拉锚下控制应力σK = 0.75Rby = 1395Mpa，单股张拉控制力P=195.3KN。采用油压表读数和伸长值控制双控张拉，初始张拉力为控制张拉力的10%，实际伸长值与理论伸长值应控制在+6%以内。

2、负弯矩钢束采用两端单根对称张拉，墩顶处的负弯矩钢束采用3股、4股，张拉顺序为先中间后两边，其编号边梁N1为3股，N2为4股;中梁N1为3股，N2为3股

3、墩顶砼强度达到设计强度85%时方可进行张拉，锚下控制应力为：

σK = 0.75Rby = 0.75×1860 = 1395Mpa。

三、张拉千斤顶使用回归曲线:

1、千斤顶型号：YDC240QX-200编号11188＃，压力表编号：11.03.28.7834;根据校对好的荷载值及压力值进行线性回归得使用曲线方程:

Y=0.211X-0.003

X 千斤顶荷载值 (KN) Y 压力表值 (Mpa)

2 2、千斤顶型号：YDC240QX-200 编号1047＃，压力表编号：11.04.09.1235;根据校对好的荷载值及压力值进行线性回归得使用曲线方程:

Y=0.209X+0.341

X 千斤顶荷载值 (KN) Y 压力表值(Mpa)

四、张拉油压表读数计算：

单根钢绞线公称截面积: Ag=140mm2

每根钢绞线张拉力：F=1395×140=195.3KN

单根张拉压力表计算，千斤顶编号11188＃，压力表编号：11.03.28.7834;

张拉计算书--工作长度0.65

省道311线杨树坝至明登段公路工程项目

箱梁张拉计算书

包头市公路工程股份有限公司

二〇一六年四月八日

1 一、工程概况

省道311线杨树坝至明登段公路工程， K132+406新建中桥上部结构为3×20 M预应力混凝土组合箱梁，先简支后结构连续体系，共1联。桥梁交角为15°，箱梁共计27。其中中跨9片，边跨18片。正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3各2束，正弯矩张拉孔道共计162孔，其中3束钢绞线孔道18孔，4束钢绞线孔道108孔，5束纲绞线孔道36孔。

二、材料机具及主要技术参数

1、预制箱梁采用C50混凝土预制，预制箱梁混凝土达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d时，方可张拉预应力钢束。

2、预应力管道成型钢波绞管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=0.25。

3、张拉采用张拉力和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。

4、钢绞线标准抗拉强度fPK=1860Mpa

5、锚下控制应力δK=0.75fpk=1395Mpa

6、预应力筋的截面面积Ap=140mm2

7、单根钢绞线张拉的张拉力F=δK×Ap=1395Mpa×140mm2=195300N

8、20米箱梁钢绞线的张拉控制力：

3根钢绞线束：F1=3×δK×Ap=3×195.3KN=585.9KN

4根钢绞线束：F1=4×δK×Ap=4×195.3KN=781.2KN

5根钢绞线束：F1=5×δK×Ap=5×195.3KN=976.5KN

9、张拉机采用开封市奇力机械有限公司生产的SK50-3预应力自控张拉系

2 统，所用设备均已进行标定。

10、压浆机采用开封市奇力机械有限公司生产的ZNGS-300型，工作压力：1.5 Mpa。

自动计算,梁板张拉计算书

4束156.210.86731.3614.634一端张拉5束195.310.86731.3616.574一端张拉4束312.4810.86731.36110.310一端张拉5束390.610.86731.36112.801一端张拉4束804.610.86731.36126.003一端张拉5束1005.79510.86731.36132.418一端张拉千斤顶线性方程：千斤顶编号：12150 压力表编号：IE0443101三、施工控制力与压力表表的关系1、不同阶级的张拉力值：20%NK时： 4束张拉力：0.2×195.3×4=156.2(KN)梁板张拉计算书一、材料及性能

表1计算式：(张拉力-10.867)÷31.361=压力表值低松弛钢绞线φ15.20mm，产地：江西省新华金属制品有限责任公司Ag=140mm2 Ep=1.95×105Mpa 强度=1860Mpa二、张拉力计算1、锚下控制应力б k=0.75fpk=1395(Mpa)2、单根钢绞线张拉力：NK=0.75fpk×Ay=1395×140=195.3(KN)3、4束时的控制力为：195.3×4=781.2(KN) 5束时的控制力为：195.3×5=976.5(KN)

方程式：F=31.361P+10.867 5束张拉力：0.2×195.3×5=195.3(KN)40%NK时： 4束张拉力：0.4×195.3×4=312.48(KN) 5束张拉力：0.4×195.3×5=390.6(KN)103%NK时： 4束张拉力：1.03×195.3×4=804.6(KN)

压力表值(P)束量 5束张拉力：1.03×195.3×5=1005.795(KN)2、张拉力与压力表的关系（检测报告附后）张拉阶级备注程式数据40%NK103%NK张拉力（KN）20%NK4束156.215.3831.6684.447一端张拉5束195.315.3831.6685.681一端张拉4束312.4815.3831.6689.382一端张拉5束390.615.3831.66811.849一端张拉4束804.615.3831.66824.922一端张拉5束1005.79515.3831.66831.275一端张拉

先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)

济乐高速公路5标

先张法空心板梁张拉参数计算

根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。现将张拉控制程序说明如下：

一、张拉理论伸长量计算

根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 fpk =1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0

σ。（拟采用σ。=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。

理论伸长量计算公式：

△L= P*L/ Ap*Ep

式中：P——设计张拉力（N）

L——张拉钢绞线长度（cm）

Ap——钢绞线截面面积（mm2）

Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）

对于本预制梁场：

P=1860*70%*Ap=1302Ap

（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –

2（锚固端) =100.35m

Ap=140mm2

Ep=195Gpa

△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm

（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) -

1（锚固端) =86.4m

Ap=140mm2

Ep=195Gpa

△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm

伸长值相对误差计算

相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；

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