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日照港30万吨原油码头港池与航道回淤预测分析
丁济森;王新献
【期刊名称】《海岸工程》
【年(卷),期】2006(25)2
【摘要】根据日照港30万吨级原油码头工程的设计要求,在拟建工程海域实测了2个站的大、中、小潮潮位和9条测线的流速、流向及含沙量.利用二维潮汐水流数学模型进行了潮位、流速和流向验证计算,综合研究了调查海区的泥沙运动和海底冲淤演变规律,并预测了冲淤趋势.在此基础上,重点对30万吨原油码头泊位、港池与航道的淤积进行了预测分析.分析结果表明,在正常水动力条件下,该港区内的平均年回淤速率不大,此港区适合建码头.
【总页数】7页(P22-28)
【作者】丁济森;王新献
【作者单位】中国海洋大学,工程学院,山东,青岛,266071;日照港建设监理有限公司,山东,日照,276826;日照港(集团)岚山港务有限公司,山东,日照,276808
【正文语种】中文
【中图分类】TV148
【相关文献】
1.日照港30万吨级原油码头航道船舶操纵模拟试验研究分析 [J], 焦彦波;于庆峰
2.舟山老塘山港区2万吨级码头工程潮流数模及港池泥沙回淤分析 [J], 傅杰能;王琼琳
3.日照港实华30万吨级原油码头航道、潮流、实例靠泊方案、靠泊过程及体会介绍 [J], 刘均昌
4.连云港港徐圩港区30万t级原油码头港内水域泥沙回淤及减淤措施研究 [J], 黄小鹏; 丁琦; 郭冬冬
5.海洋强省战略在日照港落地生根——日照港第3个30万吨级原油码头投用 [J], 张海鹏;刘勇;徐一杰
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大型原油码头消防水量及泡沫液量计算浅析作者：***来源：《中国水运》2021年第04期摘要：以某海港30萬吨级原油码头设计项目为案例，根据工程经验及现行规范，对大型原油码头消防水量及泡沫液量的计算过程进行叙述，为此类工程的消防计算提供参考。
关键词：30万吨级原油码头;消防水量;泡沫液量中图分类号：U651+.4 文献标识码：A 文章编号：1006—7973（2021）04-0087-03世界主要原油消费国家和地区是美国、西欧和日本，而出口则以中东为主。
由此构成了以中东为起点的三条世界最大油运干线：一条绕过好望角到西欧、北美，这条航线上一般采用25～30万吨级油船运输;一条经过马六甲海峡到日本，一般采用30万吨级油船运输;一条通过苏伊士运河到欧洲，一般采用12～15万吨级油船运输。
目前，我国进口原油主要来自中东、非洲、东南亚及俄罗斯等地区，外贸原油船呈大型化发展趋势，中东、西北非航线的原油船舶大多采用VLCC船型（20～30万吨级），东南亚航线船型以10万吨级船型为主。
本文以某海港30万吨级原油码头设计项目为案例，根据工程经验及现行规范，对大型原油码头消防水量及泡沫液量的计算过程进行叙述，为此类工程的消防用量计算提供参考。
1工程概述本工程建设30万吨级原油泊位一个（设计船型30万吨级，兼顾船型25万吨级，最小兼顾船型15万吨级）以及相应配套设施，设计范围包括码头、引桥、导流堤以及红线内的管线和配套工程。
其中，码头由工作平台、靠船墩、系缆墩、人行桥组成，码头平面呈蝶形布置（图1），工作平台前方设置装卸区，平台及靠船墩上共设置4座消防炮塔（登船梯兼做1座消防炮塔），接卸油品包括沙特轻油、沙特重油、尼罗油、杰诺油、卡宾达油。
根据《油气化工码头设计防火规范》[1]第3.0.1条～第3.0.2条、第7.1.1条、第7.1.3.2条及《消防给水及消火栓系统技术规范》（GB50974-2014）[2]第3.1.1条第1款，本工程占地面积2 消防水量计算根据《油气化工码头设计防火规范》[1]第7.2.6条、、第7.2.7条及《消防给水及消火栓系统技术规范》[2]第3.4.9条，本工程码头消防用水量按30万吨级油船所需冷却水、泡沫水、水幕用水和室外消火栓用水的总和确定，根据是否配备水上消防设施进行监护，用水量见表1、表2。
大连新港口30 万吨级原油码头规划与布置设计书1.设计基本资料1.1.吞吐量、集疏运方式1.2.船型1.3.营运系数1.4.地形、地质位置：大连港位于北纬38°55′44〃，东经121°39′17〃。
气温：年平均气温10.4 ℃。
七月份气温最高，月平均为23.5 ℃。
一月份气温最低，月平均零下5.9 ℃。
风：全年以北风及西北风最强，次数最多。
春、夏季以南风居多，冬季以北风及西北风最强。
降水：年平均降水量为600 毫米。
七、八、九三个月雨量集中，可占全年的三分之二。
雾：每年入春以后，雾逐渐增加，多发生在早晨。
七月份雾略多，对船舶出入影响不大。
九月份以后很少有雾。
冰：本港每年冰冻期为一月初至三月初，港区有的年份可有部分结冰，约为六十天，结冰厚度为五至二十毫米，对船舶航行靠泊无影响。
水文：潮汐属半日潮混合型。
历年最高潮位4.6 米，最低潮位0.66 米，平均潮位2.14 米，平均海面1.63 米。
航道：大港区航道底为淤泥，设计水深为负10 米，航道宽度270 米，长度2500米，吃水在10 米左右的船舶可随时进出。
新港原油码头航道为天然航道，水深负17.5 米，宽300 米防波堤：全港共有防波堤9 座，总长7000米。
其中大港区的东、西、北三面有防波堤环抱，东口门宽度360 余米，外国籍船舶主要在东口门进出港口。
年营运天数：345（天）, 恶劣天气3—8（天）；2.港口总平面设计由原始资料知，本码头的货种为原油。
本规划将设计为30万t 油码头。
根据《JTJ211-99 海港总平面设计规范》有：表2.1 油轮船型主尺度船舶吨级（t ）总长（m）型宽（m）型深（m）满载吃水（m）5万250 346.0 17.6 13.130万334 59.0 31.5 22.2 2.1. 港口主要建设规模的确定2.1.1 泊位数量的确定根据《JTJ211-99 海港总平面设计规范》有：泊位数应根据码头年作业量、泊位性质和船型等因素按下式计算：式中N ——泊位数Q ——码头年作业量（t ），指通过码头装卸的货物总量，包括船舶外挡作业的货物数量，根据设计吞吐量和操作过程确定；百分量（）——一个泊位的年通过能力（t ）（1）原油码头2）成品油码头，取N=103.832.1.2 库、场面积根据《 JTJ211-99 海港总平面设计规范》有： 原油码头所需油库、油罐容量可按下式计算：年货运量（ t ）； 货物平均堆存期（天） ，取 ——油品密度（油库或油罐容积利用系数，取 0.85 ；库场不平衡系数；1）原油码头2）成品油码头3.832.2. 码头有关设计尺度的确定 2.2.1 码头前沿高程的确定根据《 JTJ211-99 海港总平面设计规范》有： 有掩护的码头前沿高程为计算水位与超高值之和， 应按基本标准和复核标准，取 N=2式中：库场所需容量（ ）；库场年营运天（ ），本设计中年营运天数为 345d ；分别计算，并取大值。
第34卷第3期2019年06月中国海洋平台CHINA OFFSHORE PLATFORMVol.34No.3Jun.,2019文章编号：1001-4500(2019)03-0040-06OCIMF规范中环境载荷系数图谱的编程实现张明霞，韩兵兵，刘镇方，秦帅帅(大连理工大学船舶工程学院，辽宁大连116024)摘要：常规的预报方法是基于OCIMF规范图谱插值求得各载荷系数，繁琐且效率低。
通过计算机编程实现OCIMF环境载荷系数图谱的程序化求取。
对比程序计算结果与图谱插值结果发现，风载荷系数最大误差为6.86%,流载荷系数最大误差为5.83%,结果满足工程精度要求，为海洋结构物风载荷与流载荷的快速预报提供有效的工具，具有较好的工程实用价值。
关键词：OCIMF；环境载荷系数；图谱曲线；程序化中图分类号：P751文献标志码：AProgramming Realization of Environmental Load Coefficient GraphBased on OCIMFZHANG Mingxia,HAN Bingbing,LIU Zhenfang,QIN Shuaishuai(School of Naval Architecture&Ocean Engineering,Dalian Universityof Technology,Dalian116024，Liaoning,China)Abstract:Interpolating in OCIMF graph,the load coefficient is obtained in traditional method which is of time consuming and low efficiency.OCIMF environmental load coefficientgraph is acquired using computer paring program calculation results withgraph interpolation result,the maximum error of wind load coefficient is 6.86%while themaximum error of flow load coefficient is5.83%respectively.The results meet the requirement of engineering accuracy and have certain engineering practical value for quick predictionof wind load and current load.Key words:OCIMF；environmental load coefficient；graph curve；programming0引言石油公司国际海事论坛(Oil Companies International Marine Forum,OCIMF),是由在石油产品船运和港口装卸领域分享共同利益的石油公司组成的自愿性协会20世纪70年代，各国政府及国际组织对防止海洋污染、保障海上作业安全的迫切需求,催生了OCIMF的成立*4。
二、船舶操纵模拟试验方案的设备和考虑的因素１．模拟试验设备模拟试验平台为大连海事大学Ｖ．Ｄｒａｇｏｎ桘３０００Ａ型大型船舶操纵模拟器，它采用了先进的分布交互仿真和高层体系结构的设计思想、可以和互联网方便相连的先进网络技术，将系统的各计算机相互连接。
该系统包括：教练员控制台、主本船及视景系统、副本船及视景系统、多媒体教室与桌面系统，每一套系统均包括与本船相似的各种训练软件（导航仪器、带三维视景的船舶操纵、雷达与ＡＲＰＡ、ＥＣＤＩＳ与ＧＭＤＳＳ等模拟功能）。
Ｖ．Ｄｒａｇｏｎ桘３０００Ａ型大型船舶操纵模拟器具有较高的仿真精度，模拟器的性能指标完全满足挪威船级社（ＤＮＶ）有关大型船舶操纵模拟器的性能标准（ＮＯ．ＲＰ桘ＤＴＰ桘２３桘９９Ｒｅｖ．１）和其他国际公认的模拟器标准以及中国海事局和ＳＴＣＷ公约对用于培训和Ｖ．Ｄｒａｇｏｎ桘３０００Ａ型大型船舶操纵模拟器采用当今先进的技术手段和方法，如计算机成象技术、虚拟现实技术、无缝拼接宽视场角环幕投影技术等。
可根据试验设计的方案，通过先进的船舶模拟器来实现（如图１－２），效果逼真并趋于实际。
图１－２ 模拟实验的效果截图２．影响安全的因素（１）人为因素的影响船舶驾驶员是决定船舶操纵安全的关键因素之一，船舶设备再先进也离不开船舶驾驶员的正确操作和监控。
作为操纵人员操船时应遵循下列原则。
１）泊位前沿操纵特点进港靠泊时，船舶从航道进港至泊位前沿的航行过程中，需向右转向３０°，在船舶抵达泊位之前，由于船速较低，用右满舵不可能转过如此大的角度，需要用拖轮协助转向。
转向后，将船舶平行摆在离泊位一定距离上，然后进行平行靠泊。
“吹拢风”靠泊时，船舶抵达泊位前沿时距离泊位的宽度应大一些，“吹开风”靠泊时，该宽度应小一些。
特别是压载状态情况下靠离泊，更应严格遵循这些原则。
２）船舶靠离泊操纵方式根据上述船舶载重状态的靠离泊情况，本泊位未来可能既有满载靠泊、压载离泊情况，还可能有压载靠泊、满载离泊的情况。
小流向角下的30万吨级油船水流力试验栗珂;郑金海;严士常;黄鑫;李方明【摘要】现行的《港口工程荷载规范》没有体现出小流向角对船舶水流力的影响, 而船舶水流力的变化与流向角及流速密切相关.为精细化研究小流向角及流速对系泊船舶的作用力影响规律, 基于物理模型试验, 研究流速为1. 0、 1. 5、 2. 0 m/s,流向角θ为0°～15°的条件时30万吨级油船的船舶水流力的变化规律.结果表明, 纵向力和横向力均随着流速的增大而增大; 当流向角θ为0°～15°时, 纵向水流力与使用规范公式的计算结果吻合较好, 横向水流力的试验结果约为计算值的2倍.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2018(000)011【总页数】5页(P60-63,67)【关键词】船舶水流力;30万吨级;流向角;流速【作者】栗珂;郑金海;严士常;黄鑫;李方明【作者单位】河海大学港口海岸与近海工程学院, 江苏南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院, 江苏南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院, 江苏南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院, 江苏南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院, 江苏南京210098【正文语种】中文【中图分类】U661.1船舶水流力是船舶性能研究的重要参数之一，近些年随着国际贸易的发展与国际航运业的发展，海上运输需求越来越大，船舶大型化也随之成为一种趋势，所以必须要考虑水流力对船舶的作用影响[1]。
我国现行的《港口工程荷载规范》[2]给出了不同流向的水流作用于船舶的水流力计算公式，当流向角小于15°时，船首和船尾横向力计算公式中横向投影面积B′和船舶吃水线以下的表面积S仅与船舶载质量和船舶尺寸有关，当船型一定时，水流力计算结果为一个定值，没有体现出小流向角(0°≤θ≤15°)对船舶水流力的影响，与国外规范在系数选取和计算方法上存在很大的不同。
目录1 概况 .................................................. 错误!未定义书签。
1.1 任务的来源和目的 (4)1.2 工程技术标准和要求 (4)1.2.1 标准 (4)1.2.2 测验项目和要求 (4)1.3 站位布设及观测情况 (4)1.3.1 站点布设 (4)1.3.2 观测日期 (5)1.3.3 观测方式 (5)1.3.4 资料处理情况 (6)2 海流 (6)2.1 实测海流分析 (6)2.1.1 流速、流向、潮位曲线 (6)2.1.2 流向频率 (26)2.1.3 流速频率 (29)2.2 平均流速和最大流速 (32)2.3 涨、落潮流历时及流速 (35)2.4 潮流的调和分析 (38)2.4.1 潮流的性质 (38)2.4.2 潮流的运动形式 (40)2.4.3 平均最大流速与最大可能流速 (50)2.4.4 平均最大运移距离与最大可能运移距离 (53)2.5 余流 (56)2.6 各站潮流和潮位相互关系 (57)2.7 小结 (64)附表1各测站全潮过程流速、流向、潮位一览表 (65)附表2各站、各潮期主要分潮流的椭圆要素 (89)附表3 涨、落急时刻转流时统计分析表........................ 错误!未定义书签。
附表4 涨、落潮与主流向间最大横流流速统计表............... 错误!未定义书签。
1概况1.1任务的来源和目的受日照港集团有限公司的委托，国家海洋局北海预报中心对岚山港附近海域的海流进行了调查分析。
其目的旨在了解拟建日照港岚山港区30万吨级原油码头二期工程前沿、调头水域及航道附近的流场情况，分析现状下、临近工程的建设对本工程水域的流场影响情况。
为优化拟建30万吨级原油码头二期工程平面布置方案，更好的保障在建30万吨级原油码头的船舶操作安全作业、靠离泊安全，并为拟建30万吨级原油码头二期工程码头轴线走向、航道走向、开挖深度、船舶操作等提供本海域海流基础资料。
超大型油轮原油计量探讨作者：胥松涂俊能来源：《西部论丛》2017年第10期摘要：VLCC是超大型油轮的英文简称，拥有200万桶原油的装运能力。
油轮船舱计量是国际、国内石油产品进行贸易交接、结算的主要依据，也是国家计量法律法规中的强检项目。
本文主要探讨油轮计量过程中的影响因素及原因分析。
关键词：计量操作标准引用原因原油作为重要的能源产品，在国家安全和国计民生中有着举足轻重的地位。
随着我国经济的快速发展，对原油的需求也与日俱增，但受限于国内产能，原油进口量逐年增加，对外依存度不断提高，截至目前，我国原油进口依存度近70%。
原油进口运输主要通过海运、管道、铁路运输等方式。
本文主要探讨海运中超大型油轮运输方式中计量的相关影响。
VLCC超大型油轮，是Very Large Crude Carrier的英文简称，其载重量一般在20-30万吨，相当于200万桶原油的装运量。
在对油轮承运的原油进行计量测定的过程中，计量操作规范、引用标准等都对原油到港量的测定有不同程度的影响。
1.油轮原油计量操作产生的误差探讨1.1油轮吃水差。
吃水差即船艉吃水值-船艏吃水值，当吃水差为非零的数值时，说明船首尾有倾斜，计量管的位置不在船舱前后的中心，计量管内的液面会发生升降，故需要通过进行吃水差的计算来修正船舱计量管液面的升降，即计量完后油高数据要进行吃水差修正。
有的直接是对油高进行修正，在一定的吃水差加减一定的数值，有的是在对应的吃水差查询数值。
由于油轮的油舱不规则，同时也为了减少吃水差修正对数据的影响，在具备条件的情况下都应该调整压载水，使得吃水差接近零；发生横倾时，也应该进行相应的修正或将油轮调平，但调整不能超过码头规定的最大吃水。
1.2用于计量的船舱、计量器具等设备使用条件。
货舱、UTI（ullage temperature interface detector简称油水界面仪）、密度计、压力表等应检定合格且在检定合格有效期内，每个船舱计量口均具备明显标识（舱号、计量高度等），这些因素缺一不可，是否符合计量操作条件均直接影响到船舱计量的准确性。
道化学评价法在大型原油码头中的应用发表时间：2017-12-18T15:58:34.603Z 来源：《防护工程》2017年第20期作者：康亚军郝栋[导读] 本文介绍了道化学安全评价法的评价程序，通过对曹妃甸30万吨级原油码头卸船作业过程进行道化学安全评价。
1.中石化管道储运有限公司运销处；2.中石化管道储运有限公司曹妃甸油库摘要：本文介绍了道化学安全评价法的评价程序，通过对曹妃甸30万吨级原油码头卸船作业过程进行道化学安全评价，得出火灾、爆炸危险程度。
结果表明，在安全措施补偿前其火灾、爆炸指数为128，危险等级为“严重”；经过安全措施补偿以后其火灾、爆炸指数为81.99，危险等级为“较轻”。
说明了采取安全措施，有效地降低了火灾、爆炸事故发生的概率和事故能够造成的损害，从而不断促进原油码头的安全管理，提升整体安全水平。
关键词：安全评价原油码头火灾爆炸危险指数法1. 前言随着国民经济的快速发展，国家对石油需求量逐年递增。
海洋运输是我国最重要的原油进口方式，通过海洋运输进口的原油占原油进口总量的90%以上[1]。
原油码头作为海上原油运输接收的终端，同时也是岸上输油管道的起始端，其重要性是不言而喻的。
随着国家大型原油码头的快速发展，研究大型码头的安全管理，如何安全有效地评价、预防和控制原油码头事故的发生，已成为当前管理的一个重点。
2. 道氏火灾爆炸指数法道氏火灾爆炸指数法又称道化学评价法，是美国道氏化学公司于1964年提出的风险定量评价方法。
在以后几十年中，该公司的火灾爆炸指数法在第一版的基础上，不断对其的实用性与合理性进行了调整，已先后修改了6次，并于1993年发表了第七版。
由于该方法独特，且易于掌握，对千差万别的化工生产、贮运和使用过程的危险性，都能较客观地进行评价，因此得到了广泛的应用[2]。
道氏火灾爆炸指数法是以物质系数为基础，针对各工艺单元，综合考虑其加工或储运物质的危险性、生产工艺的危险性以及安全措施的效用等多方面因素的影响，计算出火灾爆炸指数、事故影响范围等，以此来判别各工艺单元火灾爆炸危险性的大小。
软刚臂单点系泊系统系泊力计算两种方法对比余骁;王允;李慧【摘要】为比较软刚臂单点系泊系统系泊力计算中的两种不同方法,运用ANSYS-AQWA软件,基于三维势流理论基础,应用源汇分布法,分别采用频域和时域方法,计算某FPSO的运动响应和系泊力,讨论了两种方法的优缺点.频域方法基于准静态,按照CCS规范进行,方法简单,误差较大,适用于初步方案设计阶段;时域动态方法基于多体动力学,充分考虑系泊系统的结构形式及其动力项对FPSO运动性能的影响,对FPSO及系泊系统进行耦合分析,能更好的预报系统的运动响应和系泊力,适宜在详细设计阶段使用.%In order to compare the two different methods of mooring force calculation for the single point mooring system of soft yoke,based on three-dimensional potential flow theory and source-sink distribution method,the motion response and mooring force of one FPSO was calculated in ANSYS-AQWA,by using frequency domain and time domain methods respectively.It was shown that the frequency domain method,which is based on quasi-static method,is suitable for the stage of preliminary design because of simple method but inaccurate.The method of time domain,which is based on multi-body dynamic analysis,can fully consider the specific format of mooring system and the influence of dynamic term on motion performance of the FPSO to analyze the FPSO and soft yoke coupling system.It can give a better prediction of the motion response and mooring force of the system. Therefore,it is suitable for the stage of detailed design.【期刊名称】《船海工程》【年(卷),期】2018(047)001【总页数】5页(P129-132,136)【关键词】单点系泊;软刚臂;频域计算;时域计算【作者】余骁;王允;李慧【作者单位】武汉第二船舶设计研究所,武汉430064;武汉第二船舶设计研究所,武汉430064;武汉第二船舶设计研究所,武汉430064【正文语种】中文【中图分类】U661.7浮式生产储油船(FPSO)以其投产快、投资低、适应水深范围广、储油能力大以及应用灵活等优势被广泛应用于浅海、深海及边际油田的开采[1]。
应用科技天津港30万吨原油码头输油控制系统设计分析张艳(天津港实华原油码头有限公司，天津市300450)争日商要】文章以天津港30万吨级原油码头为依托，介绍了运用自动化技术和工业通信网络技术所开发的榆油控制系统。
该系统采用集中管理的控制模式．充分考虑结构设计的合理和规范，操作方便、维护简单。
D∈键词]30万畦颜原油码头；控制系统；网络控制1工程概况随着国民经济持续快速的发展，对石油及附属产品的需求量不断提高，自产原油已经远远不能满足国内需求，就2008年一年我国进口原油达到12亿吨。
为了缓解国内召由供求紧张和刚氐石化企业的运输成本，天津港和中石化合资建立天津港实华原油码头有限公司。
码头设计为高桩墩台结构型式，泊位吨级为30万(可兼靠10万级船)，引桥全长为132公里，其中海上引桥8．8公里，陆域引桥全长4．4公里。
文章以天津港30万吨级原油码头为依托，介绍了运用自动化技术和工业通信网络技术所开发的输B由控制系统。
该系统采用集中管理的控制模式，充分考虑结构设计的合理和规范，操作方便、维护简单。
2控制系统的组成天津港30万吨由码头主要用于接卸原油并通过长输管线^库，控制系统主要设计思路是基于这一生产工艺展开实施的。
该系统设有调度室、码头操作间和8们碾控制站，对平台10个阀门和5处压力检测点、1处温度监测点：输油管线6个阀门，6处温度检测点、2处压力检测点：平台3处管线电伴热监控点、管线30处电伴热监控点的实时监控。
同时此控制系统还实现了对码头输由臂、登船梯、氦气站、及附属设施设备的无缝连接。
3控制系统设计3．1控制系统的结构在天津港30万吨由码头中，所有设备分布在16公里长的管线上，功能独立但又相成为—体，直接用电缆将这些分散设备集成起来，即提高了造价又刚医了可靠性，所以本系统采用网络控制技术来实现对这些设备的集成。
本系统采用了工业以太网和现场总线两种控制网络，通过工业以太网实现了输油子系统、输油臂、氦气站、登船梯与监控计算机及码头操作间防爆显示终端的数据交换；采用IN TE R B U S现场总线实现输油子系统对8们面星站的监控。
基于Optimoor的30万吨级油码头泊稳系缆力计算
汤建宏;韩巍巍
【期刊名称】《水运工程》
【年(卷),期】2015(000)006
【摘要】首次将实船观测的系缆力数据与数模软件结果相比较，结果表明数模软件Optimoor能较好地模拟船只在系泊过程中各缆绳的受力情况。
采用该软件计算码头在不利的风浪流条件下船舶各条缆力的分布情况，并得出“该码头具备安全泊稳条件”的结论。
【总页数】4页(P42-45)
【作者】汤建宏;韩巍巍
【作者单位】中交水运规划设计院有限公司，北京100007;中交水运规划设计院有限公司，北京100007
【正文语种】中文
【中图分类】U641
【相关文献】
1.作用于开敞墩式原油码头结构船舶系缆力的选取 [J], 陈际丰;林乐伟;章少兰
2.30万吨级原油码头潮汐流分析与油轮稳泊优化 [J], 韩钢
3.探讨大连30万吨级原油码头船舶航行及靠离泊安全模拟试验的方案 [J], 张弘
4.日照港30万吨油码头船舶泊稳物理模型试验研究 [J], 王世江
5.基于Optimoor软件的30万吨级油码头泊位长度比选分析 [J], 吴周翔;栗珂
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30万t级VLCC天然气动力船舶舱容计量系统设计叶晓华【摘要】针对大型LNG储罐舱容精确计量难度大的问题,根据VLCC船体结构特点和储罐特性,合理选择C型燃料储罐;分析舱容计量特殊性和计量设备的特点,考虑C型储罐结构和营运过程中船舶横倾、纵倾情况建立舱容计量的数学模型;根据数学模型进行舱容计量软件的设计与开发.%It is very difficult to measure the capacity of large LNG tank accurately.The characteristics of VLCC vessels' structure and storage tanks were analyzed to selecte the type of LNG fuel storage tanks reasonably,as well as the particularities of the tank capacity measurement and metering equipment.The mathematical model of the tank capacity measurement was estab-lished according to the structure of C type tank,considering the heel and trim of the vessel during the course of operation.Ac-cording to the mathematical model,the tank capacity measurement software was developed.【期刊名称】《船海工程》【年(卷),期】2017(046)006【总页数】5页(P45-49)【关键词】VLCC;C型储罐;舱容计量;LNG动力船;数学建模【作者】叶晓华【作者单位】青岛远洋船员职业学院,山东青岛266071【正文语种】中文【中图分类】U674.13国际公约对SOx和NOx排放标准越来越严格，包括我国在内，全球很多地区划定了限制排放的区域。
按OCIMF方法估算**30万吨原油码头VLCC风载荷流载荷（简）Ajy2002@ 200803121． 前言如何确定作用在大型油轮上的由风和流引起的环境载荷，一直是相关国内港口和航运届所关心的问题。
其实，这个问题在1990年代甚至更早些在国际上已经基本解决。
从目前检索到的资料看，早在上次石油危机之前，造船业就已经开始进行原型船的模型试验。
欧美包括日本的军界、大学、船厂和航海实验室进行了大量的试验工作，并在其基础上总结形成了丰富的经验公式和计算曲线。
其中最著名的机构有美国海军几个试验室、密歇根大学和荷兰航海研究所（MRIN）。
而OCIMF和SIGTTO则在世界范围内组织各届精英编写了相关标准规范，并得到了大多数国家政府管理部门、国际行业组织、各大石油公司及船厂和港口的认可。
2007年出版的OCIMF《系泊指南》第三版，在97年第二版基础上进一步进行了优化。
主要一点是采用系数图表型式取代了比较繁琐的水（风）动力计算公式，非常方便使用者进行相关船舶受力的估算。
本文结合**30万吨原油码头的环境条件，按照OCIMF推荐的方法计算了30万吨VLCC的受力情况。
计算结果可以比较清楚地显示所需的码头系泊约束。
各力值和转矩值还适合于系泊约束力的计算机分析。
下列几个问题需要说明：1. 计算过程中始终要使用的三个无量纲系数是：C X＝纵向力系数C Y＝横向力系数C XY＝偏航转矩系数而附加的下标 w 和 c 分别代表风和流。
2. OCIMF说明，风阻系数根据密歇根大学1960年代进行的风洞实验数据绘制。
流阻系数的数值取自荷兰航海研究所（MRIN）1975～1991年期间所进行的模型试验数据。
这些阻力系数摘自OCIMF文献“Prediction of Wind and Current Loads on VLCC.s, 2nd Edition (1994)”和OCIMF/SIGTTO 的合作文献“"Prediction of Wind Loads on Large Liquefied Gas Carriers,1st edition (1985)”，这两个文献均已正式出版。
计算所得的力值单位是牛顿，转矩单位为牛顿·米；其作用点位于油轮横轴和纵轴中心交叉点上。
3. 在OCIMF文献“Prediction of Wind and Current Loads on VLCC.s", 2nd Edition (1994)”中给出的风/流阻力系数，曾经规定只适用于15万吨以上的油轮。
但是近年来各船厂进行的原型船模型试验数据证明了，大多数情况下，因其有足够的精度，这些系数同样适用于小一些的船舶。
所以，这些系数的应用范围扩大到适用于1.6万吨左右的船舶。
而且，只要几何形状相似（“干舷/型宽”，“吃水/型宽”比必须相似），更小一些的船舶也能适用。
4.OCIMF规定的计算船舶设备系泊力的标准环境条件是：60节风（有具体定义，任意方向），同时加上：3节顺流；或者2节10o角（170o）横流；或者0.75节满载时来自任意最大横流方向。
这里为什么没有加入波浪条件的原因目前还没有查到确切的资料。
但是根据其它研究报告分析，可能是认为波浪条件主要影响船舶的起伏和纵摇，是设计护舷和码头水工结构时要考虑的。
这里的风速取60节，大大高于实际码头允许作业条件，其中就是考虑了船舶因波浪造成的横摇。
5.符号说明符号 说 明 单 位 A L纵向（舷侧）受风面积m2A T横向（正面）受风面积m2A HL水面上纵向船体投影面积m2A HT水面上横向向船体投影面积m2B型宽mC Xc纵向流阻系数无量纲C Yc横向流阻系数无量纲C XYc水流引起的偏航转矩系数无量纲C Xw纵向风阻系数无量纲C Yw 横向风阻系数无量纲C XYw风引起的偏航转矩系数无量纲F Xc纵向水流力NF YFc, F Yac分别作用在船艏和船艉的水流力NF YFw, F YAw分别作用在船艏和船艉的风力NF Yc横向水流力NF Xw纵向风力NF yw 横向风力Nh水面上高程mK 流速修正系数无量纲L BP垂线间距mL OA船长mMD型深mM XYc水流引起的偏航转矩N.M XYw风引起的偏航转矩N.s 水面下测得得水深mT （平均）吃水mV c（平均）流速m/sv c水深S时的流速m/sV w10米标高时的风速m/sv w标高h时的风速m/sWD水深mθc从船体纵轴方向测量的水流攻角o（度）θw风的攻角o（度）ρc水的密度kg/m3ρw空气密度kg/m3海水密度取1025 kg/m，空气密度取1.28 kg/m近似转换系数：取10 kN = 1t.f ，流速1 m/s = 2 节。
2. 计算参数：2.1 船舶参数：30万吨油轮，椭圆筒（U）型船艏；尾桥楼；满载；代表船型主要参数： 船 型DWT(万吨)L OA(m)L BP(m)B(m)T(m)A L （注2） （m 2） A T （注2）（m 2） VLCC （注1） 30 334 321 59.4 22.43160 1200注 1. 采用日本国土技术政策研究所2006年资料《Study of Standards for Main Dimensions of the Design Ship》的统计数据，覆盖率75％。
注 2. VLCC 受风面积取值如下表：单位：m 2VLCC 船型 OCIMF 28万吨 DL2980型30万吨 DL3050型30万吨 计算取值舷侧受风面积（A L ） 3160 3272 3052 3160 正面受风面积（A T ）1130 － － 12002.2 码头相关参数：2.2.1 设计风速（V w ）：按OCIMF指南要求，取20米高程风速不小于60节（实测34m/s ），则10米高程平均风速为：1/710w w h V v⎛⎞⎜⎟⎝⎠=式中 V w ＝10米标高时的风速 v w ＝高程h 时的风速 h ＝水面上高程 带入上式，有 1/7102034w V ⎛⎞⎜⎟⎝⎠=＝30.9 (m/s)考虑风攻角: 0度，30度，90度，150度, 180度。
2.2.2 设计流速(V c )、流向：单位：（m/s ） 水流攻角 （新30万吨码头） 180度（0度） 顺 流 170度（10度）开 流 150度（30度）开 流 135度（45度）开 流流速(V c )1.661.11.31.3注：括号内为0号码头的攻角。
2.2.3 泊位水深(WD )： WD/T 码 头设计水深 WD （m ） VLCC满载吃水T （m ）ULCC满载吃水T （m ）VLCC ULCCA 码头 25 22.4 1.1B 码头2722.424.51.21.1坐标与符号约定如图1。
风和流与船体平行从船艉流向船艏时在船体纵轴上表示为0度方 向。
角度按逆时针正向增加。
纵向 艉垂线艏垂线中心线船艏船尾横向 中心线风或流的 攻角图1. 符号和坐标系统3. 风载荷计算1. 查图表，求风阻系数（θw ＝1500） 查图2得， C Xw ＝－0.73 查图3得， C Yw ＝0. 31 查图4得， C XYw ＝－0.032将相关数值带入下面公式： （单位：N, Nm）212xw xw w w T F C V A ρ=212yw yw w w L F C V A ρ=212xyw xyw w w L BP M C V A L ρ=将有：风载荷计算θw ＝1500单位：kN, kN.mC XwC Yw C XYw ρwV w2A TA L L BP=F Xw = 1/2 ×-0.73 1.28954.811200-535F yw = 1/2 ×0.311.28954.813160598M xyw = 1/2 ×-0.03 1.28954.813160325-20082同理可得：风载荷计算θw =1800单位：kN, kN.mC XwC YwC XYw ρwV w2A TA L L BP=F Xw = 1/2 ×-0.95 1.28954.811200-696F yw = 1/2 ×01.28954.8131600M xyw = 1/2 ×0 1.28954.8131603250风载荷计算θw = 90o单位：kN, kN.mC XwC Yw C XYw ρwV w2A TA L L BP=F Xw = 1/2 ×0.05 1.28954.81120036F yw = 1/2 ×0.721.28954.8131601390M xyw = 1/2 ×-0.11 1.28954.813160325-69033风载荷计算θw = 30o单位：kN, kN.mC XwC YwC XYw ρwV w2A TA L L BP=F Xw = 1/2 ×0.651.28954.811200476F yw = 1/2 ×0.45 1.28954.813160868M xyw = 1/2 ×-0.15 1.28954.813160325-90998风载荷计算θw =0o单位：kN, kN.mC XwC YwC XYw ρwV w2A TA L L BP=F Xw = 1/2 ×0.751.28954.811200549F yw = 1/2 ×0 1.28954.8131600M xyw = 1/2 ×0 1.28954.81316032504. 水流载荷计算4.1 a 码头系泊30万吨油轮水流载荷计算1. 查图表，求流阻系数（θc ＝100）。
根据WD/T =25/22.4=1.10，及圆筒型船艏， 查图A5得，C Xc ＝0.00 查图A6得，C Yc ＝0. 5 查图A7得，C XYw ＝-0.172. 将上述数值带入下面的公式， （单位：N, Nm）2BP 12xc xc F C cVc L ρ=Τ2BP 12yc yc F C cVc L ρ=Τ2212xyc xyc BP M C cVc L ρ=Τ得：3. F Xc 修正由于图标中C Xc是基于长宽比（L/B）为6.3～6.5做出的，而本项目的L/B为5.5。
按 照指南规定，对F Xc增加0.3（最大）的系数进行修正，有：纵向水流力角度 0o 45o180oF Xc 修正后数值 406×1.3＝ -527(kN) 934×1.3＝ -1214(kN)-355×1.3＝ -461(kN)5. 风载荷和水流载荷计算汇总根据上述方法计算该船风载和流载数据汇总如下面两表（折算成t和t.m）。
