陶板幕墙计算书

天津经济技术开发区金融服务区东区陶板幕墙设计方案说明一、陶板幕墙的主要方案选择：1．采用规格为650*200*15的陶板。

A．规格为650*200*15的陶板基本满足以1350为模数的建筑要求，在1350的模数位置设置30宽的铝合金装饰条，铝合金装饰条与陶板之间预留10宽的接缝，陶板之间为密缝。

B．陶板的大阳角位置通过铝合金角转换为阴角，并通长设置。

C．陶板的上下边具有搭接趾板，使开缝设计的陶板具有较好的防水能力，防止大量雨水进入。

D．陶板的挂接点设于陶板的后部，与边部挂接相比，不会看到陶板的挂接系统，使陶板幕墙不但具有较好的远视效果，还具有较好的近视效果。

E．陶板的安装采用可自由拆换的铝合金挂件对，方便安装和维修拆换。

2．采用铝合金挂件A．陶板幕墙的挂件，是保证陶板幕墙安全的关键之一，采用铝合金挂件对，使陶板在正常状态时处于浮动连接状态，上下、左右可自由伸缩，满足热胀冷缩的要求。

B．铝合金是一种耐腐蚀性能很强的金属，特别是铝合金的表面在腐蚀过程中立即形成一道阻止腐蚀继续发展的保护膜，使铝合金的耐腐蚀能力高达50年，在海边盐雾腐蚀比较严重的情况下，铝合金的耐腐蚀能力甚至高于大部分不锈钢。

C．铝合金挂件采用6063-T5的铝合金型材，按高精级标准生产，具有较好的精度。

D．铝合金挂件与陶板的连接位置设计有硅酮胶，使铝合金与陶板之间处于软连接状态，在地震作用下具有较好的减震消能作用。

3．采用不设横梁，只设立柱的骨架体系。

A．陶板的高度只有200，如果每隔200设置角钢横梁，不但增加了用钢量，还增加了骨架的安装工作量。

B．陶板的长度只有650，每块陶板需要4个挂点，不管有没有横梁，铝合金挂件的数量都不会改变，只是有横梁时，铝合金挂件座较短，没有横梁时，铝合金挂件座较长，用不到100长的铝合金挂件座换回一条650长的角钢，具有较好的经济性。

C．采用90*90*4的方钢管立柱，在减小钢管高度，降低幕墙厚度的同时，增加立柱的抗侧向稳定及扭转的能力。

******大厦幕墙工程计算书设计单位：日期：目录第一章：工程概况第二章：构造设计理论和标准第三章：幕墙材料的物理特性及力学性能第四章：荷载和作用计算第五章：框支承玻璃幕墙构造计算第六章：铝板幕墙构造计算第七章：玻璃肋点支承玻璃幕墙构造计算第八章：全玻璃幕墙构造计算第九章：石材幕墙构造计算第一章工程概况1.1 工程名称：******大厦1.2 工程地点：**市1.3 幕墙高度：83.800米1.4 抗震设防烈度：幕墙按七度设防烈度设计1.5 幕墙防火等级：二级1.6 隔声减噪设计标准等级：三级1.7防雷分类：二类1.8荷载及其组合：幕墙系统在构造设计时考虑以下荷载及其组合●风荷载●雪荷载●幕墙自重●施工荷载●地震作用1.9构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件●面材板块的强度验算和挠度控制●构造胶的宽度和厚度●骨架的强度验算和挠度控制●幕墙系统与建筑主体构造的连接●连接配件强度验算第二章构造设计理论和标准2.1本构造计算过程均遵循如下标准及标准：2.1.1 ?建筑幕墙?JG3035-19962.1.2 ?玻璃幕墙工程技术标准?JGJ102-20032.1.3 ?金属与石材幕墙工程技术标准? JGJ133-20012.1.4 ?建筑构造荷载标准?GB50009-20012.1.5 ?建筑抗震设计标准? GB50011-20012.1.6 ?钢构造设计标准?GB50017-20032.1.7 冷弯薄壁型钢构造技术标准? GBJ50018-20022.2 构造设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法:2.2.1玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护构造设计，其主要杆件悬挂在主体构造上，层与层之间设置竖向伸缩缝。

2.2.2玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体构造的位移能力，并均采用螺栓连接。

2.2.3幕墙均按7度设防，并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒〞的原那么，在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。

计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.228 2.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。

计算总说明一、工程概况工程地点：银川场地类别：C 类抗震设计烈度：8度，地震加速度0.20g水平地震影响系数：αmax =0.16建筑设计使用年限50年，基本风压取W 0=0.65 kN/mm 2构件承载力抗震调整系数： 1.0RE γ=采用有地震作用效应组合，验算构件承载力公式：/E RE S R γ≤二、计算依据1、《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-20012、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）3、《建筑抗震设计规范》GB50011-20014、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20016、《建筑结构静力计算手册》（第二版）三、主要材料设计指标1、Q235B 挂件型材抗拉、抗压强度设计值 f =215 N/mm 2抗剪强度设计值 fv=125 N/mm 22、陶土板面密度（18mm 厚）： r g =32.0 kg/m 23、奥氏体不锈钢螺栓（A2-70）抗拉强度设计值 f a =320 N/mm 2抗剪强度设计值 f=245 N/mm2v第一部分、陶土板计算此处要计算的为陶土幕墙挂件系统，最大计算标高为100 m第一章、荷载计算一、计算说明面板选用18 mm厚的陶土。

宽度a=595 mm，高度b=295 mm，二、陶土幕墙的自重荷载计算1、幕墙自重荷载标准值G AK：面板自重面荷载标准值面板采用18 mm厚的花岗岩陶土(28kg/m3)G AK=28×18/1000=0.504 kN/m22、幕墙自重荷载设计值r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.504=0.60 kN/m2三、陶土幕墙承受的水平风荷载计算1、水平风荷载标准值βgz：阵风系数，取βgz=1.6(计算标高100 m)按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.5.1 μS：风荷载体型系数（转角）按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）第7.3.3条μsl= -1.5μZ：风压高度变化系数，取μZ=1.7（100m）按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.2.1 W：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.65 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）附表D.4（按50年一遇）W K：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=βgz·μS·μZ·W0=1.6×（-1.5）×1.7×0.65=-2.7 kN/m2（表示负风压）2、水平风荷载设计值r W：风荷载分项系数，取r W=1.4按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W·W K=1.4×-2.7=3.78 kN/m2四、陶土幕墙承受的水平地震荷载计算1、陶土幕墙承受的水平地震荷载标准值αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条βE：动力放大系数，取βE=5.0按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.2.5条q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.504=0.403 kN/m22、幕墙承受的水平地震荷载设计值r E：地震作用分项系数，取r E=1.3按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.403=0.524 kN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.6按《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.1.6条q K =ψW·WK+ψE·qEK=1.0×2.448+0.6×0.28=2.616 kN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW ·W+ψE·qE=1.0×3.78+0.6×0.524=4.09 kN/m2第二章陶土板强度计算1、陶板强度采用国际通用有限元分析软件ANSYS进行验算，计算结果应力云图见下图：2、风荷载与地震荷载组合作用下陶板截面最大应力设计值σ=3.471MPa<13.5MPa陶板抗弯应力可以满足要求。

计算项目: 幕墙立柱横梁计算[ 基本信息]立柱横梁材料: 铝型材立柱间距: 1.2 m立柱层高: 3 m立柱截面惯性矩: 137100 mm4立柱截面抵抗矩: 5480 mm3立柱截面面积: 3.67 mm2计算模式: 按单跨梁计算应力和挠度.横梁间距: 3 m横梁水平轴抵抗矩: 5480 mm3横梁竖向轴抵抗矩: 5480 mm3设计水平荷载: 2 KN/m2幕墙自重: 0.2 KN/m2[ 横梁应力计算]:qy = q×L= 2×1.2= 2.399 KN/mqx = 1.2×Gk×L= 1.2×0.2×3= 0.72 KN/mMx = 0.125×qx×L^2= 0.125×0.72×1.2^2= 0.129 KN-mMy = ( 1/12 )×qy×L^2= 0.0833×2.399×1.2^2= 0.287 KN-mσ= Mx / (1.05×Wx) + My / (1.05×Wy)= 0.129×10^6/(1.05×5480)+0.287×10^6/(1.05×5480) = 72.555 N/mm2强度满足[ 立柱应力计算]:qx = q×L= 2×1.2= 2.399 KN/mN = 1.2×Gk×H×L= 1.2×0.2×3×1.2= 0.863 KNMx = ( 经计算机按简支梁分析: )= 2.699 KN-mσmax = N/Area + Mx/( 1.05Wx )= 0.863×10^3 /3.67+2.7×10^6 /(1.05×5480)= 704.661 N/mm2设计强度f= (用户查表输入)强度满足[ 立柱挠度计算]:δmax = ( 经计算机按简支梁分析: )= 188.383 mm立柱允许挠度[δ] = (用户查表输入)刚度满足[ 支座反力计算]:Fx = ( 经计算机按简支梁分析: )= 7.19 KNFy = N = 0.863 KN∑F = ( Fx^2 + Fy^2 )^0.5= 7.25 KN[ 支座螺栓计算]:选用直径12mm螺栓,抗剪能力:Nvb = 2 × π ×d^2 ×130 / 4= 2 × 3.14 ×10.36^2 ×130 / 4= 21906 N= 21.9 kN需要螺栓个数:n = ∑F / Nvb = 0.3 颗实际取2 颗立柱型材壁承压计算(壁厚取3mm):Ncb = d × 2 × t × n × [f]= 12 × 2 × 3 × 2 × 120= 17280 N> ∑F强度满足。

18mm陶板计算陶板力学计算书(1）北京AAA项目按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)^(-0.12) B 类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)^(-0.16) C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)^(-0.22) D 类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)^(-0.3) μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μz=(Z/10)^0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)^0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：2.0 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.450kN/m^2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.169度: αmax=0.32北京设防烈度为7度,故取αmax=0.080GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwυwSw+γEυESE+γTυTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为40.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz: 40.000m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.541βgz=0.85×(1+2μf)=1.770μz: 40.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.134风荷载体型系数μs=2.00Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.770×1.134×2.0×0.450=1.806 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=rw×Wk=1.4×1.806=2.528k N/m^2二、陶板力学强度校核:陶板校核: (第1处)1.陶板强度校核校核依据：σ≤[σ]=38.400/2.15=17.860N/mm^2 （附陶板检测报告） Ao: 陶板短边长：0.300mBo: 陶板长边长：0.600ma: 计算陶板抗弯所用短边长度: 0.234mb: 计算陶板抗弯所用长边长度: 0.500mt: 陶板厚度: 18.0mmm1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.468) 查表得: 0.1305Wk: 风荷载标准值: 1.806kN/m^2垂直于平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.080×350.000/1000=0.140kN/m^2荷载组合设计值为：Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk=2.619kN/m^2应力设计值为：σ=6×m1×Sz×b^2×10^3/t^2=6×0.1305×2.619×0.500^2×10^3/18.0^2=0.230N/mm^21.582N/mm^2≤17.860N/mm^2 强度可以满足要求2.陶板剪应力校核校核依据: τmax≤[τ]=8.930 N/mm^2τ:陶板中产生的剪应力设计值(N/mm^2)n:一个连接边上的挂钩数量: 2t:陶板厚度: 18.0mmd:槽宽: 6.0mms:挂接件总长度: 40.0mmβ:系数,取1.25对边开槽τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/[n×(t-d)×s]=0.614N/mm^20.614N/mm^2≤8.930N/mm^2陶板抗剪强度可以满足3.挂接件校核校核依据: 挂件陶板组合拉拔实验（附检测报告）实测拉拔力平均值为1280N单个挂接件可以承受的剪力[v]= 1280/2.15=595.349KN本工程中单个挂接件的剪力为V= Sz x A=2.619x10^3x0.18/4=97.605N V=97.605N≤[v]=595.349N 所以挂接件的抗剪满足要求。

幕墙预埋件计算书1荷载计算1.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：wk =βgzμzμs1w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：20m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.1B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，20m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.9213μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，20m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=0.8357μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区-对墙面，取-1.0-对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

建筑幕墙热工性能计算书XX建筑幕墙热工性能计算书项目编号：计算人：审核人：设计单位：创建时间：计算软件：软件版本：软件开发单位：目录1 概述 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 本工程热工性能计算项目 (4)2 计算依据 (4)2.1 相关标准及参考文件 (4)2.2 计算软件 (5)3 计算边界条件 (5)3.1 工程所在地气象参数 (5)3.2 热工性能计算边界条件 (6)4 门窗设计概况 (6)4.1 门窗单元设计介绍 (6)4.2 门窗标准节点设计 (7)4.3 门窗材料物理性能 (8)4.3.1 门窗玻璃 (8)4.3.2 铝型材 (9)4.3.3 遮阳措施............................................................................................. 错误！未定义书签。

5 玻璃光学热工性能计算 (9)5.1 玻璃光学热工性能计算一般规定 (9)5.2 玻璃光学热工性能计算原理 (9)5.2.1 单片玻璃光学热工性能 (9)5.2.2 多层玻璃光学热工性能 (11)5.2.3 玻璃系统的热工参数 (14)5.3 玻璃光学热工性能计算 (16)6 门窗框传热计算 (17)6.1 门窗框节点选取 (17)6.2 框传热计算原理 (17)7 门窗热工性能计算 (19)7.1 整樘窗热工计算原理 (19)7.2.1 东朝向幅面 (21)7.2.1.1 开启扇热工性能计算 (22)8 门窗结露性能计算 (29)8.1 幕墙结露性能计算原理 (29)8.1.1 一般规定 (29)8.1.2 结露性能计算 (30)8.2 幕墙结露性能计算 (30)8.2.1 开启扇结露性能计算（1类计算条件） (31)8.2.1.1 第1类环境条件 (31)9 门窗热工性能汇总 (33)（1）面板计算结果汇总表 (33)（2）各朝向门窗热工计算结果汇总表 (33) （3）门窗结露计算结果汇总表 (34)10 结论 (34)附件A 框二维传热计算图 (34)。