拉延筋力系数经验值参照表

冲压成形分析Autoform设置规范冲压成形分析autoform设置规范冲压成形分析Autoform设置规范1范围本标准规定了冲压成形Autoform分析的要求。

本标准适⽤于冲压拉延、成形、翻边、整形等⼯序CAE分析。

本标准适⽤⽤于Autoform4.0以上版本冲压SE分析设置，不适⽤于⽣产性精细化冲压⼯艺分析。

2分析流程冲压成形CAE分析流程见图1。

图1 冲压成形CAE分析流程3分析要求3.1 产品数模审核将待分析数模⽤三维CAD软件打开，根据产品成形理论及经验确认具体的冲压⽅向，重点检查冲压负⾓、⽴修、修冲⾓度、回弹、圆⾓、尖点、死⾓、翻整、侧修冲翻整等影响⼯艺补充的因素。

预估需要在CAD软件中进⾏调整的产品区域和绘制的⼯艺补充区域，并进⾏相应绘制说明。

3.2 ⼯艺⽅案制定3.2.1 检查产品数模，从成形难度、成本、质量要求、⽣产设备等⽅⾯综合考虑，制定详细的⼯艺成型路线。

⼀般⼯艺成型路线⼤致可分为两种：拉延→修冲→翻整或是落料→成形→翻整。

3.2.2 根据制定的成型路线，详细划分每⼯序⼯作内容，并绘制相应辅助线和辅助⾯。

3.3 产品数模输⼊3.3.1 将产品数模曲⾯转化为B曲⾯，以减少数据格式转换出现畸形⾯。

3.3.2 将产品数模及辅助线⾯按各⼯序⼯作内容要求，分别转换成igs格式导出。

⼀般分为拉延或数模、落料或修边曲线、翻整数模等。

3.3.3 将输出的igs⽂件按需要输⼊Autoform。

3.4 模型修整3.4.1 检查Autoform中导⼊的产品数模或⼯艺数模，先确认是否为左右对称件若为对称件则可以设置成对称形式可减少后续⼯艺⾯优化时间，输⼊冲压⽅向及选择正确的材料，剔除不良的⽹格⾯，并进⾏修补，同时填充数模上所有孔洞。

最终形成只有唯⼀外边界的模型。

如果后续有翻边⼯序，需根据具体情况决定是否删除翻边⾯。

3.4.2 利⽤fillet选项卡进⾏空隙、锐边及凸出⾯质量检查ErroTolerance容许的误差=0.1mm；Max. Side Lenth 最⼤边长=30mm(Face⾯)；锐边与倒⾓：Fillet/Check Radius 过渡/检查圆⾓ =1mm；Global Radius 全局圆⾓=3mm。

σF PH PO PL PD μ t
压边力的计算：拉深时法兰的变形阻力
译 文： 近 似 圆 筒 拉 深。
压边力的计算：零件拉延筋开裂预防
零件拉延筋开裂系板料通过模具拉延筋上部、底部R时 弯曲变形，加工硬化同时减薄变形所致。 I. 拉延筋开裂的条件 高强度钢比软钢易开裂 厚材料比薄材料易开裂 II. 防止拉延筋开裂的措施 放大上部、底部R圆角（阻应力总和应小于1.2TS） 设计时最小R满足如下与料厚t的比例关系（料厚 t=0.7~0.9mm时）：
பைடு நூலகம்
通过拉延筋 的阻滞应力 (Beading) 拉延筋成形 力 倾角 凸筋圆角 凹筋圆角 材料的抗拉 强度 材料板厚
σma~d PLa~d φ rb rd
译文：单圆筋成形力（Beading）PLa~d
TS t
压边力的计算：拉延筋成形力
符号 含义
通过拉延筋 的阻滞应力 (Beading) 拉延筋成形 力 倾角 凸筋圆角 凹筋圆角 材料的抗拉 强度 材料板厚
* 与拉延筋成形力关系如上。
压边力的计算：通过凹模圆角时的阻力
译文：上式为凹模圆角最小（10mm）时极限值。即 使同为单动压机，液压机与机械压机的“通过凹模 圆角阻力”也不相同。液压机该阻力约为总压边力 的10%，机械压机约为30%。
压边力的计算：压边面的摩擦阻力
符号 含义
压边面摩擦 应力 压边面摩擦 阻力 实际压边力 通过拉延筋 阻力 通过凹模圆 角阻力 摩擦系数 0.15 材料板厚
Toyota拉延筋设计规范
- 1983年2月21日


本规范的目的 拉延筋的作用 拉延筋的设计顺序 压边力的计算 筋形选择规范 压边力的计算 零件拉延筋开裂预防 附录：读后感

4.7
11.3
10 0.50 5.0 5.0 6.7 13
3.1
10.3 10 0.50 3.5 6.5 8.2 16
4.7
11.3 10 0.50 3.0 8.0 8.0 16
4.8
11
11 0.55 4.5 5.5 6.6 13
3.7
10.4 11 0.55 3.5 7.5 8.0 16
6.0
11.7 11 0.55 2.5 8.0 8.0 16
5.0
10
3.8
3.0
5.0
5.0
10
3.9
2.5
4.5
5.0
10
3.4
2.5
5.0
5.0
10
4.1
2.0
4.0
5.1
10
2.9
2.0
5.0
5.0
10
4.3
真实筋宽 度的一半
5.5 5.9 6.3 6.8 7.3 7.9 8.2 8.2 7.9 7.3 7.5 6.8 7.2
拉延筋力系数经验值参照表
W
压料完后真实筋与虚拟 筋的线长度差
筋宽 度的
序 号
筋的 阻力
r
H
R
W
压料完后真实筋与虚拟 筋的线长度差
筋宽 度的
系数
差
一半
系数
一半
系数
一半
1 0.05
/
/
/
/
/
/
1 0.05 6.0 0.5 64.3 16
0.0
8.5
1 0.05 6.0 0.5 64.3 16
0.0
8.5
2 0.10 4.5 0.5 42.5 13

CAE技术规范
CAE判定标准
RH/DS TEC-008-A 瑞鹄汽车模具有限公司
/
了要求）
- 判别时还应考虑下列标准：
- 使用不同的模拟软件，模拟结果会有所差异（如板厚减薄率）；
- 零件有特殊/功能要求；
- 临界区域的位置（部件或结构区域）；
- 变形过程的负载状态；
- 所用材料和板厚（组合）；
- 料片材料的批次波动（料片厚度、机械性能等）；
- 在焊接料片中的加热焊接区域；
- FLC与变形路径的关系；
- 板料厚度减薄率；
- 其他理论及实践经验。

3.3.1 Good Result好的模拟结果
裂纹标准及最大钢板厚度减薄率
- 最大变形离FLC的距离>15%（图2 区域Ⅰ）；
- 极限钢板厚度减薄率减去15%的安全余量即是最大允许的钢板厚度减薄率（见图1和图2）；
- 最大允许的钢板厚度减薄的其他上限值可以由委托方规定；
- 在AutoForm 3.1x/3.2x中不使用厚度减薄极限曲线（TLC），因为它没有描述第二主应变上的真实板料厚度减薄。

最小板料厚度减薄
- 考虑到位置以及材料拉应力的和谐变化，在外表面区域内的最小板料厚度减薄≥
百度文库- 让每个人平等地提升自我
9。

钢丝绳拉力估算参照表（单根6×29）钢丝绳拉力估算参照表（单根6×37）一、现场估算钢丝绳极限负荷、安全负荷（运用公式：S P=1/2d2，其中d为钢丝绳的直径，单位必须化为英分，1英分=3.175毫米；0.81、0.82为换算系数值；K为安全系数值）：1、现有一根规格为6×37，直径为21毫米的钢丝绳，计算该钢丝绳的破断拉力及允许拉力。

破断拉力S P=1/2d2×0.82=1/2×（21÷3.175）2×0.82=1/2×43.75×0.82=17.94（t）允许拉力S=S P÷K=17.94÷6=2.99（t）2、现有一根规格为6×29+1，直径为33毫米的钢丝绳，计算该钢丝绳的破断拉力及允许拉力。

破断拉力S P=1/2d2×0.81=1/2×（33÷3.175）2×0.81=1/2×108.03×0.81=43.75（t）允许拉力S=S P÷K=43.75÷6=7.29（t）运用口诀：钢丝直径用英分，破断负荷记为吨，直径平方被二除，即为破断负荷数二、当知道吊物重量和钢丝绳角度时，计算钢丝绳的承受拉力（a为吊物重量；n为钢丝绳根数）：例1.某施工现场有一个重16吨的集装箱需要吊运，有四根钢丝绳，钢丝绳与水平方向成45。

角，计算这四根钢丝绳每根在此角度时所承受的拉力。

每根钢丝绳承受拉力S=a/n.1/Sinx=16/4.1/Sin45。

=2.83（t）根据所算的承受拉力参考《估算参照表》可选用合适的钢丝绳例2.某施工现场有重量为5吨的型钢，有两根钢丝绳吊运，钢丝绳与水平方向成50。

角，计算这两根钢丝绳每根在此角度时所承受的拉力。

每根钢丝绳承受拉力S=a/n.1/Sinx=5/2.1/Sin50。

- =1.92（t）说明：钢丝绳的受力大小随着角度的增大而减小，角度的减小而增大，钢丝绳越长，角度越大，反之则越小。

29有凸缘圆筒形工件第一次拉深的最大相对高度h1d1凸缘相对直径拉深系数m1m2m3m4m5几次的拉伸的总系数4
4.23
无凸缘圆筒件用压边圈拉深时的拉深系数
1.5-1.0 0.5-0.53 0.75-0.76 0.78-0.79 0.80-0.81 0.82-0.84 t/d*100 1.0-0.6 0.6-0.3 0.53-0.55 0.55-0.58 0.76-0.78 0.79-0.80 0.81-0.82 0.84-0.85 0.78-0.79 0.80-0.81 0.82-0.83 0.85-0.86 0.3-0.15 0.58-0.60 0.79-0.80 0.81-0.82 0.83-0.85 0.86-0.87 0.15-0.08 0.60-0.63 0.80-0.82 0.82-0.81 0.85-0.86 0.87-0.88
4.26
拉深系数mn
带法兰筒形件首次拉深后各次的拉深系数
2-1.5 0.73 0.75 0.78 0.80 t/d*100 1.5-1.0 1.0-0.6 0.75 0.76 0.78 0.79 0.80 0.82 0.82 0.84 0.6-0.3 0.78 0.80 0.83 0.85 0.3-0.15 0.80 0.82 0.84 0.86
0.82-0.61 0.72-0.56 0.63-0.50 0.53-0.42 0.46-0.36 0.40-0.31 0.32-0.25 0.24-0.19 0.20-0.16
0.70-0.57 0.60-0.50 0.53-0.45 0.44-0.37 0.33-0.32 0.33-0.27 0.27-0.22 0.21-0.17 0.17-0.14
m1 m2 m3 m4

常用建筑钢筋力学性能参考值
牌号级别 公称尺寸 允许偏差 屈服力KN 抗拉力KN 公称横截面面积 屈服力KN 抗拉力KN 伸长率 原始标距 断后标距 2 ≥335Pma ≥455Pma ≥mm 公称直径 mm mm % mm mm 6 5.8 ±0.3 5.5-6.1 28.27 9.5 12.9 30 36 8 7.7 7.3-8.1 50.27 16.9 22.9 40 47 10 9.6 9.2-10 78.54 28.9 35.8 50 59 12 11.5 11.1-11.9 113.1 37.9 51.2 60 71 ±0.4 H 14 13.4 13-13.8 153.9 51.6 69.8 70 82 R 16 15.4 15-15.8 201.1 71.5 91.6 80 94 17% B 18 17.3 16.9-17.7 265.5 85.6 115.7 90 106 3 20 19.3 18.8-19.8 314.2 104.9 142.2 100 117 3 22 21.3 ±0.5 20.8-21.8 380.1 127.2 172.0 110 129 5 25 24.2 23.7-24.7 490.9 163.3 222.3 125 147 28 27.2 26.6-27.8 615.8 206.3 280.2 140 164 ±0.6 32 31.0 30.4-31.6 804.2 285.5 365.9 160 188 适用标准依据---钢筋混凝土用钢 第2 GB1499 1499. 适用标准依据--钢筋混凝土用钢 第2部分 热轧带肋钢筋 GB1499.2-2007 公称尺寸 允许偏差 公称横截面面积 ≥400Pma ≥540Pma % 原始标距 断后标距 6 5.8 ±0.3 5.5-6.1 28.27 11.3 15.3 30 35 8 9.6 7.3-8.1 50.27 20.2 27.2 40 47 10 9.6 9.2-10 78.54 31.5 42.5 50 58 12 11.5 11.1-11.9 113.1 45.1 61.3 60 70 H ±0.4 14 13.4 13-13.8 154.9 61.9 83.3 70 82 R 16 15.4 15-15.8 201.1 80.8 108.4 80 93 B 16% 4 18 17.3 16.9-17.7 265.5 101.9 137.1 90 105 0 20 19.3 18.8-19.8 314.2 125.9 171.2 100 116 0 22 21.3 ±0.5 20.8-21.8 380.1 151.6 205.5 110 128 25 24.2 23.7-24.7 490.9 196.3 268.4 125 145 28 27.2 26.6-27.8 615.8 246.4 332.6 140 162 ±0.6 32 31.0 30.4-31.6 804.2 321.7 434.3 160 186 适用标准依据---钢筋混凝土用钢 第2 GB1499 1499. 适用标准依据--钢筋混凝土用钢 第2部分 热轧带肋钢筋 GB1499.2-2007 公称直径 允许偏差 公称横截面面积 ≥235Pma ≥370Pma % 原始标距 断后标距 6 5.7-6.3 28.27 6.7 10.46 30 38 6.5 6.2-6.8 33.18 7.8 12.28 32.5 41 8 ±0.3 7.7-8.3 50.27 11.81 18.6 40 50 H 10 9.7-10.3 78.54 18.46 29.1 50 63 P 12 11.7-12.3 113.1 26.58 41.85 60 75 B 25% 2 14 13.6-14.4 153.9 36.18 59.96 70 88 3 16 15.6-16.4 201.1 47.25 74.39 80 100 5 18 ±0.4 17.6-18.4 254.5 59.8 94.15 90 113 20 19.6-20.4 314.2 73.83 116.24 100 125 22 21.6-22.4 380.1 89.33 140.65 110 138 适用标准依据---钢筋混凝土用钢 第1 GB1499 1499. 适用标准依据--钢筋混凝土用钢 第1部分 热轧光圆筑钢筋力学性能参考值牌号级别公称尺寸允许偏差公称横截面面积伸长率原始标距断后标距公称直径mmmm335pma455pmammmm5803556128279512917303677047381502716922940471096921078542893585059121151111191131379512607114134131381539516698708216154151582011715916809418173169177265585611579010620193051881983142104914221001172221320821838011272172011012925242237247490916332223125147282720626627861582063280214016432310304316804228553659160188公称尺寸允许偏差公称横截面面积400pma540pma原始标距断后标距5803556128271131531630359604738150272022724047109692107854315425505812115111119113145161360701413413138154961983370821615415158201180810848093181731691772655101913719010520193051881983142125917121001162221320821838011516205511012825242237247490919632684125145282720626627861582464332614016232310304316804232174343160186公称直径允许偏差公称横截面面积235pma370pma原始标距断后标距035763282767104625303865626833187812283254177835027118118640501097103785418462915063121171231131265841856075140413614415393618599670881615616420114725743980100181761842545598941590113201962043142738311624100125222162243801893314065110138屈服力kn抗拉力knmm适用标

σ2 | - ( r + 1)σ f = (2 r + 1) ( |σ 1 | +|σ 2 | ) - r| σ 1 +
式 ( 15 )中 ,当 ε≥0 时 , ± 号取正 ; 反之取负 。 2151112 切向应力 σ1 与切向应变 ε 1 的关系 将式 ( 9 ) 和式 ( 10 ) 分别代入式 ( 14 ) 、 式 ( 15 ) 中 ,可得对应于板料初始加载时 ,板料中的切向应力 σ1 和切向应变 ε 1 关系如下 。
2 等效拉延筋阻力的计算
211 等效拉延筋阻力 FDB R
图 1 所示为一半圆形拉延筋 。图中 R b 为凸筋 圆角半径 , R g 为凹筋圆角半径 , g 为凸凹筋单边间 隙 , h 为凸凹筋闭合深度 。板料通过拉延筋时 , 板料 与凸凹筋之间有 3 个接触弧 , 3 个接触弧 i = 1, 2, 3 φ, 2 φ,φ 所对应的接触角 θ 。φ可利用图 1 所示的 i = 板料与凸凹筋的几何关系求得 , 此处从略 。板料分 别在接触弧 1、 2、 3 处 3 次经历弯曲 、 附加拉伸和反 弯曲变形过程 。当退出接触弧 3 后 , 板料横截面中 的切向力即欲求的拉延筋阻力 FDB R , 可按如下公式 计算 。
F′ 3 分别为板料退出接触
弧 1、 2、 3 时由于反弯曲板 横截面所受反弯曲力 。
212 局部坐标系的设定
图 3 中 1、 2、 3 点表示各加载分支的载荷反转 ( ε σ ) 点 ,其中 ri , ri , i = 1, 2, 3 分别表示载荷反转点 i = 1, 2, 3 的应变和应力 。σs0 表示初始屈服应力 , σs1 、 σs2分别表示第一反向加载分支及第二加载分支 的新屈服应力 。考虑到板料在循环加载中存在的 B auschinger效应 , 假设加载分支 i 的载荷反转点应 力 σri和新屈服应力 σsi之间满足如下关系 σs0 ( 3) | σri - σsi | = 2 式 ( 3 )中初始屈服应力 σs0为

9
Fቤተ መጻሕፍቲ ባይዱrming process:The blank gravity（重力状态）
10
The binder closing(压边圈闭合)
11
85mm to the draw home
75mm to the draw home
12
65mm to the draw home
55mm to the draw home
17
附页
供应商可自行填入其他重要内容,包括结论以及改 进方案等
18
5
Thinning Ratio Analysis（坯料减薄率分布图） 注：破裂起皱区域要显示出来
零件最大减薄率（或 则最大厚度）云图分 级显示
零件增厚率（或则最小厚度）
6
Wrinkle Analysis : Mean stress (平均应力分布图:起皱判断) 注：仅对DYNAFORM
最大值为材料屈服强度
云图8级显示， 红色表示起皱风 险极高，黄色表 示有一定风险。
最小值为负的材料抗拉强度 7
Wrinkling Criterion Plot（起皱趋势） 注：仅对AUTOFORM
8
Forming Limit Diagram 成型极限图( 必须显示出零件有起皱和破裂的区域）
FLD0：0.35
FLD图必须显示清晰，且对 于DYNAFORM，必须在此页 注明FLD0值。FLD安全裕度 推荐10%-20%
SIMULATION PACKAGE
DYNAFORM () AF SHELL ()
PAMSTAMP () AF MEMBRANCE ( )
Project (项目名称) Part No. (零件号) Part Name (零件名称) Analyst (分析员)： Date (日期) SIM Version (模拟文件版本)

目录1. 基本结构 (4)1.1单动结构 (4)1.2双动结构 (4)1.3多动结构 (5)2. 拉延力的计算 (5)2.1拉延凸模压力的计算 (5)2.2拉深压边力的计算 (6)2.3零件参考值 (6)3. 压边圈压力的确定 (8)3.1确定方法 (8)4. 闭合高度的确定方法 (10)4.1单动拉延模 (10)5. 导向结构形式及设计标准 (11)5.1基本结构形式 (11)5.2凸模与压边圈导向(内导) (13)6. 分模线设计标准 (19)6.1凸模分块结构时的分模线 (19)6.2直壁成型的情况 (20)6.3分模线处的尺寸要求及压料面大小的设计 (21)7. 压边圈的结构 (22)7.1 压边圈强度不足的设计考虑 (22)7.2结构 (22)8. 拉延筋的种类及设计标准 (27)8.1 拉延筋种类及选择 (27)8.2拉延筋类型的确定 (30)8.3拐角处拉延筋的确定 (30)8.4位置设置 (31)8.5装配式拉延筋 (31)8.6外板件及拉延筋设计要求 (32)8.7拉延筋的布置 (32)8.8防斑点措施 (32)8.9拉延筋外观的要求 (32)8.10拉延筋形状及应用 (33)9. 坯料尺寸确定方法 (35)9.1确定坯料的方法 (35)9.2坯料尺寸计算方法 (35)10. 定位板设置 (37)10.1用途 (37)10.2设定标准 (37)10.3带传感器的定位板 (46)11. 安全限位 (49)11.1双动拉延凸模限位 (49)11.2压边圈限位 (51)12. 拉延标记 (53)12.1 用途 (53)12.2设计原则 (53)13. 通气孔 (55)13.1 目的 (55)13.2 设计标准 (56)13.3 结构 (59)14. 顶杆的结构设计 (60)14.1顶杆的形状 (60)14.2顶杆使用个数的决定 (61)14.3凹模顶杆组结构构造 (61)14.4组装顶杆平衡块的构造 (65)15. 安全护板 (69)15.1目的 (69)15.2安装结构 (69)16. 压边圈镦死块的设计标准 (71)16.1设计标准 (71)瑞鹄汽车模具有限公司 编号安徽 . 瑞鹄拉延模结构设计标准页码第4页 共72页1.基本结构1.1单动结构如图1所示。

拉延筋力系数经验值参照表
1
W7
2
3
5
4
5
6
7
2
3 R+t
1.先在AF中user defined设定虚拟筋系数（Ctrl+B）
H4 r+t
拉延筋力系数经验值参照表
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
虚拟筋的 阻力系数
0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.35 0.30 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65
9.1
3
0.15
5.0
2.0
17. 0
16
0.6
4.6
10
8
0.40 3.5 6.5 8.2 16
4.7
10.5
9
0.45 3.0 6.5 8.2 16
4.8
10.2 10 0.50 3.0 8.0 8.0 16
6.8
9.8
11 0.55 2.5 8.0 8.0 16
7.0
9.6
12 0.60 2.2 8.0 8.0 16
7.1
8.4 9.1 9.8 10.4 11.2 11.3 11.5 11.2 10.9 11.5 11.1 10.9
1.6
8.8
5
0.25 4.0 4.5 9.4 16
2.5
9.1
6
0.30 4.0 6.5 8.2 16
4.7
9.6
7
0.35 3.5 6.5 8.2 16
4.8
10.4
8
0.40 3.0 7.0 8.1 16
5.5
9.3
9

1 钢丝绳重量及最小破断拉力计算1.1 重量重量钢丝绳参考重量按下式计算：2KDM=式中：M–钢丝绳单位长度的参考重量，kg/100m；D–钢丝绳的公称直径，mm；K–充分涂油的某一结构钢丝绳单位长度的重量系数，K值在表1给出。

kg/100·mm2。

1.2 破断拉力钢丝绳实测破断拉力应不低于表2~4的规定。

钢丝绳最小破断拉力用kN 表示，并按下式计算：1000RDKF 2⋅⋅='式中：0F–钢丝绳最小破断拉力，kN；D–钢丝绳的公称直径，mm；R–钢丝绳公称抗拉强度，Mpa；'K–某一指定结构钢丝绳的最小拉力，系数（'K值见表1）。

1.3 力学性能1.3.1 第一组6×7类直径8~36mm直径14~36mmWORD完美格式技术资料专业整理表2 第一组6×7类力学性能WORD完美格式1.3.2 第二组6×19类直径12~36mm直径12~40mmWORD完美格式技术资料专业整理表3 第一组6×19类力学性能1.3.3 第三组6×37类直径12~44mm直径20~40mm直径22~46mm直径12~44mm 直径20~40mm 直径22~46mm直径14~44mm 直径18~60mm 直径20~60mm直径32~56mm 直径36~60mm 直径36~64mm表4 第一组6×37类力学性能钢丝绳结构：6×25Fi+FC 6×25Fi+IWR 6×26WS+FC 6×26WS+IWR 6×29Fi+FC 6×29Fi+IWR 6×31WS+FC 6×31WS+IWR 6×36WS+FC 6×36WS+IWR 6×37S+FC 6×37S+IWR技术资料专业整理起重钢丝绳的安全系数是多少1.用于固定起重设备为3.52.用于人力起重为4.53.用于机动起重为5-6 M1-3 4 M44.5 M55.5 M6 6 M7 7 M8 9双绳抓斗（双电机分别驱动）6.0双绳抓斗（单电机集中驱动）5.04.用于绑扎起重物为105.用于供人升降用为14技术资料专业整理。

钢丝绳破断拉⼒表常见结构钢丝绳破断拉⼒表0 a5 h7 I( A( U) J4 v; l钢丝绳属性典型规格型号钢丝绳破断拉⼒计算公式点接触6*7-FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN6*7-IWSF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.36= KN, T9 h8 K9 ^ Q5 u* F& G& F 6x37-FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN/ Y4 O: ]& a7 N8 G [, Z6*19-FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.3= KN) h6 h+ I: n: ? G! k8 j6*19-iwsF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租4 N, r6 `( V! V3 L# d7 g* _( E" X5 s6x37-iwrcF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.32= KN电梯钢丝绳-线接触8x19sF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN多层股线接触18x19SF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.339= KN起重机BBS0 r' C0 G2 s/ S" A7 D) d" ^点接触捆绑⽤6x12-7FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.28= KN起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租: S- Q( B' ?+ O2 s& l8 O, \线接触打井6x36SW-FC ⿇芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.33 = KN. y% F" C' ~8 c线接触6x36SW-IWRC 钢芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.36= KN4 I1 C e# m& ~& ?3 Z/ f( H/ l⾯接触及线接触6K*36SW-FC ⿇芯起重机BBS) d" K# b: q. X x* _' n⾯接触及线接触6K*36SW-IWRC 钢芯5 E0 W/ y! O8 G& t* m多层股18*7F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.327= KN19x7 35W*7 18*19SF（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.318= KN起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租/ u8 @, {0 e+ n1 n1 m* Y0 l0 d4 k ⾯接触多层股18K*719*7K 35KW*7K起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租% ^6 |5 [9 r; @0 a; k+ /doc/e44f3d2f03d8ce2f006623f6.html . Y! |* p4 R' H钢丝绳属性典型规格型号钢丝绳破断拉⼒计算公式点接触6*7-FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN6*7-IWSF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.36= KN" t: N! H. n* B5 B2 ~6x37-FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN6*19-FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.3= KN6*19-iwsF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN6x37-iwrcF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.32= KN3 N% e3 `0 L' A0 A- b+ \# |电梯钢丝绳-线接触8x19sF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN多层股线接触18x19SF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.339= KN点接触捆绑⽤6x12-7FCF（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.28= KN+ {/ I- J& i: o: ~5 X线接触打井6x36SW-FC ⿇芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.33 = KN线接触6x36SW-IWRC 钢芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.36= KN- H7 Q. I&F# b+ { I⾯接触及线接触6K*36SW-FC ⿇芯/ u: \+ y" i. I5 q⾯接触及线接触6K*36SW-IWRC 钢芯起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租, N8 u2 G- F$ Z- S- j. r- {多层股18*7F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.327= KN0 E! y2 a0 m3 |6 `/ D5Y0 ?$ w19x7 35W*7 18*19SF（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.318= KN⾯接触多层股18K*72 S& p6 D8 J4 l5 x! _19*7K 35KW*7K# g8 |" \' {& y0 K$ C; U6 r" _这⾥给⼤家⼀个钢丝绳GB破断拉⼒计算表，注意是单根破断拉⼒，得出的数据是千⽜，如需转换成公⽄，则KN÷/doc/e44f3d2f03d8ce2f006623f6.html . F9 Y. y3 y- W( N( Y; d起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租7 o1 U# u9 Z2 j7 [钢丝绳属性典型规格型号钢丝绳破断拉⼒计算公式点接触6*7-FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN6*7-IWS F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.36= KN 起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租, N3 ^1 O- f1 R- _6x37-FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN6*19-FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.3= KN6*19-iws F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN /doc/e44f3d2f03d8ce2f006623f6.html / l9 U K0 F0 j- B6x37-iwrc F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.32= KN : n* ?$ t! s$ S& _' ]电梯钢丝绳-线接触0 F, A6 F* \# E6 q: a8x19s F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租1 |9 F' f5 L0 y1 C7 r8 Q# J6 b6 {: ]9 J; ]; K! R4 J+ L多层股线接触" Z+ k8 I' V! a1 w8 y6 d) `18x19S F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.339= KN/doc/e44f3d2f03d8ce2f006623f6.html 2 q* f. |! Q: S, t点接触捆绑⽤起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租9 i/D" z& U- J) ?4 D9 `- J6x12-7FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.28= KN * z' \6 E- R/ a$ q线接触打井起重机BBS. _0 E; }; K# l: Q% f( U; N- b6x36SW-FC ⿇芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.33 = KN/doc/e44f3d2f03d8ce2f006623f6.html "h( c( A H3 ~0 h起重机论坛|吊车论坛|吊装论坛|⼯程机械论坛|起重机⽹|⼯程机械⽹|履带吊出租|汽车吊出租1 N4 [) ~' i) F9 ~: s线接触6x36SW-IWRC 钢芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.36= KN多层股/doc/e44f3d2f03d8ce2f006623f6.html % u; |. I! q# u9 U$ ~ 18*7 F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.327= KN19x7 35W*7 18*19S F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.318= KN钢丝绳属性典型规格型号钢丝绳破断拉⼒计算公式点接触6*7-FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN6*7-IWS F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.36= KN6x37-FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN6*19-FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.3= KN6*19-iws F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.33= KN6x37-iwrc F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.32= KN电梯钢丝绳-线接触8x19s F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.29= KN多层股线接触18x19S F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.339= KN点接触捆绑⽤6x12-7FC F（破断拉⼒）=直径*直径*1670/1000*0.28= KN线接触打井6x36SW-FC ⿇芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.33 = KN线接触6x36SW-IWRC 钢芯F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.36= KN⾯接触及线接触6K*36SW-FC ⿇芯⾯接触及线接触6K*36SW-IWRC 钢芯多层股18*7 F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.327= KN19x7 35W*7 18*19S F（破断拉⼒）=直径*直径*1770/1000*0.318=以上来之于南通⼒森特种钢丝绳有限公司⽹站上的技术参数F=30×30×1770/1000×0.33=525.69KN。