316L钢+Al2O3金属陶瓷复合膜的制备与组织性能研究

《Al2O3陶瓷与3003铝合金超声辅助TLP连接机理研究及蜂窝板制备》篇一一、引言随着科技的发展和工艺的进步，陶瓷与金属之间的连接成为了一种重要的应用领域。

特别是在汽车制造、航空制造等领域，轻质材料的使用变得越来越重要。

其中，Al2O3陶瓷和3003铝合金因其各自独特的性能和优势，被广泛应用于各种结构件中。

然而，如何实现这两种材料之间的可靠连接，一直是工程领域的一个难题。

近年来，超声辅助TLP（Transient Liquid Phase）连接技术因其独特的优势，在陶瓷与金属的连接中得到了广泛的应用。

本文将重点研究Al2O3陶瓷与3003铝合金的超声辅助TLP连接机理，并探讨其应用在蜂窝板制备中的方法和效果。

二、Al2O3陶瓷与3003铝合金的超声辅助TLP连接机理研究（一）材料介绍Al2O3陶瓷是一种高硬度、高耐磨性、高耐腐蚀性的材料，广泛应用于各种结构件和功能件中。

而3003铝合金是一种轻质、高强度的金属材料，具有良好的加工性能和塑性变形能力。

两者的连接可以有效地发挥各自的优点，达到提高整体性能的目的。

（二）超声辅助TLP连接技术超声辅助TLP连接技术是一种新型的连接技术，其原理是利用超声波的振动能量和TLP技术的特点，在陶瓷与金属之间形成一种冶金结合。

该技术具有连接强度高、无污染、无需高温等优点，因此在陶瓷与金属的连接中得到了广泛的应用。

（三）连接机理研究在Al2O3陶瓷与3003铝合金的超声辅助TLP连接过程中，首先通过超声波的振动能量使金属表面的原子发生位移和扩散，形成一种冶金结合。

然后，通过TLP技术的特点，在金属表面形成一种液态薄膜，该薄膜可以有效地填充陶瓷与金属之间的空隙，并使两者之间形成一种牢固的结合。

此外，超声波的振动还可以使陶瓷表面的微裂纹得到修复和填充，进一步提高连接的可靠性。

三、蜂窝板制备中的应用（一）制备方法在蜂窝板的制备中，采用Al2O3陶瓷与3003铝合金作为主要材料。

Al2O3和ZTA陶瓷热冲击及磨损性能研究
顾江镇;黄兴家
【期刊名称】《四川冶金》
【年(卷),期】1997(019)003
【摘要】本实验用自制超细Ａｌ２Ｏ３粉末干压成型，常压气气氛保护烧结制备Ａｌ２Ｏ３和ＺＴＡ陶瓷，研究其热冲击性能和磨损性能，发现ＺｒＯ２的增韧性较好，ＺＴＡ达到△Ｔｃ＝２８０℃纯Ａｌ２Ｏ３耐磨性最好，ＺＴＡ低速磨损时耐磨性与硬度有单调依赖关系。

【总页数】6页(P40-44,52)
【作者】顾江镇;黄兴家
【作者单位】昆明贵金属研究所;四川联合大学材料系
【正文语种】中文
【中图分类】TQ174.758
【相关文献】
1.润滑状况下Al2O3基陶瓷材料摩擦磨损性能的研究 [J], 汤文明;曾杰
2.不同条件下Al2O3基陶瓷材料的摩擦磨损性能研究 [J], 庞佑霞;郭源君;赵运才
3.ZTA陶瓷材料力学性能和摩擦磨损性能的研究 [J], 王娟;饶平根;吕明;徐之文
4.Fe-Al/Al2O3复合材料与ZTA陶瓷的抗热震性研究 [J], 夏国栋;孙康宁;纪娟;王国栋;于水
5.Al2O3和ZTA陶瓷的制备及性能研究 [J], 顾江镇;黄兴家
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

第18卷第3期2008年6月 粉末冶金工业POWDER METALL URG Y IN D USTR Y Vol.18No.3J une 2008收稿日期:2007-10-17基金项目:江西省自然科学基金资助项目(550015)作者简介:何柏林(1962-),男(汉),河南安阳人,教授,硕士生导师,研究方向:结构可靠性,表面强化,复合材料的研究。

金属间化合物/Al 2O 3陶瓷基复合材料的研究进展何柏林,熊光耀,缪燕平(华东交通大学机电工程学院,江西　南昌　330013)摘　要:Al 2O 3陶瓷的脆性本质极大的限制了其使用范围。

在提高氧化铝陶瓷韧性的研究中,利用金属间化合物作为第二相来增韧氧化铝陶瓷已成为研究热点之一。

本文从金属间化合物的基本性质出发,综述了金属间化合物/Al 2O 3陶瓷基复合材料的最新进展,在此基础上总结了增韧机理,并提出了今后的发展方向。

关键词:金属间化合物;Al 2O 3陶瓷;复合材料;增韧机理中图分类号:G63318;TF12514 文献标识码:A 文章编号:1006-6543(2008)03-0031-05PRO GRESS IN IN TERM ETALL ICS/Al 2O 3CERAM ICS BASED COM POSITESHE Bo 2lin ,XIONG G u ang 2yao ,MIAO Yan 2ping(School of Mechanical &Electrical Engineering ,East China Jiaotong University ,Nanchang 330013,China )Abstract :The brittleness of alumina ceramic material limit s t he application of t he material re 2markably 1U sing intermetallics as t he secondary p hase is o ne of t he hot topics in t he field of toughening Al 2O 3ceramics 1Progress in Intermetallics/Al 2O 3ceramics based compo sites is re 2viewed 1Toughening mechanisms are summarized ,and t he develop ment tendency is also pres 2ented 1K ey w ords :intermetallics ;Al 2O 3Ceramics ;Composites ;toughening mechanism 氧化铝陶瓷具有耐高温、高耐磨、耐腐蚀、抗氧化等一系列的优异性能,目前已广泛用于许多高新技术领域,但是其陶瓷材料的脆性本质在很大程度上限制了它的发展和应用。

增材制造316L不锈钢成型工艺及性能研究增材制造（Additive Manufacturing，AM）是一种通过逐层堆积材料来制造三维实体的先进制造技术。

在增材制造中，316L不锈钢作为一种常用的金属材料，被广泛应用于航空航天、汽车制造、医疗设备等领域。

本文旨在研究316L不锈钢在增材制造中的成型工艺及其性能。

首先，针对316L不锈钢的成型工艺进行了研究。

通过实验，我们发现选择合适的加工参数对于获得高质量的成型件至关重要。

合理的激光功率、扫描速度和层高可以显著影响316L不锈钢的成型质量。

通过调整这些参数，我们成功地制备了具有优良表面质量和几何精度的316L不锈钢样件。

此外，我们还研究了不同扫描策略对成型质量的影响，发现采用交错扫描策略可以进一步提高316L不锈钢的成型质量。

其次，我们对316L不锈钢的性能进行了评估。

通过金相显微镜观察和扫描电子显微镜分析，我们发现316L不锈钢样件具有致密的晶粒结构和均匀的显微硬度分布。

同时，通过压缩试验和拉伸试验，我们评估了316L不锈钢的力学性能。

结果表明，316L不锈钢样件具有良好的力学性能，满足工程要求。

最后，我们对316L不锈钢的耐腐蚀性进行了测试。

通过浸泡试验和电化学测试，我们评估了316L不锈钢样件在不同环境条件下的耐腐蚀性能。

结果显示，316L不锈钢表现出优异的耐腐蚀性能，适用于在恶劣环境下的应用。

综上所述，本研究通过对316L不锈钢的成型工艺及性能的系统研究，为进一步推动增材制造技术的发展提供了重要的参考。

316L不锈钢作为一种常用的金属材料，具有优良的成型质量、力学性能和耐腐蚀性能，适用于各种工程应用。

随着增材制造技术的不断发展，相信316L不锈钢在未来将发挥更大的作用。

316L不锈钢表面耐高温氧化涂层的制备与性能樊新民;任小敏【摘要】采用溶胶-凝胶法,以异丙醇铝为前驱体制备Al2O3溶胶,浸渍提拉后800℃下真空烧结,在316L奥氏体不锈钢表面制备出无裂纹的Al2O3涂层,研究涂层层数对316L奥氏体不锈钢高温抗氧化性能的影响.通过XRD和DSC对干凝胶粉末进行分析,并使用SEM研究Al2O3涂层表面形貌特征.涂层的高温抗氧化性能则使用氧化称重法来表征,对比有涂层试样和空白试样在高温氧化环境中的增重比.结果表明:制备出的涂层Al2O3颗粒均匀细小,有效阻止了氧化的进程,提拉3次制备的涂层的抗高温氧化效果最佳,在800℃使用的情况下至少延缓氧化时间165 h.【期刊名称】《材料科学与工艺》【年(卷),期】2014(022)001【总页数】5页(P105-109)【关键词】溶胶-凝胶法;316L不锈钢;浸渍提拉;Al2O3涂层;高温氧化【作者】樊新民;任小敏【作者单位】南京理工大学材料科学与工程学院,南京210094;南京理工大学材料科学与工程学院,南京210094【正文语种】中文【中图分类】TG174.45316L不锈钢是为改善耐腐蚀性能而发展出的一种超低碳奥氏体不锈钢，具有优良的耐腐蚀性能，广泛用于石油、化工、生物领域中［1-2］.但该钢只能在800℃以下连续使用，而在更高温度氧化环境中无法长时间工作［3］，随着高端科技的发展，对其高温抗氧化性能提出更高要求［4］.溶胶-凝胶法制备氧化物陶瓷涂层是一种有效的保护钢铁材料、延长材料在氧化或者腐蚀等恶劣环境寿命的途径［5-7］.目前在316L不锈钢表面制备高温抗氧化涂层的研究鲜有报道.溶胶-凝胶法作为制备陶瓷涂层的一种方法，具有可在大面积或任意形状的基体上成膜，在多元组分体系中化学均匀性可达分子水平，反应过程可实现精确控制，并且掺杂范围宽，易于改性等优势［8］，相比于 CVD、PVD等方法简单易行，设备成本低.溶胶的制备过程对涂层的性能有很大影响，其微观结构，如微粒大小极大的影响了涂层的烧结温度和阻隔腐蚀介质的性能［7，9］.用溶胶-凝胶法制备表面涂层时，很多文献都追求提高涂层的厚度，认为厚度达到一定的程度时，涂层的抗氧化、耐腐蚀等性能会提高，为了达到期望厚度值，会采用提高溶胶粘度［10-11］、增加层数［12］等方法，得到厚度为1～6 μm 的涂层，这种方法在短期内能有效隔绝基体与外界氧化腐蚀介质，但同时会导致涂层厚度不均匀，与基体结合力差，易产生裂纹并脱落等问题，并且耗时长，不利于工业化大规模生产.本文采用溶胶-凝胶法，以异丙醇铝为前驱体，与水按一定比例混合，在恒温水浴中水解，加入作为胶溶剂的HNO3得到勃姆石(γ-AlOOH)溶胶，使用浸渍提拉法，在316L不锈钢表面制备了Al2O3涂层，并对不同层数的涂层表面形貌以及高温抗氧化性能进行研究.1 实验1.1 基体预处理实验用316L不锈钢化学成分为:0.032C，16.48Cr，10.31Ni，2.12Mo，1.11Mn，0.70Si，余量Fe.试样尺寸为15 mm×15 mm×1 mm.试样表面经不同规格的砂纸依次磨至600#，随后分别放入去污剂、乙醇中超声波清洗，最后在80℃热脱脂并干燥.1.2 溶胶制备采用异丙醇铝(Al(iso-OC3H7)3)为前驱体，加入过量去离子水，在90℃恒温水解2 h，并伴以电动搅拌，整个过程敞口，水量过少时添加至足量，最终保持摩尔比Al(iso-OC3H7)3∶H2O=1∶100.随后缓慢滴入胶溶剂HNO3，调节pH值至2，继续搅拌1 h，将得到的溶胶放入恒温水浴锅中，70℃下回流老化24 h，得到稳定澄清的勃姆石溶胶.将溶胶密封置于室温未控制湿度的环境中，具有很高的稳定性，放置6个月，没有出现沉淀、粘度升高或者凝胶化等现象.1.3 涂层制备涂层的涂覆方法主要有浸涂法、喷涂法、旋转法、电泳法，其中最简单和应用最广泛的是浸涂法，也称浸渍提拉法［13］.本文采用浸渍提拉法，将备用的基体试样固定在浸渍提拉仪上，调节升降速度为10 mm/min，浸渍时间为300 s.每次浸渍提拉结束后，将试样放入100℃干燥炉中干燥30 min.按照试验的设计，分别制备出1层、3层、6层涂层、15层的试样.在基体上涂覆溶胶后，需要经干燥并烧结，除去干凝胶中残留的有机溶剂等，最后得到致密无裂纹的涂层.将试样放入真空管式炉中，加热升温速度为5℃/min，为防止加热中涂层开裂，先加热至300℃保温60 min，然后加热至800℃保温60 min，之后随炉冷却，最终得到均匀无裂纹的涂层.1.4 样品性能表征溶胶的性能检测采用德国Bruker D8 ADVANCE型X射线衍射仪，对干凝胶粉末进行分析，扫描参数为:Cu靶(Kα1)，管流40 mA，管压40 kV，扫描角度范围为10°～80°.为了确定涂层的烧结温度等，对干凝胶粉末进行了DSC测试，得到DTA和TG曲线.涂层表面形貌采用扫描电镜观察.采用非连续称重法表征涂层的高温抗氧化性能，得到时间-增重曲线.将样品置于干燥的坩埚，放入马弗炉中，气氛为静态空气，氧化温度为800℃，每10 h左右取出坩埚，并在室温冷却10 min至室温，用镊子夹取出试样，使用精度为10-4g的电子天平称量，共氧化165 h，确定氧化速度.在同样的实验条件下，每2 h取出试样一次，每次取出以同样的方法室温冷却10 min并称量，循环36次，检验涂层的抗热震性能.2 结果与讨论2.1 溶胶性能表征为了制成高质量的涂层，溶胶必须达到一定的粘度、稳定度、颗粒度.溶胶粘度过高或过低都难以得到好的涂层.若粘度过低，得到的涂层厚度太薄，无法起到保护基体免于腐蚀氧化等侵蚀;若粘度过高，单层涂层厚度过大，烧结过程中，凝胶失水过多，涂层在垂直于基体表面方向的收缩力大于涂层与表面的附着力，容易导致开裂并脱落.经台阶仪测试，3层涂层的厚度为300 nm左右，属于较为适合的厚度范围.图1为制备出的溶胶在120℃烘干并研磨后得到的干凝胶粉末的扫描电镜照片，由图1(a)中可见研磨后的粉末，为团聚颗粒，图1(b)则是单个颗粒的表面形貌，可见粉末颗粒是由粒径大小在几至几十纳米级的小颗粒组成，表明所得的溶胶中粒子细小均匀，这对于涂层的致密性至关重要，说明溶胶性能达到预期效果.从上述分析已知干凝胶成分为勃姆石，对粉末进行DSC分析，得到TG-DSC曲线，升温速度设为10 K/min，得到的曲线如图2所示.由TG曲线可知，在整个升温过程中，干凝胶的初始质量为10.466 mg，到500℃左右质量变为6.120 mg，随后曲线趋于平稳，质量变化率，即剩余质量占原质量的比率(1-Δm/m0)为58.5%.在75℃有一个尖锐的吸热峰，这是干凝胶中的溶剂水和异丙醇铝水解形成的异丙醇在75℃左右吸收热量缓慢挥发引起.在274℃和506℃附近有两个较为平缓的放热峰，分别是粉末失去化学结合水和其中残留的一部分有机基团的燃烧造成.506℃后，将TG和DSC曲线结合分析，TG和DSC曲线均趋于水平，说明粉末已经没有质量损失和增加，也没有明显的吸放热，表明506℃以后勃姆石已经转化成Al2O3，其后的升温主要是对Al2O3的晶型变化产生影响.从800℃附近开始，DSC曲线有上升趋势，开始放热，而TG曲线基本保持水平，粉末样品的质量几乎没有变化，主要是因为Al2O3在800℃附近发生了晶型转变.图1 干凝胶粉末SEM照片通过XRD物相分析，由图2可以看出，所有的特征峰均为勃姆石(AlOOH)，无其他物质的峰存在，所得溶胶纯度高.图2 干凝胶粉末的XRD谱图从上述分析已知干凝胶成分为勃姆石，对粉末进行DSC分析，得到TG-DSC曲线，升温速度设为10 K/min，得到的曲线如图3所示.由TG曲线可知，在整个升温过程中，干凝胶的初始质量为10.466 mg，到500℃左右质量变为6.120 mg，随后曲线趋于平稳，质量变化率，即剩余质量占原质量的比率(1-Δm/m0)为58.5%.在75℃有一个尖锐的吸热峰，这是干凝胶中的溶剂水和异丙醇铝水解形成的异丙醇在75℃左右吸收热量缓慢挥发引起.在274℃和506℃附近有两个较为平缓的放热峰，分别是粉末失去化学结合水和其中残留的一部分有机基团的燃烧造成.506℃后，将TG和DSC曲线结合分析，TG和DSC曲线均趋于水平，说明粉末已经没有质量损失和增加，也没有明显的吸放热，表明506℃以后勃姆石已经转化成Al2O3，其后的升温主要是对Al2O3的晶型变化产生影响.从800℃附近开始，DSC曲线有上升趋势，开始放热，而TG曲线基本保持水平，粉末样品的质量几乎没有变化，主要是因为Al2O3在800℃附近发生了晶型转变.图3 勃姆石干凝胶粉末的DSC曲线图4为对干凝胶粉末按照涂层热处理相同的热处理制度下热处理后所得粉末的XRD谱图.从图中可以看出，经过热处理后，粉末的主要成分从勃姆石(AlOOH)变为γ-Al2O3、δ-Al2O3及少量η-Al2O3.图4 干凝胶粉末经煅烧后的XRD谱图2.2 涂层表面形貌图5为热处理密实化后得到的不同层数Al2O3涂层表面形貌SEM照片.图5(a)(b)(c)分别为涂覆1层、3层、15层后得到的涂层.图5(a)中1层涂层平整无裂纹，可见颗粒状结构特征，且颗粒细小均匀，但有小幅起伏，可能是由砂纸打磨后留下的划痕所致.图5(b)中在均匀颗粒状的涂层表面偶见白色大颗粒，为部分溶胶在浸渍提拉后聚集而成的小胶滴干燥后形成的二次粒子，这种现象在图5(c)中表现得更为明显，整个涂层表面布满此类颗粒.从图5(a)(b)(c)的渐变趋势看出，有越来越多的溶胶在已有涂层表面凝结，形成二次粒子，而没有用于成膜，对照Stephane Parola等的实验结果，涂层数从1增加至3层的过程中，单层增加量逐渐减小，可能正是由于在层数增加的过程中，表面形成的二次粒子越来越多，成膜的效率降低.这表明，随着涂层层数增加，涂层厚度也随之增加，但是增加速度越来越小，因为有部分溶胶在成膜过程中形成二次粒子，且层数越多，二次粒子越多.图5 不同层数的涂层扫描电镜照片另外，表面的二次粒子还会对涂层产生有害影响，因为二次粒子是由Al2O3干凝胶组成，在高温下膨胀系数较大，而粒子与涂层相连，如同楔子嵌入涂层，受热膨胀后可能将涂层撑破，产生裂纹，不能阻隔外界的氧化物质侵蚀基体，导致涂层抗氧化性能失效.2.3 涂层高温抗氧化性能图6是316L不锈钢为基体的带Al2O3涂层层数分别为1、3、6时的样品以及不锈钢裸样在800℃，空气气氛条件下恒温氧化165 h以及循环氧化36次的氧化增重曲线.从图6(a)恒温氧化曲线看出，裸样和涂层试样在开始阶段均有小幅增重，随后裸样和涂层试样便出现极大差别.由于316L不锈钢不能在800℃以上长期连续服役，裸样在前10 h中质量增加值大于所有涂层试样，并且可见金属光泽消失，表面氧化发黑，可见氧化膜脱落，增重值变为负值，从20 h直至50 h时段，质量开始上升，说明新裸露出来的表面又被氧化，试样再次出现氧化增重，后面的过程如此重复，曲线呈现阶梯状，整个过程在剥落和氧化竞争的机制中进行.相比于裸样，涂层试样整个过程质量较为稳定，只有单层涂层的试样在150 h附近开始出现剥落，根据观察，单层涂层在100 h左右表面即发黑暗哑，明显开始有氧化迹象，表明单层涂层相比于多层涂层抗氧化有效时间较短，没有多层涂层抗氧化持久.对比涂层为3层和6层的试样，在整个氧化过程中3层试样的增重比6层低，表明3层抗氧化保护性能优于6层试样.此结果与文献［14］中随着涂层厚度的增加，氧化速率Kp先减小后增大相符，抗氧化效果并不是随着厚度增加而提高.试验结果表明，3层涂层在恒温氧化过程对基体的防护效果最佳.循环氧化曲线如图5(b)所示，经过常温-800℃循环36次后涂层试样质量几乎没有变化，而裸样在10 h左右即开始氧化严重并且剥落，质量急剧下降.结果说明涂层的抗热震性能很好.图6 涂层试样和裸样在800℃氧化增重曲线3 结论1)采用溶胶-凝胶法，制备出澄清稳定的溶胶后，以浸渍提拉法制备涂层.当涂层的层数不同时，得到的涂层表面形貌也有所差异，从SEM照片可见随着层数的增加，表面出现的二次粒子越多，溶胶的利用率下降.2)对试样进行氧化动力学实验，从恒温氧化和循环氧化的结果可见，相比于裸样，涂层对样品的保护效果很明显.3)适量的涂层层数可以有效防止氧化，1层涂层时，抵抗不住持久的氧化，在165 h时已经开始氧化剥落，而涂层层数多时经济效益不明显，并且表面的二次粒子可能会对涂层有伤害.3层涂层时制备周期相对较短，抗氧化效果佳.参考文献:［1］梁潞华.304、304L、316、316L在化工容器上的应用［J］. 化学工程与装备，2009，2:54-55，62.LIANG Luhua.The applications of 304、304L、316、316L in chemical containers［J］. Chemical Engineering and Equipment.，2009，2:54-55，62.［2］ MORAIS S，SOUSA J P，FERNANDES M H，et al.Effects of 316L corrosion products in in vitro bone formation［J］.Biomaterials，1998(19):999-1007.［3］张新微，孙世清，梁贺，等.316L不锈钢纤维高温氧化研究［J］.河北化工，2008，31(2):24-26.ZHANG Xinwei，SUN Shiqing，LIANG He，et al.Studyon high temperature oxidation of 316L stainless steel fibers ［J］.Hebei Chemical，2008，31(2):24-26.［4］ PIEKOSZEWSKI J，SARTOWSKA B，BARLAK M，et al. Improvementof high temperature oxidation resistance of AISI 316L stainless steel by incorporation of Ce-La elements using intense pulsed plasma beams ［J］.Surface ＆ Coatings Technology，2011(206):854-858.［5］罗来马，俞佳，郦剑.溶胶-凝胶法在45钢表面制备Al2O3陶瓷涂层及其性能［J］.材料热处理学报，2009，30(4):138-141.LUO Laima，YU Jia，LI Jian.Preparation and properties of sol-gel Al2O3coating on carbon steel ［J］.Transactions of Materials and Heat Treatment，2009，30(4):138-141. ［6］ BAHLAWANE N.Novel sol-gel process depositing α-Al2O3for the improvement of graphite oxidationresistance ［J］. Thin Solid Films，2001，396:126-130.［7］ CHECMANOWSKI J G，SZCZYGIEL B.High temperature oxidation resistance of FeCrAl alloys covered with ceramic SiO2-Al2O3coatings deposited by sol-gel method ［J］. Corrosion Science，2008，50:3581-3589.［8］黄剑锋.溶胶-凝胶原理与技术［M］.北京:化学工业出版社，2005:13-14.HUANG Jianfeng.Sol-gel Principles and Techniques［M］.Beijing:ChemicalIndustryPress，2005:13-14.［9］ GUGLIEMI M.Sol-Gel coatings on metals［J］.Sol-Gel Science and Technology，1997，8:443.［10］HÜBERT T，SCHWARZ J，OERTEL B.Sol-gel alumina coatings on stainless steel for wear protection［J］.Sol-Gel Sci Techn，2006，38:179-184.［11］王海东.用聚乙烯醇溶胶-凝胶法制备纳米氧化锆薄膜［J］. 材料保护，2006，39(12):10-13.WANG Haidong.PVA sol-gel prepared nano-zirconia film［J］.Materials Protection，2006，39(12):10-13.［12］张学军，高春香，王蕾，等.溶胶-凝胶法制备Al2O3/ZrO2涂层及γ-TiAl 合金高温氧化行为的影响［J］.稀有金属材料与工程，2010，39(2):367-371.ZHANG Xuejun，GAO Chunxiang，WANG Lei，et al.Preparation ofAl2O3/ZrO2coating by sol-gel method and its effect on high-temperature oxidation behavior of γ-TiAl based alloys［J］.Rare Metal Materials and Engineering，2010，39(2):367-371.［13］朱明，李美栓，李亚利，等.溶胶-凝胶高温氧化涂层［J］.腐蚀科学与防护技术，2004，16(1):33-37.ZHU Ming，LI Meishuan，LI Yali，et al.A review on high temperature oxidation resistant coatings prepared by sol-gelprocess ［J］. Corrosion Science and Protection Technology，2004，16(1):33-37.［14］任保铁，高艳慧，舒燕，等.溶胶-凝胶法制备Al2O3涂层及其对Ti6Al4V 基合金的高温氧化防护性能［J］.稀有金属与硬质合金，2010，38(4):24-27.REN Baotie，GAO Yanhui，SHU Yan，etal.Al2O3coating prepared by sol-gel process and its hightemperature oxidation protective performance forTi6A14V-based alloy［J］.Rare Metals and Cemented Carbides，2010，38(4):24-27.。

Al_2O_3／WC-Co金属陶瓷的制备与性能研究
熊震;邵刚勤;段兴龙;史晓亮
【期刊名称】《稀有金属材料与工程》
【年(卷),期】2006(35)A02
【摘要】以亚微米Al2O3粉末和WC-Co粉末为原料,经热压烧结制备了
Al2O3/WC-Co金属陶瓷。

用XRD、SEM测试了物相组成和显微结构,用VSM测试了磁滞回线。

获得了断裂韧性为6．042 MPa·m1/2、洛氏硬度为92．0 HRA 的金属陶瓷。

【总页数】4页(P79-82)
【关键词】金属陶瓷;Al2O3;WC-Co;力学性能
【作者】熊震;邵刚勤;段兴龙;史晓亮
【作者单位】武汉理工大学材料复合新技术国家重点实验室
【正文语种】中文
【中图分类】TG146.4
【相关文献】
1.冷喷多尺度WC-Co金属陶瓷涂层结构与性能研究 [J], 王洪涛;陈枭;白小波;纪岗昌;董增祥;仪登亮;杨凤根
2.Al含量对Al_2O_3/Al金属陶瓷性能影响研究 [J], 宋杰光;富伟;王瑞花;李养良;马明亮;李世斌;纪岗昌;华林
3.等离子喷涂Al_2O_3金属陶瓷组织与性能研究 [J], 黄旭八;薛兆栋
4.316L钢+Al_2O_3金属陶瓷复合膜的制备与组织性能研究 [J], 邱秀丽;胡显奇
5.Al_2O_3/Ag金属陶瓷的制备与研究 [J], 李芸;王少海;王忠义;张少锋;丁秉钧因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。