YJK基础设计的10个常见问题PPT(50页)
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YJK基础设计的10个常见问题
式中，ρYY，min — 翼缘纵筋最小配筋率
解决办法
1、计算参数<区分腹板、翼缘>保持勾选状态 2、根据设计要求修改<翼缘纵筋最小配筋率>
按受力方向设计时，建议不小于0.15% 按非受力方向设计时，建议不小于0.2%×15%=0.03%
计算结果
实配结果
(1964)
(201)
(2945)
(452) (1005)
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？ 计
5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？
6、正方形独基要不要验算受剪？
独立基础设计
7、为什么有的两桩承台算不出箍筋面积？ 承台设计
8、修改地基承载力计算参数为什么不起作用？地基承载力验算
9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑？ 桩基承载力验算
10、沉降计算如何考虑水浮力的影响？
G — 箍筋面积Asv(cm*cm) FB — 腹板底筋面积 (cm*cm) YY — 翼缘底筋面积 (cm*cm) [*] — 翼缘底垂直梁方向每延米配筋面积 (cm*cm/m)
不区分 区分
按矩形截面计算受弯承载力：
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第6.2.10条
计算结果：As=26.9cm2
独基防水板
顶板人防荷载产生桩反力、非土反力 饱和土中，板底有绕射波作用力
顶板人防荷载只在独基下产生土反力 防水板下为垫层，没有土反力 饱和土中，板底有绕射波作用力
解决办法
使用YJK进行底板人防设计时，可以参考下表设置参数。
选项 <不考虑顶板人防>
筏板基础
弹性地基梁板法 倒楼盖法
不勾选
勾选
d0
基础施工后(长期) 历史最低水位(设计用)
解决办法
1、计算参数<区分腹板、翼缘>保持勾选状态 2、根据设计要求修改<翼缘纵筋最小配筋率>
按受力方向设计时，建议不小于0.15% 按非受力方向设计时，建议不小于0.2%×15%=0.03%
计算结果
实配结果
(1964)
(201)
(2945)
(452) (1005)
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？ 计
5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？
6、正方形独基要不要验算受剪？
独立基础设计
7、为什么有的两桩承台算不出箍筋面积？ 承台设计
8、修改地基承载力计算参数为什么不起作用？地基承载力验算
9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑？ 桩基承载力验算
10、沉降计算如何考虑水浮力的影响？
G — 箍筋面积Asv(cm*cm) FB — 腹板底筋面积 (cm*cm) YY — 翼缘底筋面积 (cm*cm) [*] — 翼缘底垂直梁方向每延米配筋面积 (cm*cm/m)
不区分 区分
按矩形截面计算受弯承载力：
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第6.2.10条
计算结果：As=26.9cm2
独基防水板
顶板人防荷载产生桩反力、非土反力 饱和土中，板底有绕射波作用力
顶板人防荷载只在独基下产生土反力 防水板下为垫层，没有土反力 饱和土中，板底有绕射波作用力
解决办法
使用YJK进行底板人防设计时，可以参考下表设置参数。
选项 <不考虑顶板人防>
筏板基础
弹性地基梁板法 倒楼盖法
不勾选
勾选
d0
基础施工后(长期) 历史最低水位(设计用)
YJK基本设计的10个常见问答
YJK基础设计的10个常见问题主讲人：王徽北京盈建科软件股份有限公司研发部2019年11月21日保定北京盈建科软件有限责任公司(Beijing YJK Building Software Co.,<常见问题>按钮目录视图搜索视图1.内容全面内容涵盖用户手册、 技术条件、升级说明、 疑难解答、宣讲PPT 等<常见问题>帮助文档的4个特点1 3.支持搜索可以输入关键词搜索内容4.实时更新随新版本同步更新2 342.条理清晰按照YJK 基础软件的操作 顺序组织章节1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？2、要不要勾选<不考虑顶板人防>？3、为什么YJK 不按净反力Pj 计算冲切力Fl ？4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？6、正方形独基要不要验算受剪？7、为什么有的两桩承台算不出箍筋面积？8、修改地基承载力计算参数为什么不起作用？9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK 如何考虑？ 10、沉降计算如何考虑水浮力的影响？ 最常见的10个问题筏板设计 独立基础设计承台设计 地基承载力验算 桩基承载力验算 沉降计算1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？k kw,k1.08 1.05G F N +=>抗浮稳定性满足要求：配筋面积显红：位移图明显异常：1.0恒-1.2浮(高)荷载、反力不平衡：基本组合：1.0恒-1.2浮默认采用非线性分析，先组合荷载再计算内力浮力较小时N w,k ≤ 1.2(G k+F k)浮力较大时N w,k > 1.2(G k+F k)∑P ≥ 0，可以平衡∑P < 0，没法平衡！！土不可能受拉观点1：抗浮稳定满足要求，增加配筋即可。
处理方法：选用<线性>分析。
解决办法☑ 水浮力工况自动采用倒楼盖法计算 ◆ 恒载工况采用弹性地基梁板法计算 组合弯矩等于：当M D 和M W 方向不同时当M D 和M W 方向相同时M comb = M wM comb = MAX(M D ，M w )恒载弯矩为M D水浮力弯矩为M WM DM W支座反力柱(墙)荷载观点2：需进一步提高抗浮能力。
YJK用户常见问题分析PPT81页
分塔输出。 ✓ 定义多塔后，才能实现按分塔整体模
型和各塔楼分开的模型分别计算，配 筋包络取大。
8
00 2
1 2.2 多塔设计-建模方式
各塔层高相同
普通方式建模
2.2 多塔设计-建模方式
各塔层高不同
广义层方式建模
00 2 1
设计结果
施工图模块
00 2
1 2.3 多塔设计-分塔参数
00 2
CFG桩如何处理？ ——cfg桩不需要输入到基础模型中，按照天然地基建模，只需把地基承载力大 小按处理之后的情况输入，输入地质资料的话，按处理后的地质情况输入压缩模 量信息来计算沉降。处理之后的地基，基床系数一般也要提高，具体数值不需要 那么精确，按比例酌情提高即可。
局部抗浮如何控制？
1）底部抗浮验算的计算过程中有无提示未收敛，非线性计算达到收敛是局部抗浮验算的先决条件。 2）基础沉降-三维位移中的1.0恒-1.2高水的三维位移是否正常。 3）有没有高水工况导致的局部配筋异常。
1 2.4 多塔设计-结果查看
哪些计算内容应该在合塔模型中得出？ ——裙房、大底盘部分及基础设计应在合塔的整体模型下进行。
哪些计算内容应该在分塔模型中得出？ ——周期比应在各个单塔的计算模型中得出。
从目前合塔的整体模型中，无法出各个单塔各自的扭转为主 的第一周期与平动为主的第一周期，因此各塔楼的扭转位移比只 能在各分塔计算中得出。
一般楼层受剪承载力之比距离规范限值差距较 大的话，建议就不要通过这种增加配筋的方式 调整了。
6.2 轴压比-对结果存在疑问
对于一级框支柱极短柱轴压比限值软件如何处理的，轴压比限值有的 是0.50，有的是0.55，剪跨比都是小于1.5，为何有的限值是-0.1，有 的限值是-0.05。
型和各塔楼分开的模型分别计算，配 筋包络取大。
8
00 2
1 2.2 多塔设计-建模方式
各塔层高相同
普通方式建模
2.2 多塔设计-建模方式
各塔层高不同
广义层方式建模
00 2 1
设计结果
施工图模块
00 2
1 2.3 多塔设计-分塔参数
00 2
CFG桩如何处理？ ——cfg桩不需要输入到基础模型中，按照天然地基建模，只需把地基承载力大 小按处理之后的情况输入，输入地质资料的话，按处理后的地质情况输入压缩模 量信息来计算沉降。处理之后的地基，基床系数一般也要提高，具体数值不需要 那么精确，按比例酌情提高即可。
局部抗浮如何控制？
1）底部抗浮验算的计算过程中有无提示未收敛，非线性计算达到收敛是局部抗浮验算的先决条件。 2）基础沉降-三维位移中的1.0恒-1.2高水的三维位移是否正常。 3）有没有高水工况导致的局部配筋异常。
1 2.4 多塔设计-结果查看
哪些计算内容应该在合塔模型中得出？ ——裙房、大底盘部分及基础设计应在合塔的整体模型下进行。
哪些计算内容应该在分塔模型中得出？ ——周期比应在各个单塔的计算模型中得出。
从目前合塔的整体模型中，无法出各个单塔各自的扭转为主 的第一周期与平动为主的第一周期，因此各塔楼的扭转位移比只 能在各分塔计算中得出。
一般楼层受剪承载力之比距离规范限值差距较 大的话，建议就不要通过这种增加配筋的方式 调整了。
6.2 轴压比-对结果存在疑问
对于一级框支柱极短柱轴压比限值软件如何处理的，轴压比限值有的 是0.50，有的是0.55，剪跨比都是小于1.5，为何有的限值是-0.1，有 的限值是-0.05。
YJK基础设计常见问题4-为什么边角位置柱(墙)冲切不容易满足要求
当L>h0+0.5bc时，um2不利
① 临界截面周长减小
边柱
um=4375×2+2950×1=11700mm
角柱
um=4375×2=8750mm
中柱
um=2850×4=11400mm
地下室外墙
um=8550×1+975×2=10500mm
② 不平衡力矩增大
墙肢荷载及局部坐标系：
My= -20.9kN.m
地下室外墙冲切不容易满足要求：
0.66
0.34
0.37
对《地基规范》边、角柱判断准则的理解
附录P
筏板边界
柱
筏板边界 柱
延伸到筏板边： um1=2(L+hc+0.5h0)+(bc+h0)
不延伸： um2=2(bc+h0)+2(hc+h0)
∵ um1-um2=2L-(2h0+bc) ∴ 当L<h0+0.5bc时，um1不利
YJK基础设计的10个常见问题-4 为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足
要求？
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？
边、角柱冲切不容易满足要求：
边柱 0.95
中柱 1.27
边柱 0.73
角柱 0.71
y x
冲切临界截面及局部坐标系：
y Mx= 3636.7kN.m x
N Mx=N×e
e 冲切临界截面重心
③ 扣减反力减小
《地基规范》第8.4.7条
④ 冲切力放大系数
《地基规范》第8.4.7条
边、角柱，按临界截面扣减反力：
① 临界截面周长减小
边柱
um=4375×2+2950×1=11700mm
角柱
um=4375×2=8750mm
中柱
um=2850×4=11400mm
地下室外墙
um=8550×1+975×2=10500mm
② 不平衡力矩增大
墙肢荷载及局部坐标系：
My= -20.9kN.m
地下室外墙冲切不容易满足要求：
0.66
0.34
0.37
对《地基规范》边、角柱判断准则的理解
附录P
筏板边界
柱
筏板边界 柱
延伸到筏板边： um1=2(L+hc+0.5h0)+(bc+h0)
不延伸： um2=2(bc+h0)+2(hc+h0)
∵ um1-um2=2L-(2h0+bc) ∴ 当L<h0+0.5bc时，um1不利
YJK基础设计的10个常见问题-4 为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足
要求？
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？
边、角柱冲切不容易满足要求：
边柱 0.95
中柱 1.27
边柱 0.73
角柱 0.71
y x
冲切临界截面及局部坐标系：
y Mx= 3636.7kN.m x
N Mx=N×e
e 冲切临界截面重心
③ 扣减反力减小
《地基规范》第8.4.7条
④ 冲切力放大系数
《地基规范》第8.4.7条
边、角柱，按临界截面扣减反力：
YJK基础设计常见问题9-轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑
决办法
观点1：任意荷载组合，既看作“轴心竖向力”，又看作“偏心竖向力” 处理方法：按默认选项验算 观点2：按是否含风荷载、地震作用区别“轴心”、“偏心” 处理方法：勾选<不含风和地震的标准组合按1.0倍Ra验算单桩承载力>
YJK基础设计的10个常见问题 9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software
9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑？
《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)第5.2.1条
YJK的验算步骤： 1. 判断非地震/地震组合，以非地震组合为例; 2. 先视为轴心竖向力工况，验算Nk, avg ≤ R; 3. 再视为偏心竖向力工况，验算Nk, max ≤ 1.2R。
盈建科 基础常见问题
目录Q1：多层接基础如何实现？ (1)Q2：怎么考虑水浮力的计算？ (3)Q3：能不能做抗拔桩的设计？ (3)Q4：两桩承台在软件中是按梁模型算的么？ (4)Q5：桩承台基础，冲跨比怎么算？ (5)Q6：水池、大储罐基础，在软件中如何设计？ (6)Q7：直径20m的圆形风电基础，在软件中如何设计？ (6)Q8：基础和地基之间是否可能出现拉力？ (6)Q9：内筒冲切，筒底压力怎么考虑？ (6)Q10：带边框柱的剪力墙怎么考虑？ (8)Q11：软件中，剪力墙洞口如何处理？ (9)Q12：筏板较厚时，除了上下层钢筋外，可否配置中间层钢筋？ (10)Q13：是否有基础的裂缝计算？（地基梁、筏板、特别是防水板） (11)Q14：筏板的沉降计算，是否有迭代过程？ (12)Q15：主楼和裙房地下室底板不等高时，软件如何处理？ (13)Q16：防水板计算模型时什么样子的？ (14)Q17：拉梁上的荷载如何处理？拉梁的计算模型是什么样的？ (15)Q18：剪力墙下布置独立基础和承台，在YJK中能否实现？ (17)Q19：为何相邻桩冲切安全系数相差很大，有很多是50.0？ (19)Q20：什么样的承台用有限元计算？ (21)Q21：如何将工程打包发给YJK的客服？ (23)Q22：沉降图和位移图，有什么差别？ (25)Q23：桩刚度是如何确定的？ (28)Q24：复合桩基在软件中如何设计？ (29)Q25：CFG复合地基在软件中如何处理？ (31)Q26：柱墩在软件中如何处理？ (32)Q27：基础软件中的标高有哪些，是什么关系？ (34)Q28：网格划分，桩不在结点上时，如何处理的？ (36)Q29：筏板弯矩方向Mx和My都是怎么定义的？ (37)Q30：为什么YJK的筏板配筋比PKPM小？ (39)Q1：多层接基础如何实现？一般来说，上部结构的底部的一层和基础相连。
但是也有不等高嵌固的情形，如下图所示，左边单层框架设独立柱基，右边的主楼下设筏板。
YJK基础设计常见问题讲解
11
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降模型基床系数、桩刚度
➢ 沉降模型的基床系数、桩刚度用于基础的沉降计算。通过多次迭代 按地质资料反算的过程确定。
➢ 由于大部分情况下基础与桩土未脱离，迭代的目标是有限元位移值 和沉降值趋于一致。
➢ 迭代得到的沉降模型的基床系数、桩刚度不做平均处理，各个单元 基床系数会出现不同的数值。
➢ 沉降计算时用的附加应力由最终确定的基床系数和桩刚度确定。
程序提供参数可以选择在基本模型下采用沉降模型的桩土刚度
12
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降迭代计算的实例模型
13
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降迭代计算的实例模型
14
什么情况下需要进行非线性计 算，需要注意什么？
3
建模相关问题
建模相关问题
基础高 版本转 低版本
问题
基础重 新读取 崩溃或 提示异 常问题
上部荷 载与基 础计算 用荷载 产生差 异原因
4
基础高版本转低版本
基础高版本转低版本
➢ 模型储存基础建模数据的文件名为Jccad_0，将模型文件 加下的该文件放入即可完成基础模型模型由高版本转为低 版本。
➢ 基础模块仅将模型数据形成数据库，桩刚度修改、板面荷 载修改等内容不会进行转换，所以需重新进行设置。
➢ 当建模中的柱墙底标高与基础底标高不一致时， 由于墙柱下探，柱底剪力会在下探的力臂作用 下产生附加弯矩。
➢ 按刚体假定计算的独立基础和桩基承台，自动 考虑；按变形体假定计算的筏板、地基梁，多 柱墙独立基础、桩基承台，受选项控制，建议 考虑。
9
基床系数、桩刚度基本模型与 沉降模型有何不同？
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降模型基床系数、桩刚度
➢ 沉降模型的基床系数、桩刚度用于基础的沉降计算。通过多次迭代 按地质资料反算的过程确定。
➢ 由于大部分情况下基础与桩土未脱离，迭代的目标是有限元位移值 和沉降值趋于一致。
➢ 迭代得到的沉降模型的基床系数、桩刚度不做平均处理，各个单元 基床系数会出现不同的数值。
➢ 沉降计算时用的附加应力由最终确定的基床系数和桩刚度确定。
程序提供参数可以选择在基本模型下采用沉降模型的桩土刚度
12
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降迭代计算的实例模型
13
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降迭代计算的实例模型
14
什么情况下需要进行非线性计 算，需要注意什么？
3
建模相关问题
建模相关问题
基础高 版本转 低版本
问题
基础重 新读取 崩溃或 提示异 常问题
上部荷 载与基 础计算 用荷载 产生差 异原因
4
基础高版本转低版本
基础高版本转低版本
➢ 模型储存基础建模数据的文件名为Jccad_0，将模型文件 加下的该文件放入即可完成基础模型模型由高版本转为低 版本。
➢ 基础模块仅将模型数据形成数据库，桩刚度修改、板面荷 载修改等内容不会进行转换，所以需重新进行设置。
➢ 当建模中的柱墙底标高与基础底标高不一致时， 由于墙柱下探，柱底剪力会在下探的力臂作用 下产生附加弯矩。
➢ 按刚体假定计算的独立基础和桩基承台，自动 考虑；按变形体假定计算的筏板、地基梁，多 柱墙独立基础、桩基承台，受选项控制，建议 考虑。
9
基床系数、桩刚度基本模型与 沉降模型有何不同？
YJK基础设计常见问题PPT课件(52页)
➢ 当建模中的柱墙底标高与基础底标高不一致时， 由于墙柱下探，柱底剪力会在下探的力臂作用 下产生附加弯矩。
➢ 按刚体假定计算的独立基础和桩基承台，自动 考虑；按变形体假定计算的筏板、地基梁，多 柱墙独立基础、桩基承台，受选项控制，建议 考虑。
9
基床系数、桩刚度基本模型与 沉降模型有何不同？
10
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
11
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降模型基床系数、桩刚度
➢ 沉降模型的基床系数、桩刚度用于基础的沉降计算。通过多次迭代 按地质资料反算的过程确定。
➢ 由于大部分情况下基础与桩土未脱离，迭代的目标是有限元位移值 和沉降值趋于一致。
➢ 迭代得到的沉降模型的基床系数、桩刚度不做平均处理，各个单元 基床系数会出现不同的数值。
方法一
➢ 大部分情况是因为图形文件损坏，这时删掉 *_F名称的文件，再打开即可。
方法二
➢ 也可能是因为模型数据文件损坏。这时需将 *_F名称的文件拷出；再删掉全部的*_F和 Jccad_0文件，进入基础重新读取；然后将 备份的*_F文件替换，再次重新读取即可。
6
上部荷载与基础计算用荷载产生差异的原因
15
基础计算模型概览
分离式基础 不进行网格划分
刚体假定模型
简单独基、简单 承台、条基自动 按刚体假定模型
建议也采用弹性地基梁模型
整体有限元下的倒楼盖模型
力学模型
倒楼盖模型
进行网格划分
有限元模型
整体有限元模型
弹性地基梁板法模型
《地基规范》第 8.4.14 条
《地基规范》第 8.3.2 条
防水板
一般线性分析 模型
基础常见问题
➢ 按刚体假定计算的独立基础和桩基承台，自动 考虑；按变形体假定计算的筏板、地基梁，多 柱墙独立基础、桩基承台，受选项控制，建议 考虑。
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基床系数、桩刚度基本模型与 沉降模型有何不同？
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基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
11
基床系数、桩刚度基本模型与沉降模型的区别
沉降模型基床系数、桩刚度
➢ 沉降模型的基床系数、桩刚度用于基础的沉降计算。通过多次迭代 按地质资料反算的过程确定。
➢ 由于大部分情况下基础与桩土未脱离，迭代的目标是有限元位移值 和沉降值趋于一致。
➢ 迭代得到的沉降模型的基床系数、桩刚度不做平均处理，各个单元 基床系数会出现不同的数值。
方法一
➢ 大部分情况是因为图形文件损坏，这时删掉 *_F名称的文件，再打开即可。
方法二
➢ 也可能是因为模型数据文件损坏。这时需将 *_F名称的文件拷出；再删掉全部的*_F和 Jccad_0文件，进入基础重新读取；然后将 备份的*_F文件替换，再次重新读取即可。
6
上部荷载与基础计算用荷载产生差异的原因
15
基础计算模型概览
分离式基础 不进行网格划分
刚体假定模型
简单独基、简单 承台、条基自动 按刚体假定模型
建议也采用弹性地基梁模型
整体有限元下的倒楼盖模型
力学模型
倒楼盖模型
进行网格划分
有限元模型
整体有限元模型
弹性地基梁板法模型
《地基规范》第 8.4.14 条
《地基规范》第 8.3.2 条
防水板
一般线性分析 模型
基础常见问题
YJK基础设计常见问题讲解
02 按 梁 / 板 配 筋 的 长 宽 比 界 限 值
➢ 在筏板内可按梁式配筋的两桩承台，会根据承台长宽比限值确定按梁式配筋或按有限元 板式配筋。当长宽比大于限值时配筋形式为双层双向的有限元板式配筋。
➢ 默认长宽比限值为2，填0表示不进行长宽比判断，全部按梁配筋。
29
两桩承台配筋计算技术条件
柱墙轮廓在承台范围内
➢ 线性分析方法采用的是拉压刚度相同的弹簧 模拟，当土或者桩出现部分受拉的情况时， 就不能如实反映正确的桩土支撑情况。这时 需要考虑土和桩抗拉、抗压刚度不同的非线 性分析模型，应由拉压刚度不同的非线性弹 簧模拟。
上部荷载不均匀模型 局部抗浮不满足模型
17
非线性分析
非线性分析程序做法和相关参数
软件 做法
可 非单添的能线击 加情需性此标况进分处题行 析
抗单浮击设此防 水处位添比加较 高的文工本 程
进单行击人此防 设处计添的加工 程 文本
较单大击水此平 力处荷添载加的 工程文 本
上部结构 荷单 处载击 添特此 加别 不均文匀本 的 工程
➢ 对于高水组合和人防组合程序默认采用分线 性分析方法。
➢ 其他可能出现上抬工况的工程，设计师可查 看文本结果下的“组合工况上抬检验”，如 某些组合出现单元上抬的情况，程序会进行 输出，这是只需在荷载组合表中将上抬的组 合计算方式改为非线性即可。
➢ 范围：单柱承台、竖向 构件轮廓均在承台范围 内的承台
➢ 按参数确定配筋方式， 分为：深梁设计（纵筋 +分布筋、纵筋+箍筋）、 普通梁设计
梁式配筋 （跨高比大于5）
➢ 范围：单柱承台、竖向 构件轮廓均在承台范围 内的承台
➢ 按普通梁配筋
有限元板式配筋
➢ 范围：墙肢轮廓超过承 台轮廓、筏板内长宽比 超过限值的两桩承台
➢ 在筏板内可按梁式配筋的两桩承台，会根据承台长宽比限值确定按梁式配筋或按有限元 板式配筋。当长宽比大于限值时配筋形式为双层双向的有限元板式配筋。
➢ 默认长宽比限值为2，填0表示不进行长宽比判断，全部按梁配筋。
29
两桩承台配筋计算技术条件
柱墙轮廓在承台范围内
➢ 线性分析方法采用的是拉压刚度相同的弹簧 模拟，当土或者桩出现部分受拉的情况时， 就不能如实反映正确的桩土支撑情况。这时 需要考虑土和桩抗拉、抗压刚度不同的非线 性分析模型，应由拉压刚度不同的非线性弹 簧模拟。
上部荷载不均匀模型 局部抗浮不满足模型
17
非线性分析
非线性分析程序做法和相关参数
软件 做法
可 非单添的能线击 加情需性此标况进分处题行 析
抗单浮击设此防 水处位添比加较 高的文工本 程
进单行击人此防 设处计添的加工 程 文本
较单大击水此平 力处荷添载加的 工程文 本
上部结构 荷单 处载击 添特此 加别 不均文匀本 的 工程
➢ 对于高水组合和人防组合程序默认采用分线 性分析方法。
➢ 其他可能出现上抬工况的工程，设计师可查 看文本结果下的“组合工况上抬检验”，如 某些组合出现单元上抬的情况，程序会进行 输出，这是只需在荷载组合表中将上抬的组 合计算方式改为非线性即可。
➢ 范围：单柱承台、竖向 构件轮廓均在承台范围 内的承台
➢ 按参数确定配筋方式， 分为：深梁设计（纵筋 +分布筋、纵筋+箍筋）、 普通梁设计
梁式配筋 （跨高比大于5）
➢ 范围：单柱承台、竖向 构件轮廓均在承台范围 内的承台
➢ 按普通梁配筋
有限元板式配筋
➢ 范围：墙肢轮廓超过承 台轮廓、筏板内长宽比 超过限值的两桩承台
YJK基础设计的10个常见问题
1.0恒-1.2浮(高) 荷载、反力不平衡：
7
基本组合：1.0恒-1.2浮 默认采用非线性分析，先组合荷载再计算内力
浮力较小时 1.2Nw,k ≤ Gk+Fk
浮力较大时 1.2Nw,k > Gk+Fk
∑P ≥ 0，可以平衡
土不可能受拉
∑P < 0，没法平衡！！
8
解决办法
观点1：抗浮稳定满足要求，增加配筋即可。 处理方法：选用<线性>分析。
8、修改地基承载力计算参数为什么不起作用？地基承载力验算
9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑？ 桩基承载力验算
10、沉降计算如何考虑水浮力的影响？
沉降计算
4
1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？
5
抗浮稳定性满足要求：
Gk Fk 1.08 1.05 N w,k
6
配筋面积显红：
位移图明显异常：
YJK基础设计的10个常见问题
1
<常见问题>按钮
目录视图
搜索视图
2
<常见问题>帮助文档的开发目标
1.内容全面
内容级说明、
疑难解答、宣讲PPT等
2.条理清晰
2
按照YJK基础软件的操作
顺序组织章节
4
4.实时更新
随新版本同步更新
3
3.支持搜索
可以输入关键词搜索内容
3
最常见的10个问题
1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？
筏
2、要不要勾选<不考虑顶板人防>？
板
3、为什么YJK不按净反力Pj计算冲切力Fl？
设
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？ 计
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0.0
按表4.8.15填 写，也可填
0.0
按第4.8.16条填 写
<分析方法>
非线性， 也可选线性
—
非线性，
非线性，
不可选线性 不可选线性
—
注：“—”表示没有要求，无论选择“非线性”还是“线性”，都自动按“线性”计算。
实例分析
地下室底板，厚450mm，按核5级设计。 人防荷载：顶板120kPa，外墙100kPa，底板90kPa
抗拔锚杆 抗拔桩 …
2、要不要勾选<不考虑顶板人防>？
筏板基础
倒楼盖模型
弹性地基模型
桩筏基础
独基防水板
✓ 顶板人防荷载产生桩反力、非土反力 ✓ 对常规桩基，底板下没有土反力 ✓ 饱和土中，板底有绕射波作用力
➢ 顶板人防荷载只在独基下产生土反力 ➢ 防水板下为垫层，没有土反力 ➢ 饱和土中，板底有绕射波作用力
顺序组织章节
4
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3
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最常见的10个问题
1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？
筏
2、要不要勾选<不考虑顶板人防>？
板
3、为什么YJK不按净反力Pj计算冲切力Fl？
设
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？ 计
5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？地基梁设计
6、正方形独基要不要验算受剪？
独立基础设计
7、为什么有的两桩承台算不出箍筋面积？ 承台设计
8、修改地基承载力计算参数为什么不起作用？地基承载力验算
9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑？ 桩基承载力验算
10、沉降计算如何考虑水浮力的影响？
沉降计算
1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？
抗j计算冲切力Fl？
基础造价由板厚决定 筏板厚度由冲切控制 结构设计师尤为关注冲切验算
最不利位置 R/S=1.12
柱荷载差了一点？
R= 112×1.5×1.6 = 268 kN
R含自重？
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第8.4.7条
严格按规范公式计算： 轴力设计值 N = 1946.6kN
控制组合为： 1.35恒+0.7×1.4活
基底净反力 R = (112.2-1.35×15)×1.5×1.6＝220.7kN
冲切力 Fl = 1946.6-220.7＝1725.9 (kN)
YJK计算过程：
轴力设计值+自重 N+G = 1946.6+1.35×15×1.5×1.6=1995.2kN 基底反力 R = 112.2×1.5×1.6＝269.3kN 冲切力 Fl = 1995.2-269.3＝1725.9 (kN)
Gk Fk 1.08 1.05 N w,k
配筋面积显红：
位移图明显异常：
1.0恒-1.2浮(高) 荷载、反力不平衡：
基本组合：1.0恒-1.2浮 默认采用非线性分析，先组合荷载再计算内力
浮力较小时 1.2Nw,k ≤ Gk+Fk
浮力较大时 1.2Nw,k > Gk+Fk
∑P ≥ 0，可以平衡
当L>h0+0.5bc时，um2不利
① 临界截面周长减小
边柱
um=4375×2+2950×1=11700mm
角柱
um=4375×2=8750mm
中柱
um=2850×4=11400mm
地下室外墙
um=8550×1+975×2=10500mm
② 不平衡力矩增大
墙肢荷载及局部坐标系：
My= -20.9kN.m
土不可能受拉
∑P < 0，没法平衡！！
解决办法
观点1：抗浮稳定满足要求，增加配筋即可。 处理方法：选用<线性>分析。
恒载工况采用弹性地基梁板法计算 恒载弯矩为MD
柱(墙)荷载
MD
水浮力工况自动采用倒楼盖法计算 水浮力弯矩为MW
支座反力
➢ 组合弯矩等于：
当MD和MW方向不同时 Mcomb = Mw
解决办法
使用YJK进行底板人防设计时，可以参考下表设置参数。
选项 <不考虑顶板人防>
筏板基础
弹性地基梁板法 倒楼盖法
不勾选
勾选
桩筏基础
常规桩基
复合桩基
不勾选
不勾选
独基+防水板 承台+防水板
不勾选
<底板等效静荷载>
按表4.8.5填写，也 可按表4.8.15填写或
填0.0
按表4.8.5 填写
按表4.8.15 填写，也可填
y x
冲切临界截面及局部坐标系：
y Mx= 3636.7kN.m x
N Mx=N×e
e 冲切临界截面重心
③ 扣减反力减小
《地基规范》第8.4.7条
④ 冲切力放大系数
《地基规范》第8.4.7条
边、角柱，按临界截面扣减反力：
中柱，按冲切锥体的底面积扣减反力：
Fz=25510.6 kN R=6506.0 kN Fl=(Fz-R)×1.1=20905.1 kN
5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？
G — 箍筋面积Asv(cm*cm) FB — 腹板底筋面积 (cm*cm) YY — 翼缘底筋面积 (cm*cm) [*] — 翼缘底垂直梁方向每延米配筋面积 (cm*cm/m)
筏板基础，自重产生的基底反力 与自重处处平衡，所以：
=
桩筏基础，自重为分布力 、桩反力为集中力，无法 处处平衡：
采用基底净反力是简化方法、适合手算。 计算机程序其实不需要简化。 兼顾桩基的计算要求，YJK不采用简化方法。
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？
边、角柱冲切不容易满足要求：
YJK基础设计的10个常见问题
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software Co.,
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<常见问题>帮助文档的开发目标
1.内容全面
内容涵盖用户手册、
1
技术条件、升级说明、
疑难解答、宣讲PPT等
2.条理清晰
2
按照YJK基础软件的操作
边柱 0.95
中柱 1.27
边柱 0.73
角柱 0.71
地下室外墙冲切不容易满足要求：
0.66
0.34
0.37
对《地基规范》边、角柱判断准则的理解
附录P
筏板边界
柱
筏板边界 柱
延伸到筏板边： um1=2(L+hc+0.5h0)+(bc+h0)
不延伸： um2=2(bc+h0)+2(hc+h0)
∵ um1-um2=2L-(2h0+bc) ∴ 当L<h0+0.5bc时，um1不利
当MD和MW方向相同时 Mcomb = MAX(MD，Mw)
MW
解决办法
观点2：“1.0恒-1.2浮”也要满足平衡条件。 处理方法：采取有效的抗浮措施，提高抗浮能力。
配重
降水
锚固
增加板厚 板底挂低等级混凝土 板顶加覆土 钢渣混凝土 …
降低设防水位，取至±0 减小水浮力分项系数 排水盲沟+排水井 …
按表4.8.15填 写，也可填
0.0
按第4.8.16条填 写
<分析方法>
非线性， 也可选线性
—
非线性，
非线性，
不可选线性 不可选线性
—
注：“—”表示没有要求，无论选择“非线性”还是“线性”，都自动按“线性”计算。
实例分析
地下室底板，厚450mm，按核5级设计。 人防荷载：顶板120kPa，外墙100kPa，底板90kPa
抗拔锚杆 抗拔桩 …
2、要不要勾选<不考虑顶板人防>？
筏板基础
倒楼盖模型
弹性地基模型
桩筏基础
独基防水板
✓ 顶板人防荷载产生桩反力、非土反力 ✓ 对常规桩基，底板下没有土反力 ✓ 饱和土中，板底有绕射波作用力
➢ 顶板人防荷载只在独基下产生土反力 ➢ 防水板下为垫层，没有土反力 ➢ 饱和土中，板底有绕射波作用力
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最常见的10个问题
1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？
筏
2、要不要勾选<不考虑顶板人防>？
板
3、为什么YJK不按净反力Pj计算冲切力Fl？
设
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？ 计
5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？地基梁设计
6、正方形独基要不要验算受剪？
独立基础设计
7、为什么有的两桩承台算不出箍筋面积？ 承台设计
8、修改地基承载力计算参数为什么不起作用？地基承载力验算
9、轴心竖向力、偏心竖向力YJK如何考虑？ 桩基承载力验算
10、沉降计算如何考虑水浮力的影响？
沉降计算
1、为什么整体抗浮满足但配筋异常？
抗j计算冲切力Fl？
基础造价由板厚决定 筏板厚度由冲切控制 结构设计师尤为关注冲切验算
最不利位置 R/S=1.12
柱荷载差了一点？
R= 112×1.5×1.6 = 268 kN
R含自重？
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第8.4.7条
严格按规范公式计算： 轴力设计值 N = 1946.6kN
控制组合为： 1.35恒+0.7×1.4活
基底净反力 R = (112.2-1.35×15)×1.5×1.6＝220.7kN
冲切力 Fl = 1946.6-220.7＝1725.9 (kN)
YJK计算过程：
轴力设计值+自重 N+G = 1946.6+1.35×15×1.5×1.6=1995.2kN 基底反力 R = 112.2×1.5×1.6＝269.3kN 冲切力 Fl = 1995.2-269.3＝1725.9 (kN)
Gk Fk 1.08 1.05 N w,k
配筋面积显红：
位移图明显异常：
1.0恒-1.2浮(高) 荷载、反力不平衡：
基本组合：1.0恒-1.2浮 默认采用非线性分析，先组合荷载再计算内力
浮力较小时 1.2Nw,k ≤ Gk+Fk
浮力较大时 1.2Nw,k > Gk+Fk
∑P ≥ 0，可以平衡
当L>h0+0.5bc时，um2不利
① 临界截面周长减小
边柱
um=4375×2+2950×1=11700mm
角柱
um=4375×2=8750mm
中柱
um=2850×4=11400mm
地下室外墙
um=8550×1+975×2=10500mm
② 不平衡力矩增大
墙肢荷载及局部坐标系：
My= -20.9kN.m
土不可能受拉
∑P < 0，没法平衡！！
解决办法
观点1：抗浮稳定满足要求，增加配筋即可。 处理方法：选用<线性>分析。
恒载工况采用弹性地基梁板法计算 恒载弯矩为MD
柱(墙)荷载
MD
水浮力工况自动采用倒楼盖法计算 水浮力弯矩为MW
支座反力
➢ 组合弯矩等于：
当MD和MW方向不同时 Mcomb = Mw
解决办法
使用YJK进行底板人防设计时，可以参考下表设置参数。
选项 <不考虑顶板人防>
筏板基础
弹性地基梁板法 倒楼盖法
不勾选
勾选
桩筏基础
常规桩基
复合桩基
不勾选
不勾选
独基+防水板 承台+防水板
不勾选
<底板等效静荷载>
按表4.8.5填写，也 可按表4.8.15填写或
填0.0
按表4.8.5 填写
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y x
冲切临界截面及局部坐标系：
y Mx= 3636.7kN.m x
N Mx=N×e
e 冲切临界截面重心
③ 扣减反力减小
《地基规范》第8.4.7条
④ 冲切力放大系数
《地基规范》第8.4.7条
边、角柱，按临界截面扣减反力：
中柱，按冲切锥体的底面积扣减反力：
Fz=25510.6 kN R=6506.0 kN Fl=(Fz-R)×1.1=20905.1 kN
5、为什么下部纵筋要按腹板、翼缘分别表达？
G — 箍筋面积Asv(cm*cm) FB — 腹板底筋面积 (cm*cm) YY — 翼缘底筋面积 (cm*cm) [*] — 翼缘底垂直梁方向每延米配筋面积 (cm*cm/m)
筏板基础，自重产生的基底反力 与自重处处平衡，所以：
=
桩筏基础，自重为分布力 、桩反力为集中力，无法 处处平衡：
采用基底净反力是简化方法、适合手算。 计算机程序其实不需要简化。 兼顾桩基的计算要求，YJK不采用简化方法。
4、为什么边、角位置柱(墙)冲切不容易满足要求？
边、角柱冲切不容易满足要求：
YJK基础设计的10个常见问题
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疑难解答、宣讲PPT等
2.条理清晰
2
按照YJK基础软件的操作
边柱 0.95
中柱 1.27
边柱 0.73
角柱 0.71
地下室外墙冲切不容易满足要求：
0.66
0.34
0.37
对《地基规范》边、角柱判断准则的理解
附录P
筏板边界
柱
筏板边界 柱
延伸到筏板边： um1=2(L+hc+0.5h0)+(bc+h0)
不延伸： um2=2(bc+h0)+2(hc+h0)
∵ um1-um2=2L-(2h0+bc) ∴ 当L<h0+0.5bc时，um1不利
当MD和MW方向相同时 Mcomb = MAX(MD，Mw)
MW
解决办法
观点2：“1.0恒-1.2浮”也要满足平衡条件。 处理方法：采取有效的抗浮措施，提高抗浮能力。
配重
降水
锚固
增加板厚 板底挂低等级混凝土 板顶加覆土 钢渣混凝土 …
降低设防水位，取至±0 减小水浮力分项系数 排水盲沟+排水井 …