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脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。
步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2,E=2.06×105N*mm23、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。
（2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值）（3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m（4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类别选B,取μz=1.25。
μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3.ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算（1）横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算每纵距脚手板自重Q G2k =g k2×1.5=0.35×1.5 =0.525 kN/m每纵距施工荷载Q Qk =q k ×l a =3×1.5=4.5 Kn/mM Gk = 0.525*1.05*1.05/8=0.067kN ·mM Qk = 4.5*1.05/1.05/8=0.62 kN ·mM=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.067+1.4×0.62= 0.95kN ·mσ=M max /W=0.95*103*103/5.08*103=187<f =205 kN/mm 2横向水平杆强度满足要求。
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算注£然向水平杆在上时，横向水 平杆上飙向水平杆根数为不包含 商恒水平杆，如本图舸为工纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态q=1.2x(0.04+G kjb xl b /(n+1))+1.4xG k xl b /(n+1)=1.2x(0.04+0.35x0.9/(2+1))+1.4x3x0.9/(2 +1)=1.434kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb xl b /(n+1))+G k xl b /(n+1)=(0.04+0.35x0.9/(2+1))+3x0.9/(2+1)=1.045kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1x1.434x1.52=0.323kN- mo=M max /W=0.323x106/5260=61.325N/mm 2<[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算v max =0.677q'l a 4/(100EI)=0.677xL045x15004/(100x206000x127100)=1.368mm v max =1.368mms[v]=min[l a /150, 10]=min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态R max =L 1q l a =L1xL 434xL 5=2.366kN正常使用极限状态板向水平杆横向水平杆 立杆横跑LR max'=L1q'l a=L1xL045xL5=L724kN 四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.366kNq=1.2x0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=L724kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：2.3€€kH2.34€kN ；1变形图(mm)v max = 1.716mmS[v]=min[l b /150, 10]=min[900/150, 10] = 6mm-0-713 弯矩图(kN ・m)o=M max /W=0.714x106/5260=135.732N/mm 2S[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：-0.713满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1kG单外立杆：N G1k =(gk+l a xn/2x0.04/h)xH=(0.129+1.5x2/2x0.04/1.8)x26.45=4.287kN 单内立杆：N G1k =4.287kN 2、脚手板的自重标准值N G2kl单外立杆：N G 2kl =(H/h+1)xlaxl b xG k jb x1/2/2=(26.45/1.8+1)x1.5x0.9x0.35x1/2/2=1.854 kN1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G 2kl =1.854kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G 2k 2=(H/h+1)xlaxG k d b x1/2=(26.45/1.8+1)x1.5x0.14x1/2=1.648kN 1/2表示挡脚板2步1设max五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max =2.366/2=1.183kNSR c =0.85x8=6.8kN 横向水平杆：R max =2.388kN<R c =0.85x8=6.8kN 满足要求！R =2.388kN4、围护材料的自重标准值N G2k3G2k3单夕卜立杆：N G2k3=G km w xlaxH=0.01x1.5x26.45=0.397kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.854+1.648+0.397=3.899kN单内立杆：22卜二，2片1.854枚立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=laxl b x(n jj XG k jj)/2=1.5x0.9x(1x3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2x(N G1k+ N G2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(4.287+3.899)+ 0.9x1.4x2.025=12.374kN单内立杆：N=1.2x(N G1k+ N G2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(4.287+1.854)+0.9x1.4x2.025=9.921kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=KRh=1x1.5x1.8=2.7m长细比九=l o/i=2.7x103/15.9=169.81lS210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l o=kRh=1.155x1.5x1.8=3.119m长细比九=l0/i=3.119x103/15.9=196.132查《规范》表A得，9=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2x(4.287+3.899)+1.4x2.025=1 2.658kNo=N/3A户12657.812/(0.188x506户133.061N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9x1.4N Q1k=1.2x(4.287+3.899)+0.9x1.4 x2.025=12.374kNMwWgxUxMwkRgxLdxm k l a h汨OWgxUxO与xLSxLW仄O.gkN.m O=N/(Q A)+ M w/W=12374.312/(0.188x506)+153090/5260=159.185N/mm2s[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=3Af-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/g k=(0.188x506x205x10-3-(1.2x3.899+1.4x2.025))/0.129=92.93m组合风荷载作用&2=(g。
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
立杆地基承载力验算：
1、立杆轴心压力设计值验算：
N=1.2 ×N GK＋1.4∑N QIK
N—所计算立柱段范围内的轴心压力设计值
N GK—脚手架自重产生的轴心压力标准值，
N GK=H d×g k
H d—架子搭设高度为28.8m
g k—一个柱距的范围内每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值为
0.14 kn／m。
∑N QIK—几个可变荷载产生的轴心压力标准值总和，一般为∑N QIK=∑N Q1K＋∑N Q2K＋∑N Q3K
∑N Q1K—脚手板自重产生的轴心压力标准值，取1.44 kn（按四层脚手板考虑）
∑N Q2K—防护材料自重产生的轴心压力标准值，取1 kn
∑N Q3K—各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，取4.8 kn
1.2，1.4—永久荷载与可变荷载的荷载分项系数
N GK=28.8m×0.14 KN=4.03 kn
N=1.2×4.03＋1.4×（1.44＋1＋4.8）
=4.84＋10.136
=14.976kn
2、立柱地基承载力验算：
P=N／A b≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值
N—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值
A b—基础底面面积为0.375m2
f—地基承载力设计值，f=k b×f k
f k—地基承载力标准值，取140Kpa
k b—地基承载力调整系数，取0.4
P=14.976／0.375=39.933 Kpa＜f=140×0.4=56 Kpa 经计算地基承载力满足要求。
外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。
外脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。
外脚手架拟采用_____类型的脚手架，搭设高度为_____米，立杆横距为_____米，立杆纵距为_____米，步距为_____米。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、本工程的施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架钢管类型为_____，规格为_____。
2、脚手板采用_____材料，厚度为_____。
3、安全网采用_____规格的密目式安全网。
四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz 根据建筑物高度和地面粗糙度确定。
风荷载体型系数μs 根据脚手架的封闭状况确定。
五、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载标准值：＿____kN/m均布活载标准值：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm，小于容许挠度，满足要求。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载标准值：＿____kN集中活载标准值：＿____kN2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm，小于容许挠度，满足要求。
七、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件的抗滑承载力为_____kN，纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值小于单扣件的抗滑承载力，满足要求。
脚手架计算书(1)本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。
一、横向、纵向水平杆计算1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：≤fσ=MW式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算；M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK为施工荷载标准值产生的弯矩；W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；f（1。
ag k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
M B=M C=-0.1g K l a2b、考虑活载情况M1中=0.101q K l a2按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。
1中M GK=0.08g K l a2=0.08×35×1.82=9.07N.mM QK=0.101q K l a2=0.101×1050×1.82=343.6 N.mM=1.2M GK+1.4M QK=1.2×9.07+1.4×343.6= 491.92N.m横距l0=1050mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。
a、考虑静载情况P= g k×l0=35×1.8=63N=M W =540.79×10 5.08×103=106.45N/mm 所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。
2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定：R≤Rc式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8000N。
由图7可知，R PA=32P+ M PA1.05=1.5×63+0.28/1.05=94.77N由图8可知，当M QA=12qa12=0.5×5400×0.32=243 N.m，最大支座反力为R QA=3 2Q+M QA1.05=1.5×1890+243/1.05=3066.42N则R=1.2R PA+1.4R QA=1.2×94.77+1.4×3066.42=4406.72N〈Rc=8000N 所以横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。
脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
外脚手架设计计算书(实例)建筑高度按20米进行计算，设立杆纵距L=1.5，立杆横距L=1.2，步距h=1.8，采用48×3.5钢管搭设，材料截面积：A=489mm2，截面抵抗矩W=50.8×103mm3，回转半径=15.8mm，材料抗拉强度：fc=0.205KN/mm2。
一、荷载计算：①恒载标准值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=45(0.1089+0.0614)+2×1.5×0.2984=8.5587KN/m查表得:gk1=0.1089(构件自重按边杆计算);gk2=0.2984(无护栏扣件式钢管脚手架作业层材料自重);gk3=0.0614(外围护只挂密目安全网);n1=同时按两个作业层计算。
②活载标准值：Qk= n1laqk=2×1.5×2=6KN/m查得qk=2KN/m③风荷载标准值:=0.7μｚ.μs.ωo=0.7×1.67×(1.3×0.105)×0.25=0.04KN/m二、脚手架整体稳定验算：④计算轴心力设计值N`：N`=1.2(NGK+NQK)=1.2(8.5587+6)=17.5KN⑤计算风荷载弯矩Mw：Mw=1/8ql2=0.13×0.04×1.82=0.0094KN⑥稳定系数ψ:已知：L=1800，则：λ=l/ i =1800/15.8=114查表得:ψ=0.489⑦验算外架稳定性:N`/ψA+ Mw/W=17500÷(0.489×489)+9.4÷(50.8×103)=73N/mm2＜205N/mm2(满足要求)。
⑧大小横杆抗弯强度：因大横杆跨度大于小横杆，现只对大横杆进行验算。
计算:MGK=0.13×8.6×1.52=2.52KNMQK=0.13×6×1.52=1.76KNM=1.2MGK +1.4MQK=1.2×2.52+1.4×1.76=5.488KN则:σ=M/W=5.488/(50.8×103)=108＜205N/mm2(满足要求)。
脚手架搭设计算书1脚手架参数（1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。
（2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。
（3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。
由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。
2脚手架计算2.1小横杆计算（1）荷载值计算按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN（2）强度计算小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.mMmax= M1+ M2=0.26KN.mσ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆抗弯强度满足要求。
（3）挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EIV1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mmVmax= V1+ V2=10.86mm[v]=lb/150=2000/150=13.3mmv<[v]小横杆挠度满足要求。
目录一、工程概况.................................................................................................. - 2 -二、外脚手架基本搭设形式及材料的选择 ................................................. - 2 -三、外脚手架搭设方法.................................................................................. - 2 -四、脚手架计算.............................................................................................. - 4 -五、脚手架检查验收.................................................................................... - 13 -六、脚手架的拆除方法和要求.................................................................... - 13 -七、安全技术措施........................................................................................ - 14 -八、文明施工措施........................................................................................ - 16 -一、工程概况天铁焦炉改造项目焦炉煤塔工程为框架剪力墙结构，结构总高度为55m，长18.5m，宽15.4m，±0.000m相当与绝对标高637.000m。
结构层共分为八层，楼板相对标高分别为：5.570m、8.270m、12.280m、14.245m、26.780m、44.465m、48.985m、55.000m。
其中在○D列14.930m处设有悬挑板，悬挑长度为3m，○A列17.950m悬挑长度为2.4m。
工程特点为：1）建筑物高度高，工期进度紧张，施工难度大，周转材料用量多、浪费严重；2）相邻结构层高度不一致，举架高度最小为1.9m，最大为17.7m；3）设有悬挑楼梯间及结构楼板。
二、外脚手架基本搭设形式及材料的选择1）基本的搭设形式外脚手架搭设采用双排脚手架，共分三步进行搭设，其中落地式双排脚手架施工至14.245m，在14.245m处进行型钢悬挑脚手架施工至44.465m，之后在44.465m处型钢悬挑至55.000m屋面。
搭设高度分别为30m、12m。
2）材料的选择及要求脚手钢管：采用市场普通的φ48*3mm钢管，要求钢管表面平滑顺直，且无裂缝、锈蚀、结疤等现象。
扣件：采用现行市场普通的扣件，要求进场的扣件进行实际试验检测要求其抗滑力不小于6KN，且表面不得有裂缝、变形现象，扣件螺栓不得出现滑丝。
悬挑水平钢梁：采用I20a工字钢，型钢截面尺寸满足国标，要求外挑长度1.5m，内部锚固长度3m，原料进场尺寸长度要求全部为9m原料，以利于施工使用。
悬挑梁钢筋锚环：采用φ20圆钢，锚固长度不小于35d，要求锚环锚入梁板内，楼板处应锚入底部钢筋下。
脚手板：脚手板为松木制作的木脚手板，要求宽度不小于250mm，厚度不小于50mm，不得有腐朽残缺。
安全网：ML1.8*6；1.5kg，进场带有正规厂家的出厂合格证，并进行复检。
三、外脚手架搭设方法3.1外脚手架施工顺序施工顺序：落地脚手架基础处理并铺设脚手板→搭设落地脚手架→一步工字钢安装→立杆、大横杆、小横杆安装→铺设脚手板、安装防护栏杆→剪刀撑→维护→拆除下部落地脚手管→二步工字钢安装→立杆、大横杆、小横杆安装→铺设脚手板、安装防护栏杆→剪刀撑→维护→拆除一步悬挑脚手管及悬挑工字钢梁→结构施工完毕拆除二步悬挑脚手架。
3.2外脚手架搭设方法及要求1）架体基础①当悬挑梁锚环安装完，经检查其纵横向位置等正确无误后，将立杆套在钢筋底座上，开始架体搭设，悬挑层上一层混凝土浇筑完毕后及时安装卸荷拉杆。
②悬挑脚手架扫地杆搭设完毕后，在横向扫地杆上铺设脚手板，要求满、严、牢，作为操作平台和防护层。
板下封挂平网一道，作为二次防护。
此防护层的板和网在施工期间不得拆除。
悬挑梁间的间隙要封堵严密。
2）立杆①立杆间距1.5m，横距1.8m，里排距墙300mm，放线定位，均匀设置。
②搭设时校正挑梁上底座位置正确无误后，将立杆放入底座内。
③立杆采用对接，相邻两根立杆接头不得在同一步距内，各接头位置不大于步距的1/3，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。
④立杆搭设须随时校正垂直度，本脚手架全高垂直度偏差不大于100mm。
3）扫地杆①纵横向扫地杆必须设置，纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。
②横向扫地杆用直角扣件固定在纵向扫地杆上方紧靠节点处（此处为作业层和防护层铺板处，故采用此种做法，以利于铺板）。
4）大横杆①大横杆间距为0.8m，绑在立杆内侧。
②大横杆对接，相邻两根大横杆的接头不得出现在同一跨距内，不同跨两个相邻接头，在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于跨距的1/3。
③大横杆在架体拐角处杆端统一外伸200mm。
5）小横杆①小横杆设置在脚手架每个主节点处，靠近立杆用直角扣件与里外排大横杆扣牢，小横杆靠墙一侧伸出长度150mm，架体外侧端头伸出长度100mm。
小横杆长度1050mm。
②主节点处小横杆施工期间严禁拆除。
③当遇到作业层时，应在两立杆中间再增加一道小横杆，间距不大于800mm，以缩小脚手板的跨度。
6）连墙件①连墙件设置间距原则上为二步三跨；采用预埋短管式连墙件建筑物连接。
②连墙件设置在靠近主节点处（距主节点不大于300mm）并在底层第一步大横杆处开始设置。
③严禁在脚手架使用期间拆除连墙杆。
7）剪刀撑①剪刀撑从外排脚手架两端开始设置，在外侧立面沿长度和高度方向连续设置，无间距。
②每组剪刀撑均连续设置，斜杆与地面角度控制在45°—60°③剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm，设置3个旋转扣件固定，端部扣件至杆端距离不小于100mm。
④剪刀撑斜杆与立杆和伸出的小横杆进行连接。
8）脚手板铺设①脚手板是施工人员的作业平台。
作业层脚手架外排钢管至墙体之间必须铺满、铺严、铺牢，并随作业层的变动而同步移动。
底层铺设一层脚手板作为硬防护。
②脚手板采用对接，接头处下设两根小横杆，脚手板端头外伸长度为130-150mm，两对接板端头总和≯300mm，不允许有接头板，板下挂一道平网，进行二次防护。
③作业层绑扎一道护身栏杆，并加180mm高踢脚板。
9）平网设置①挑梁层上一层设平网一道，其上每隔10米设平网一道。
②脚手架设置平网处，在小横杆靠近建筑物一侧端头，用扣件和脚手管搭设边杆一道，平网封挂在外排架体至边杆之间，确保平网封挂严密，无缺口，无漏洞。
10）立网设置①脚手架外排架体立面全部封挂2000目绿色安全网，安全网封挂在外排立杆的里侧，并且张挂严密，平整牢固，无缺口，无漏洞。
②密目网用尼龙绳系牢在脚手管上，每个栓扣孔眼都应系牢不得漏系。
3.3锚环安装方法及要求1）锚环预埋：每一出挑层在浇筑梁板砼前，提前预埋φ16mm钢筋锚环，锚环下部必须与梁板主筋焊牢固定，保证预埋锚固深度不小于35d。
2）锚环预埋位置：每根挑梁预埋锚环三道，两道在挑梁尾部结构处，另一道在挑梁尾端距端头200mm处。
3）锚环预留时放线定位，确保锚环埋设位置准确，并经检验确认正确无误。
3.4挑梁摆放安装1）挑梁摆放前，在挑梁上焊制两根100～150mm高Φ32钢筋立杆定位底座，一根焊牢在挑梁挑出一侧距端头100mm处，作为外排立杆底座，另一根焊牢在里排立杆位置，距外侧钢筋立柱为1000mm位置。
2）当梁板砼强度达到30%以上后，开始摆放挑梁，把挑梁摆放在预留锚环中间，相邻两根挑梁中心线间距1.5m，挑梁外伸长度1.5m，并拉线检测挑梁立杆底座位置，确保在同一直线内。
3）当悬挑型钢位置检测无误后，将锚环弯曲使其紧贴悬挑工字钢，并焊接固定，焊接长度不小于160mm，空隙由木楔子塞紧。
4）转角处两根挑梁之间用槽钢焊接成水平桁架，分别用卸荷拉杆与墙体预埋吊环拉结，以减轻桁架荷载。
四、脚手架计算4.1计算参数1）钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3；单位重量q g（kN/m）：0.0326；惯性矩I（mm4）：107800；抵抗矩W（mm3）：4490；截面积A（mm2）：424；回转半径i（mm）：15.9；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2）悬挑部位材料及构造参数悬挑型钢类别：工型钢；悬挑型钢类型：20a号工字钢；截面积A(cm2)：35.5；截面的抗矩Wx(cm3)：237；截面惯性矩I(cm4)：2370；钢丝绳结构类别：6×7+FC；钢丝绳公称抗拉强度（MPa）：1570；绳芯材料：钢芯；丝绳布置方式：平行；拉绳与悬挑型钢的夹角（度）：60；3）脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：30；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：3；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w （m）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.3；双排架横向水平杆外伸长度b（m）：0.3；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45～60°；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；4）荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.15；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：3；同时施工作业层数n1：2;涉县地区基本风压w0（kN/m2）: 0.4;5）其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高50m，地处B类(城市郊区)μz为：1.67；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.533；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.249；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.245；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7 m ；长细比λ= l0 /i=2700/15.9=170；荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG ：1.2；可变荷载γQ：1.4；4.2、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由纵向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→横向水平（小横杆）→纵向水平杆（大横杆）→立杆→地基。
