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建筑抗震设计规范2010疑问解答 -罗开海

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工 程 抗 震 研 究 所 Institute of Earthquake Engineering
工 程 抗 震 研 究 所 Institute of Earthquake Engineering
本工程条件：基岩面倾斜度很大，桩长相差较大，而且天然 地基与桩基混用。 建议工程措施：
（1）天然基础标高位置设置双向地基梁，梁高不宜太小，加强结构 的刚度和整体性； （2）验算桩基的抗剪承载力，确保桩基应能承担建筑的全部地震剪 力设计值。 （3）基桩嵌入基岩深度足够，至少一倍桩径，防止基岩面滑移。 （4）桩头与地梁尽可能采用弱连接——减轻地基滑移失效对上部结 构的破坏
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3.3.3条：7度（0.15g）和8度（0.30g）III、IV类场地的乙类 建筑如何采取抗震构造措施？
规范规定： ① 《分类标准》3.0.3条2款规定，乙类建筑“应按高于本地区抗震设防 烈度一度的要求加强其抗震措施” ② 《抗规》3.3.3条， 7度（0.15g）和8度（0.30g）III、IV类场地的各 类建筑宜分别按8度（0.20g）和9度（0.40g）采取抗震构造措施 构造措施： ① 丙类：提高一度； ② 甲、乙类：提高二度，但允许稍有选择，条件不许可或较困难时， 可以适当放松，甲类应高于乙类，且均应高于丙类的要求。 甲类 抗震 措施 7度（0.15g） 8度（0.20g） 8 9 乙类 抗震构 抗震 造措施 措施 99+ 8 9 丙类 抗震构 抗震 造措施 措施 99+ 7 8 抗震构 造措施 8 9
第一章：总则
工 程 抗 震 研 究 所 Institute of Earthquake Engineering
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两阶段设计： 第一阶段设计： ① 小震弹性计算，地震效应与其他荷载效应组合， 并引入承载力抗震调整系数，进行构件截面设 计，——满足小震强度要求； ② 限制小震的弹性层间位移角；同时采取相应的抗 震构造措施，保证结构的延性、变形能力和耗能 能力，——自动满足中震变形要求。 第二阶段设计： 限制大震下结构弹塑性层间位移角；并采取必要 的抗震构造措施——满足大震防倒塌要求。
三水准的由来： 74、78规范：单一的中震可修目标 74规范后发生的一系列大地震：表明基本烈度地震具有很 大不确定性 1975年，海城（6度区），7.3级大地震 1976年，唐山（6度区），7.8级大地震 89规范： 针对不确定性：提出“大震不倒”的设防目标 根据基于概率设计要求：提出小震不坏目标 保持原78规范的目标：中震可修 2001、2010规范：继续保持89规范的设计思想
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（2）基本烈度：地震烈度区划图标定的烈度，工程抗震设 防依据。 我国基本烈度的变迁： 第一代（20世纪50年代）：未来（无限时）可能遭遇 历史上曾发生的最大地震烈度； 第二代（1977）：未来100年一般场地条件下可能遭遇 的最大地震烈度； 第三代（1990）：未来50年，一般场地条件，超越概 率10%的地震烈度； 第四代（2001）：与未来50年，一般场地条件，超越 概率10%的地震动峰值加速度对应的烈度 第五代（2014？）：与未来50年，一般场地条件，超 越概率10%的地震动峰值加速度对应的烈度
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1.0.2条：6度以下非设防区建筑如何进行抗震设计？ 一般建筑：可不进行抗震设计 特殊设防类（甲类）：按提高1度（6度）设计 重点设防类（乙类）：按6度采取抗震措施 另：即将颁布的第五代《区划图》将取消6度以下非地震 设防区，即全国均为抗震设防区，必须进行抗震设计。
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2.1.7条：设计特征周期、场地卓越周期和场地脉动的区别与 联系 设计特征周期Tg：
疑问解答(上）
罗开海 中国建筑科学研究院工程抗震研究所
地址：北京市北三环东路30号 100013 TEL：010-64517320 E-mail: Nile-fisher@
总则 术语和符号 基本规定 场地、地基和基础 地震作用和结构抗震验算
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第二章：术语和符号
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2.1.1条：地震烈度、基本烈度和设防烈度的区别与联系 （1）地震烈度：地震引起的地面震动及其影响的强弱程度 ——依赖于宏观考察和定性描述
② 楼盖刚度： 2010版《抗震规范》修订时明确规定，计算 扭转位移比时楼盖刚度应按实际情况确定，不再采用强 制刚性楼板假定 强制刚性假定本身并不合理，计算结果并不能真实 反应结构的实际状况，而且对于扭转位移比计算来 说强制刚性的假定并非必要条件，因此，取消。 ③ 地震作用：计算扭转位移比时楼层的水平地震作用应采 用“规定的水平力”。所谓“规定的水平力”指的是由 振型分解反应谱法计算的楼层剪力反算所得的各楼层地 震作用。 ④ 关于偶然偏心：计算扭转位移比时，应考虑偶然偏心的 影响。偶然偏心的大小一般按计算方向最大尺寸的5%采 用。
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《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
目
第一章 第二章 第三章 第四章 第五章
次
人体感觉的强弱 器物反应的程度 房屋损坏或破坏程度 地面景观的变化情况
影响因素： 震级、震源深度、震中距、地质条件、建筑物的特性等 震中烈度I0 和震级M大致关系：I 0
1.5 （M -1）
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（3）设防烈度：按国家规定的权限批准作为一个地区抗震 设防依据的地震烈度。一般情况，取50年内超越概率 10%的地震烈度。 地区的设防烈度：根据《中国地震动参数区划图》确定 的地震基本烈度或设计基本地震加速度值所对应的烈度 值 建筑的抗震设防烈度： 常规设计：与地区的设防烈度相同。 性能设计：可根据性能目标的不同进行调整
3.3.4条 2款： 某框架结构基础持力层为斜坡岩石层，浅处 1m左右，独立基础，深处12m左右，一柱一桩基础。此类工 程，基础设计应注意哪些问题？ 规范3.3.4条：当 同一结构单元采用 不同基础类型或基 础埋深不同时，应 根据地震时两部分 地基基础的沉降差 异，在基础、上部 结构的相关部位采 取相应措施。

2 1 2
2
扭转位移
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1 2
2
( 1)
1 2
2

1 2
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L 2
平动位移

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2
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1.0.1条：如何正确理解与把握“三水准设防”的思想？ 三水准的表述 遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，一般 不受损坏或不需修理可继续使用 ——小震不坏 当遭受相当于本地区抗震设防烈度的地震影响时，可能 损坏，但经一般修理或不需修理仍可继续使用 ——中震可修 当遭受高于本地区抗震设防烈度的预估的罕遇地震影响 时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏 ——大震不倒
设计反应谱曲线下降段起始点所对应的周期值，与地震震级、震中距 和场地类别等因素有关。在规范中，Tg与场地类别有关：场地类别越 高（场地越软），Tg越大；震级越大、震中距越远，Tg越大
场地卓越周期Ts
据场地覆盖层厚度H和土层平均剪切波速Vs，按经验公式Ts = 4H/Vs计 算的周期，表示场地土最主要的振动特性，不等同于设计特征周期Tg
第三章：基本规定
场地脉动周期Tm
应用微震仪在环境十分安静的情况下，对场地的脉动进行观测所得到 的振动周期。场地脉动周期反映了微震动情况下场地的动力特征，与 强地震作用下场地的动力特性既有关联，又不完全相同
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位移选择： 端部抗侧力构件的水平位移或层间位移 而不是整个楼层范围内的最大位移与平均位移。
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偶然偏心和双向地震作用的正确选用

偶然偏心和双向地震作用的正确选用

偶然偏心和双向地震作用的正确选用考虑偶然偏心：[是]或[否]偶然偏心的含义指的是：有偶然因素引起的结构质量分布的变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。

考虑偶然偏心，也就是考虑由偶然偏心引起的可能最不利的地震作用。

详见《SATWE用户手册》125页10条。

根据《高规》12页第3.3.3条“计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响”，故单向地震力计算时选[是]，双向地震力计算时选[否]，多层规则结构可不考虑。

考虑偶然偏心计算时，对结构的荷载（总重、风荷载）、周期、竖向位移、风荷载作用下的位移及结构的剪重比没有影响；而对结构的地震力和地震下的位移（最大位移、层间位移、位移角等）有较大区别，平均增大18.47％；对结构构件（梁、柱）的配筋平均增大2％～3％。

考虑双向地震作用：[是]或[否]根据《抗规》第26页第5.1.1条3款（强条）：“质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响”。

一般情况下，均可在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用，此时可不考虑上一条的[偶然偏心]用户可根据实际工程情况选择是否需要考虑。

实际，对于多层结构而言，如果比较规则，那么可通过《抗规》第5.2.5条（剪重比的要求）来考虑结构的扭转和偶然偏心；对于高层而言，如果结构比较规则，则应选用“考虑偶然偏心”项，而不必再选“考虑双向地震作用”。

对于不规则结构，不论多层还是高层均应选用“考虑双向地震作用”。

——摘自《框架结构（结构专业）施工图设计实例》梁峰张叙主编2007年版10 偶然质量偏心《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002》3.3.3条规定，计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5％。

偶然偏心的含义指的是：由偶然因素引起的结构质量分布的变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。

《建筑工程抗震设防分类标准》疑问解答

《建筑工程抗震设防分类标准》疑问解答

问题3:
如果仅有一、二根独立的框支柱，框支柱的抗震等级如何定？是否要按《高规》第10节复杂高层的要求进行内力调整？
解答：
如果仅有一、二根独立的框支柱，应按框支柱的要求进行构件设计，框支柱的抗震等级按“框支框架”要求取值，并按6.2.5和6.2.10条进行内力调整。
6.1.3-3嵌固部位
问题1：
地下商场和车库能否视为“地下室无上部结构部分”，按三级或四级抗震等级采取抗震构造措施？单层大面积地下车库，采用板柱-抗震墙结构，采用钢筋混凝土密肋楼盖、无梁楼盖或无粘结预应力楼盖。这类结构设计一般只在外墙和楼梯间处布墙，抗震墙间距有时达60~80米，对这类结构抗震墙间距应如何把握？这类地下建筑的抗震等级是否按《抗规》表6.1.2执行？
解答：
地下商场和车库上盖无建筑物时，可以视为“地下室无上部结构部分”按三或四级抗震等级采取抗震构造措施。但是，当地下商场面积很大，按照所容纳人数或营业面积判别，属于重点设防类（乙类）时，抗震等级宜适当提高。
除有特殊要求外，一般不对地下车库抗震墙间距做规定，抗震等级按《抗规》14.1条执行。
问题2：
单层地下车库上部有多栋高层剪力墙结构主楼，地下室采用板柱
4.1.8地形影响
问题：有一“校安工程”有三个台阶，均开阔平坦，地勘报告划分为“抗震一般地段”，是否应根据4.1.8条条文“坡降”计算出系数对水平地震影响系数予以增大；
解答：4.1.8条主要针对不利地段，除了要考虑稳定性外,尚应考虑地震作用的放大；对于一般地段无此要求。
5.2.3扭转效应
问题：《抗规》P323页5.2.3条的第3点“对于扭转刚度小的结构例如某些核心筒-外稀柱框架结构或类似结构……”这里的类似结构包括框架结构吗？这里说的Tθ>0.75Tx1，或Tθ>0.75Ty1均需考虑地震扭转效应，那几乎所有的结构都要考虑双向地震了，我们一般的扭转周期比控制都是0.9或者0.85，要达到0.75比较困难？
国家标准_建筑抗震设计规范_GB50011_2010_疑问解答5

国家标准_建筑抗震设计规范_GB50011_2010_疑问解答5

第41卷第4期2011年4月建筑结构Building Structure Vol.41No.4Apr.2011国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）疑问解答（五）周炳章1，吴明舜2，薛慧立1，程才渊2（1北京市建筑设计研究院，北京100045；2上海同济大学结构工程与防灾研究所，上海200092）［摘要］国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）于2010年5月31日颁布，12月1日实施。

为了配合新规范的实施，帮助建筑设计人员对新规范的理解，规范管理组将对设计人员在学习和实施规范中所遇到的问题作出解释。

本文主要介绍新规范第7章关于多层砌体和底部框架砌体房屋，以及附录F 配筋混凝土小型空心砌块抗震墙房屋抗震设计要求的主要条文修改及有关问题解释。

［关键词］抗震设计；砌体结构；规范中图分类号：TU318.4文献标识码：A文章编号：1002-848X （2011）04-0126-04作者简介：周炳章，教授级高级工程师，Email ：xiaonan _002@ 。

45新规范对砌体结构抗震设计有些什么新思路？汶川地震后总结的经验教训说明，凡按抗震设计规范正规设计的多层砌体房屋基本经受住了设防烈度的考验，即使在高于设防烈度1 2度的“大震”和超过“大震”的情况下，也仅有20% 30%的房屋遭到严重破坏。

由此说明两个问题，一是证明我国的多层砌体结构房屋具有相当强的抗御地震能力；二是在遭遇强烈地震时，还有一定数量的砌体房屋会破坏甚至倒塌。

据此，此次修订此类房屋的抗震措施时，着重在提高多层砌体和底框房屋的整体性能及其薄弱部位和重要部位砌体构件的抗震能力上，采取的措施主要是加强配筋和增强约束以弥补砌体结构本身的脆性性质。

特别是对震害中反映出来的薄弱部位，如楼梯间墙、房屋底部墙体、底框过渡层及底部框架柱等，通过配筋和约束，使多层砌体房屋的整体抗震能力有显著增强。

46房屋高度和层数控制及其计算抗震设计中砌体的限高计算一般均从室外地面开始，只有半地下室作为一层时应从半地下室内地面算起。

边坡的土压力需要考虑地震力吗

边坡的土压力需要考虑地震力吗

边坡的土压力需要考虑地震力2、由于《建筑抗震鉴定标准》GB50023—2009第4．2．9条没有相应的条文说明,产生了以下疑问：（1）为什么挡土结构抗震设计稳定验算要用地震角调整土的摩擦角？（2）《建筑抗震鉴定标准》GB50023—2009表4．2．9中的地震角数据是怎么得来的？（3）除挡土结构外,边坡附近的建筑基础抗震稳定性验算是否也要用地震角调整土的摩擦角？当筏形基础埋深不满足规范要求、需要验算地震时的地基整体稳定性时,是否也要用地震角调整土的摩擦角？二、地震角的由来1、为搞清这个问题,查阅了其他行业的规范,发现水利、公路、铁路等规范也有类似条文,如在《公路工程抗震设计规范》也有这个规定,地震角也一样,但没有条文说明．2、再查了几本公路、铁路的挡墙手册,总算在《公路挡土墙设计》（陈忠达,人民交通出版社,1999年）P53~55中有解释,虽然还是不大满意,可大体知道怎回事,摘录如下：3、个人理解,这个概念是在挡土墙地震时有利的惯性力减少了,有害的惯性力加大了,通过坐标换算,将整个平衡力系旋转一个地震角,就可以用非地震时的解答处理挡墙的抗震稳定验算.地震修正土内摩擦角只是为了验算挡墙稳定的便利,并不是准确推算地震时土抗剪强度指标的增量.三、挡墙结构抗震稳定性与筏形基础地基抗震整体稳定性验算可能存在以下不同：1、前者的研究对象是挡墙,荷载是主动土压力,地震惯性力会减低挡墙的稳定性；2、后者的研究对象是地基,其荷载是上部结构通过拟静法确定的地震作用（也包括竖向荷载）,由于现行设计规范采用总安全系数法验算地基整体稳定性,上部结构的地震效应宜采用弹性中震工况,故地基不宜再考虑地震的惯性力.3、前者墙后考虑的土体为楔型,后者是圆弧滑动面包围的土体.综合上面,地震修正土内摩擦角可能仅适合用挡土墙抗震稳定验算,对筏形基础地基抗震整体稳定验算可能不适用.。