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T梁台座计算书

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1 / 6 T梁台座验算

1 30mT梁台座验算

1.1 参数

地基为94区路基，承载力取[fa0]=200KPa

30米T梁自重90T，G1=90×9.8=882KN

30米T梁模板预估重28T，G2=28×9.8=274.4KN

砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN；

台座扩大根底尺寸：长31m,宽1.2m,厚0.25m

台座尺寸：长31m,宽0.6m,厚0.3m

台座与根底体积，V=31×(0.6×0.3+1.2×0.25)=14.88m3

台座与根底重力，G4=14.88×2.6×9.8=379.14KN

C30混凝土轴心抗压强度设计值，[fcd]=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页)

C20混凝土轴心抗压强度设计值，[fcd]=10MPa

1.2 台座地基承载力验算

在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：

Fmax=G1+G2+G3+G4=882+274.4+5.9+379.14=1541.44KN

对每平米地基的压力为：

f=FmaxA=1541.4431=49.72KNm2⁄=49.72KPa<[fa0]=200KPa

所以，地基承载力满足要求。

1.3 拉前台座受力验算

〔1〕上层台座验算

上层台座混凝土为C30，[fcd]=15MPa

30米T梁拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m

台座宽度：B=0.6m

拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=882KN

f1=F1A1=F1LB=88229.3×0.6=50.17KPa=0.0502MPa<[fcd]=15MPa

所以，拉前台座受力满足要求。

〔2〕下层台座根底验算

下层台座根底混凝土为C20，[fcd]=10MPa

2 / 6 上层台座自重：G上=31×0.6×0.3×2.6×9.8=142.18KN

拉前台座根底所受的压力大小为：

F2=G1+G上=882+142.18=1024.8KN

f2=F2A=1024.1831×1=33.04KPa=0.033MPa<[fcd]=10MPa

所以，拉前台座根底受力满足要求。

1.4 拉后台座受力验算

拉后由于T梁起拱，T梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：

F3=G12=8822=441KN

T梁与台座的最不利接触面积为〔预埋钢板面积〕：

A2=0.7×0.6=0.42m2

f3=F3A2=4410.42=1050KPa=1.05MPa<[fcd]=15MPa

所以，拉后台座受力满足要求。

台座根底的验算同拉前，这里不再验算。

1.5 台座反拱设置与计算

为了防止预制梁上拱过大，根据设计图纸要求，假设累计上拱值超过设计值10mm，应采取控制措施，预制台座上设置向下的二次抛物线反拱。预制T梁在拉完后，各存梁期跨中上拱度计算值与二期恒载所产生的下挠值如下表所示：

位置 钢束拉完上拱度〔mm〕 存梁30d上拱度〔mm〕 存梁60d上拱度〔mm〕 存梁90d上拱度〔mm〕 二期恒载产生下挠值〔mm〕

边梁 边跨 22.1 38.4 40.8 41.9 -5.7

中跨 19.2 30.3 33.6 35.7 -1.4

中梁 边跨 17.8 31.2 33.1 32.2 -3.9

中跨 15.2 24.0 25.5 25.1 -0.9

反拱的设计原那么是：使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过20mm，桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。

根据反拱值的设计原那么和表中的数据〔30米T梁的存梁时间大概为90天左右〕，反拱值h的取值围为：

hmin=41.9−20=21.9mm hmax=25.1−0.9=24.2

3 / 6 即21.9mm≤h≤24.2mm。

根据经历，取h=24mm。设置向下的二次抛物线反拱，台座中央的最大反拱值为24mm，反拱的竖标值由方程〔x单位：m；y单位：mm。x的坐标原点为台座中央〕

y1=0.1129x2−24(连续端)

y2=0.1107x2−24(伸缩缝端)

确定。钢绞线定位竖标对应的位置所对应的反拱竖标见下表〔负号表示向下〕：

连续端对应的反拱标值

位置 1 2 3 4 5 6 7 8

X值〔m〕 14.58 13.93 12.93 11.93 10.93 9.93 8.93 7.93

Y值〔mm〕 0 -2.09 -5.12 -7.93 -10.51 -12.87 -15.00 -16.90

位置 9 10 11 12 13 14 15 16

X值〔m〕 6.93 5.93 4.93 3.93 2.93 1.93 0.93 0

Y值〔mm〕 -18.58 -20.03 -21.26 -22.26 -23.03 -23.58 -23.90 -24

伸缩缝端对应的反拱标值

位置 1 2 3 4 5 6 7 8

X值〔m〕 14.72 14 13 12 11 10 9 8

Y值〔mm〕 0 -2.30 -5.29 -8.06 -10.60 -12.93 -15.03 -16.92

位置 9 10 11 12 13 14 15 16

X值〔m〕 7 6 5 4 3 2 1 0

Y值〔mm〕 -18.58 -20.02 -21.23 -22.23 -23.00 -23.58 -23.89 -24

从以上两个表格可以看出：一样x值所对应的y值相差不大〔不超过0.3mm〕，所以施工时以任一表格中的容设置台座均影响不大。由于中跨较多，我们确定按连续端对应的反拱竖标设置台座。

施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱，也就是在台座对应位置，以台座外表为基准按图纸的竖标值确定管道坐标即可。

2 40mT梁台座验算

2.1 参数

地基为94区路基，承载力取[fa0]=200KPa

40米T梁自重123T，G1=123×9.8=1205.4KN

40米T梁模板预估重40T，G2=40×9.8=392KN

4 / 6 砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN；

台座扩大根底尺寸：长41m,宽1.2m,厚0.25m

台座尺寸：长41m,宽0.6m,厚0.3m

台座与根底体积，V=41×(0.6×0.3+1.2×0.25)=19.68m3

台座与根底重力，G4=19.68×2.6×9.8=501.45KN

C30混凝土轴心抗压强度设计值，[fcd]=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页)

C20混凝土轴心抗压强度设计值，[fcd]=10MPa

2.2 台座地基承载力验算

在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：

Fmax=G1+G2+G3+G4=1205.4+392+5.9+501.45=2104.75KN

对每平米地基的压力为：

f=FmaxA=2104.7549.2=42.77KNm2⁄=42.77KPa<[fa0]=200KPa

所以，地基承载力满足要求。

2.3 拉前台座受力验算

〔1〕上层台座验算

上层台座混凝土为C30，[fcd]=15MPa

30米T梁拉前与台座的接触最小长度：L=39.2m

台座宽度：B=0.6m

拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=1205.4KN

f1=F1A1=F1LB=1205.439.2×0.6=51.25KPa=0.0512MPa<[fcd]=15MPa

所以，拉前台座受力满足要求。

〔2〕下层台座根底验算

下层台座根底混凝土为C20，[fcd]=10MPa

上层台座自重：G上=41×0.6×0.3×2.6×9.8=188.04KN

拉前台座根底所受的压力大小为：

F2=G1+G上=1205.4+188.04=1393.44KN

f2=F2A=1393.4441×1.2=KPa=0.028MPa<[fcd]=10MPa

所以，拉前台座根底受力满足要求。

5 / 6 2.4 拉后台座受力验算

拉后由于T梁起拱，T梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：

F3=G12=1205.42=602.7KN

T梁与台座的最不利接触面积为〔预埋钢板面积〕：

A2=0.7×0.6=0.42m2

f3=F3A2=602.70.42=1435KPa=1.44MPa<[fcd]=15MPa

所以，拉后台座受力满足要求。

台座根底的验算同拉前，这里不再验算。

2.5 台座反拱设置与计算

为了防止预制梁上拱过大，根据设计图纸要求，假设累计上拱值超过设计值10mm，应采取控制措施，预制台座上设置向下的二次抛物线反拱。预制T梁在拉完后，各存梁期跨中上拱度计算值与二期恒载所产生的下挠值如下表所示：

位置 钢束拉完上拱度〔mm〕 存梁30d上拱度〔mm〕 存梁60d上拱度〔mm〕 存梁90d上拱度〔mm〕 二期恒载产生下挠值〔mm〕

边梁 边跨 21.7 41.2 45.1 47.1 -4.9

中跨 15.3 28.7 31.4 32.8 -1.4

中梁 边跨 20.7 38.9 42.6 44.5 -5.3

中跨 14.2 26.3 28.7 29.9 -1.6

反拱的设计原那么是：使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过20mm，桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。

根据反拱值的设计原那么和表中的数据〔40米T梁的存梁时间大概为90天左右〕，反拱值h的取值围为：

hmin=47.1−20=27.1mm hmax=26.3−1.6=24.7mm

即24.7mm≤h≤27.1mm。

根据经历，取h=26mm。设置向下的二次抛物线反拱，台座中央的最大反拱值为26mm，反拱的竖标值由方程〔x单位：m；y单位：mm。x的坐标原点为台座中央〕

y1=0.0685x2−26(连续端)

y2=0.0690x2−26(伸缩缝端)

确定。钢绞线定位竖标对应的位置所对应的反拱竖标见下表〔负号表示向下〕：

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制梁台座数量计算

制梁台座数量计算

制梁台座数量计算：

每天出梁数量×每个台座出一榀梁的时间

一般计算是这样进行：

1、确定有效时间。即确定300天工期中实际可以正常进行预制的时间，排除可能出现的雨季、冬季施工；预制底座场地布设、底模铺设以及其他不利因素等的影响。最后确定一个合理的施工时间（天数）；

2、考虑预制场布设的各种资源配置情况。如模板配置、混凝土浇注以及龙门吊布设情况以及数量；配置的作业班组和混凝土拌合、运输以及浇注等工艺；预制梁材料使用以及脱模得期限等等；就拿模板配置来说，一般预制箱梁有边跨边梁（有时还有内外之分）、边跨中梁、中跨边梁和中跨中梁之分，况且芯模板的形式也有区别，所以配备模板时应该一一考虑周到。

3、结合资源配置和施工有效天数，再利用预制的梁数量除以有效施工天数，就可以得出每天需要平均预制多少梁的数量；

4、根据资源配置和每天平均预制梁的数量，综合确定预制底座的数量，然后就可以确定相应的模板数量；举个例子：假如有效施工天数为232天，箱梁脱底模的时间是7天，则需要每两天预制3片梁。这样就需要配置底座数量是12套。相应的模板数量就是按照每天2套的侧（芯）模计算。

T梁架设专项方案midas计算书

T梁架设专项方案midas计算书

i

怀通高速38标

40米T梁架设专项施工方案

编制： ________________________

复核： ________________________

批准： ________________________

20XX年XX月XX日第一章、编制依据及工程概况 ................................................ 4..

1.1、编制依据 .......................................................... 4... 2

1.2、工程概述 .......................................................... 4...

第二章、人员、机械设备配备情况 ............................................ 5..

2.1 普头河架梁施工主要人员投入情况 ..................................... 5..

2.2 普头河架梁施工主要施工人员、机械投入情况 ........................... 5.

第三章 普头河 40 米 T 梁架设方案 ........................................... 5..

3.1普头河40米T梁架设的总体思路 ......................................5.

3.2普头河40米T梁架设的工期安排 ......................................7.

3.3架桥机简介及架40米T梁的相关技术参数 .............................. 8

3.3.1、 架桥机简介 ................................................ 8..

预制T梁存梁台座检算

预制T梁存梁台座检算

T梁存梁台座检算计算书

一、32m存梁台座扩大台座检算

1、地基承载力检算

台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：

q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m

扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：

σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa

正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入

试验，测得地基承载力标准值为150KPa。

2、确定台座厚度

台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，

则：

8908901001009000N1?8@300N3Φ12N2?5005004000450100 Ⅰ

Ⅰ Vmax=σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN

选用C30砼，fc=14.3 MPa，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：

h0=V/(0.07 fc)=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m

按保护层6cm厚计，则扩大台座厚度应为：

h=h0+a=0.255+0.06=0.315m

可取h=450cm。

3、配筋计算

计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩

M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN〃m

钢筋选用Ⅱ筋，fy=340 MPa，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：

As=M/(0.9h0 fy)=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm2

可选用 16@20cm两层布置。

每米长台座受力钢筋面积As=2009＞1871 mm2。

分部筋选用Φ8@20cm。

二、24m存梁台座扩大台座检算

预制T梁台座检算

预制T梁台座检算

预制T梁台座施工过程

一、工程概况、及结构形式

塘湾大桥大桥位于永嘉县渠口乡塘湾村老41省道与坦下公路连接，桥轴线走向约90°，主要跨越楠溪江。桥位区属丘陵垄岗河谷地貌，地形较复杂，地势高差较大，桥位范围内中线高程25.3～15.5m，最大相对高差9.8m。桥位处塘湾大桥河道较顺直，水面宽约120m，水深0.5～2.5m，水流较大平缓，溪流两侧陡崖有岩石裸露，树木较多，山顶为黄土，覆盖层较薄，多为农地。

桥位处纵断较高，路线与谷底最大高差达11m，桥梁孔径布置及桥长不受水文及流量控制，主要决定于所跨地物和两侧地形。桥跨设计为8×32m装配式预应力混凝土先简支后结构连续T梁，在桥台位置设置D80伸缩缝、4#桥墩处D160伸缩缝，伸缩缝处设置四氟滑板支座GJZF4-350×400×71mm，连续处设置板式橡胶支座GJZ450×500×99mm。桥梁全长为257.6m，桥梁起点桩号为K0+235.7，终点桩号为K0+493.3,中心桩号为K0+364.5。

下部结构：桥墩采用（桩基础直径Ф1.8m，立柱直径Ф1.6m）和重力式桥台，2#～5#桥墩基础按端承摩擦桩设计，1、6、7桩基嵌岩，桥台处基岩暴露，在凿除风化层后浇注基础，基础上设置台帽。

上部构造采用8×32m预应力砼先简支后结构连续T梁，在桥台设置80伸缩缝；在4号桥墩处分别设置一道D160型伸缩缝。横向采用5片主梁。

二、3片台座没铺设钢板的制作过程：

（1）台座的制作：

由于受施工场地及工期限制我方增设三片台座为加快施工进度，原考虑为一次性使用台座未铺设钢板，台座的中心轴线应在同一水平面，台座结构分为两层，下层为素混凝土宽度2m，高度0.8m上层宽度0.6m，高度0.5m，四边用4㎝三角铁包裹，采用C30钢筋混凝土，主筋两层4Φ16，箍筋ø10@200的构造；台座顶平面应留一定的预拱度、表明光滑平顺，台座两侧竖直、上下高度一致在同一直线段，台座的高度应满足模板的安装和拆模顺利进行。