气力输送计算书

系统基本参数计算作者：出处：更新时间：2005年07月20日系统基本参数计算1．输灰管道当量长度Leg输灰管道的总当量长度为Leg=L+H+∑nLr （m）(5-19)2．灰气比μ根据所选定的空气压缩机容量和仓泵出力，用下式可计算出平均混合比μ=φGhX103/[ Qmγa(t2+t3)](kg/kg)(5-20)Gh=ψγhνp (t/仓)(5-21)式中Gh—仓泵装灰容量，t/仓。

灰气比的选择取决于管道的长度、灰的性质等因素。

对于输送干灰的系统，μ值一般取7-20 kg/kg。

当输送距离短时，取上限值；当输送距离长时，则取下限值。

3．输送系统所需的空气量因单、双仓泵均系间断工作，故系统所需的空气量应根据仓泵每一工作周期所需的气耗量．再折合成每分钟的平均耗气量即体积流量Qa=φGhX103/[μγa(t2+t3)](m3/min)(5-22)质量流量Ga=Qaγa=16.67 Gm/μ (kg/min)(5-23)4.灰气混合物的温度输送管始端灰气混合物的温度可按下式计算tm=( Gmchth+Gacata)/( Gmch+Gaca) (℃) (5-24)式中Gm—系统出力，kg／min；ch—灰的比热容，kcal／(kg℃) ,按公式（5-7）计算th—灰的温度，℃；ca—空气的比热容，一般采用o．24kcal／(kg℃);ta—输送空气的温度，℃。

因灰气混合物在管道内流动时不断向外界散热，故混合物的温度逐渐下降，其温降值与周围环境温度、输送管道的直径等因素有关。

根据经验，每100m的温降值一般为6—20℃。

当混合物与周围环境的温度差大时，取上限值；温度差小时取下限值。

5．输送速度仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长，为保证系统安全经济运行，沿输送管线的管径需逐段放大，一般均配置2—3种不同管径的管道，以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内，根据实践经验，各管段的输送速度推荐如下：管道始端的速度：νb =10-12m／s；前、中段管道末端的速度：νe=15-20m／s；后段管道末端的速度：νe=15-25 m／s。

广东南海梅山电场气力输送设计计算书1.仓泵技术参数：2.除尘器一个输送单元输送系统校核2.1.仓泵出口处管道内气流速度：按浓相仓泵运行要求，出口处气流速度：< 5.0m/s2.2.仓泵运行时输送压力（泵内工作压力）：0.15～0.18MPa2.3.输送管未端气流速度：按管道内灰气混合物流动的热力学过程介于等温和绝热过程之间，取k=1.1则： P1（V1×S1）1.1＝P2（V2×S2）1.1式中：P1 、P2为输送管始端压力和管道未端压力（绝对压力）V1、V2为输送管进口和出口的流速S1 电场仓泵出口输灰管截面积 0.0078m2S2 电场输送管出口截面积0.0078m2令P2=1，P1=2.8代入得: V2 =12.43m/s管道内气流平均速度:U p=8.71m/s在上列无缝管配置下实际耗气量:耗气量按下式确定(近似计算式):Q实＝ S2×V2＝0.096m3/s = 5.8m3/min2.4.仓泵的工作过程主要分为下列几个过程:㈠进料㈡加压㈢输送㈣吹扫等四个过程.2.5.仓泵输送质量流率:G MS＝Q×μ气×μ=2.84g/s上式中: G MS质量流率Q 耗气量 (0.069m3/s)μ气空气比重 (1.25)μ混合比 (33)仓泵主要技术参数见上表, 一个输送过程的时间按下式计算:t=t1+t2+t3+t4+t5上式中：t1 进料时间(多组仓泵进行交替输送时,不计时料时间) t2 有效输送时间t3 管道吹扫时间t4加压时间t5辅助时间(各种动作过程时间)每组泵的有效输送时间： t2＝w÷(Q×μ气×μ) ＝598.6s上式中： w 一台仓泵装灰量, 为1700kg.吹扫时间： t3 ＝ L÷V p＋60＝85s上式中： L 按输送最远几何距离215m计算V p气流平均速度：8.7m/s加压时间： T4 30s辅助时间： T5 5s总的输送时间为：718.6每小时最大输送能力： (3600÷718.6)×1.7t =8.5t/h根据以上计算，电除尘器一台炉采用一根DN100输灰管，分二组进行交替输送，其输送能力为8.5t/h，大于实际出力的300%，满足招标文件中的设计出力要求。

气力输送计算（催功龙）上引式系统(空气输送)：一、计算条件(所有压力均为表压)锅炉额定排灰量qmB=28t/h干灰堆积密度ρh= 电场灰斗数量n=4个灰斗内干灰温电场的输送单元数量n1=1个当地大气压pa= 计算输送单元电场效率η=0.75 当地平均输送几何距离L=800m系统富余系数K=输送总垂直提升高度H=40m二、流态化仓泵技术数据电场灰预设输送单元输送一次的时间间隔Ti=5min(应包括装灰、输送及等待时间)仓泵输送压力p e=0.32MPa 计算流态化仓泵有效仓泵输出灰气混合物温度t e=100℃根据计算选择流态化仓泵有效容计算点压缩空气密度ρe=3.932452kg/m3 仓泵输出灰气比μ1=气灰混合物总量V ah=7.738995m3 仓泵出料管内气灰混合物流态化仓泵出料管管径Dz=0.081888m取仓泵内增压、流化仓泵出料管选用标准无缝管管径为Dn=0.081m (内径)φ=仓泵出料管输出流量q 计算点压力工况下需要输送空输送仓泵输出气灰混合物流三、输送管道技术参数初定输送管道助吹空气量q'vf= 1.34907m3/min 输送管道起始流输送管道管径Dn'=0.163427m输送管选用标准无缝管输送管道起始段气灰混合物流量qvAah=9.501012m3/min输灰管道输入灰库压力P F=修正助吹空气量q vf=1.413992m3/min输灰管道末端气灰混合物温度tF=计算点输送压缩空气初速度va=6.431367m/s 输送管道末段流输送单元系统需要标况空气量qvn=26.65106Nm3/min输送管道末段管径DF'=0.196481m 输灰管道末段气灰混合物流修正输送管道末速度Vf= 选用标准无缝管管径为Dn F=0.199m (内径)输送管道内平均输送流速v av=气灰混合物在输送管道内输送仓泵输送单元输送一次时间T=5.090984min 不含间隔时间输送管道内的输送灰气比μ= 输送管道末段气灰混合物密度ρFah=25.47775kg/m3 输送管道内干灰平均四、输送管道压力损失(必须先完成上面的计算，分管段计算每段压力损失后再人工相加)计算管段管径Dn=0.199m管道内壁平均粗糙度ε= 计算管段当量长度Leg=340m计算管段标准内径Dn=0.199m空气摩擦阻力系数λa=计算管段末端温度t2=50℃ 计算管段末段空气流量2=计算管段末端压力p2=6KPa 计算管段前段空气流量1=计算管段前端温度t1=65℃ 计算管段前端气灰混合物流量=计算管段末端气灰混合物流量= 计算管段前端压力P1=82.45667KPa 计算管段末端气灰混合物密度ρeah2=计算管段末端速度Vf=15.57656m/s 计算管段压力损计算管段始端速度Va=9.794972m/s干灰堆积密度ρh=0.75t/m3干灰温度te1=110℃当地大气压pa=101.234Kpa地平均气温ta=20℃系统富余系数K= 1.5灰斗采用定期出灰方式运行时K≥2.0灰斗采用不积灰状态运行时 K=1.2～1.5电场灰量qm'=31.5t/h泵有效容积V=0.875m3有效容积为V= 1.2m3仓泵输出灰气比μ1=35kg/kg 为30～45kg(灰)/kg(气)混合物流速v2=7m/s 一般按6～7.5m/s选取输出时间t1'= 3.5min、流化时间t2=0.3min 一般取0.2～0.5min气量百分比φ=20% 初步设定按15%～20%选取输送空气量qve=1.686337m3/min合物流量qveah=8.08702m3/min起始流速VA'=7.5m/s 按7.0～8.5m/s选取无缝管管径Dn=0.164m (内径)管道输入灰库压力P F=6KPa端气灰混合物温度tF=50℃末段流速Vf'=16m/s 一般控制在20m/s内合物流量qVFah=29.09658m3/min正输送管道末速度Vf=15.57656m/s道内平均输送流速v av=11.53828m/s内输送时间t3=1.213352min道内的输送灰气比μ=22.01908kg(灰)/kg(气)灰平均流速vh=2.922156道内壁平均粗糙度ε=0.0002 无缝钢管为0.0002,焊钢管为0.0003,铸钢管为0.0005空气摩擦阻力系数λa=0.01964气流量qVFa2=27.75491m3/min气流量qVFa1=16.95506m3/min物流量qVFah1=18.29673m3/min物流量qVFah2=29.09658m3/min物密度ρeah2=25.47775kg/m3压力损失△Pe=76.45667Kpa。

灰渣稀相气力输送系统设计计算说明书灰渣稀相气力输送系统设计计算说明书一系统出力按污泥处理量在设计点400t/d、进厂污泥固含率在设计点(20%)，污泥中可燃质在设计低限(38.5%,DS)计算，焚烧炉系统的灰渣产率为2.05t/h;如果按污泥处理量在设计点400t/d、固体中可燃质含量在设计点(56%,DS)、进厂污泥固含率在设计高限(27%)计算，则系统的灰渣产率为1.98t/h，如果按污泥中固含率在设计点20%、固体中可燃质含量在设计点(56%,DS)、污泥处理量在设计高限450t/d计算，系统的灰渣产率为1.65t/h。

系统的最大灰渣产率按第一种情况计算，即取2.05t/h。

尾气干法处理时碳酸氢钠的加入量为460 kg/h，活性炭的加入量为4.6kg/h。

为便于灰渣分别处置，余热锅炉和电除尘器收集的灰渣通过一套输送系统输送到灰渣储仓，而袋式除尘器收集的飞灰以及尾气处理时加入系统的碳酸氢钠和活性炭则通过另一套系统输送到飞灰储仓。

卸灰时，依据灰斗料位或按顺序开启旋转阀，在同一时间，每套输灰系统只能开启一台旋转阀。

根据经验数据，两台余热锅炉排出的灰渣量约为440kg/h。

按电除尘器最高除尘效率99.9%计算，则其灰斗最大灰渣产率1.61t/h，余热锅炉和电除尘器共用的灰渣输送线灰渣最大产率为2.05t/h。

按余热锅炉加电除尘器最低除尘效率为90%，袋式除尘器除尘效率按99.9%计算，飞灰输送线的最大产灰率(包括烟气处理系统加入的碳酸氢钠粉和活性炭粉)0.67t/h。

因为对每个灰斗来说，灰渣输送系统采用的是间歇运行的方式，且灰渣和飞灰输送都没有备用线，参考《火力发电厂除尘设计规程》有关规定，灰渣输送系统的出力按系统最大灰渣产率的250%进行设计。

综合上述因素，余热锅炉和电除尘器的灰渣输送线设计出力取5.125t/h，袋式除尘器的飞灰输送系统的设计出力取1.675t/h。

二灰渣输送线操作参数选取按输送系统输送距离最长的部分(余热锅炉灰斗至渣仓)管线布置计算，灰渣输送管线的当量长度大于200m。

气力输送计算
一、设计依据和主要参数确定
1、输送量（G)
输送管在正常工作中最大物料量：20T/H
2、输送风速（V)
气力输送装置中空气在管道中运动要有一个最有利的经济速度，此速度。

风速过高动力消耗过大。

动力消耗几乎与风速的三次方成正比。

风速过低，对物料输送量变化的适应小，工作不稳定易发生堵塞或掉料.所以应该在保证输送工作稳定可靠的前提下，尽量采用低风速。

通常当物料比重和颗粒愈大、输送浓度越高、或者有弯曲和水平输送时所需风速取大值，反之则取较低数值.一般输送粮粒的风速为20—25m/s.
我们考虑到我们输送距离短，弯头少等实际情况选择输送风速为22m/s.
3、输送浓度（υ）
输送浓度即气体输送中气体所含输送物料的质量浓度。

我国粮食行业一般输送稻谷等粮粒时取υ=3-5。

我们根据实际情况取υ=4
4、风量（Q) 根据公式y
G Q υ==2.1410203⨯⨯=4.17×103 m 3/h y-空气的比重 取1.2Kg/m 3
考虑到系统漏风和储备所需风量为Q=1。

1×4.17×103=4。

58×103
m 3/h
5、输料管直径D 根据公式=⨯==22
1058.48.188.183V Q D 271.1 我们进行取整，得输料管直径D=300mm 。

6、压力损失（P)。

气力输送的计算
举例:
已知数据:1、淀粉输送量:9.73T/h;输送距离水平:135m，高度:25 m
2、90度弯头:R=1.5DN 4个(输风)
R=800mm 9个(输送淀粉)
45度弯头:R=1.5DN 1个(送风)
3、堆积比重:650KG/M3;淀粉管径:DN150
计算过程:
1、假设输送速度为: =20m/s
输送量: =162.2Kg/min;输送管径D=0.15m;空气密度 =1.2 kg/m&sup3; 物料比计算:m= =6.4;输送风量: = = =21.12 m&sup3;/min 大气压 =101325Pa
2、起始风速:V= = =19.9m/s
3、进气口压损: = . =119Pa 过滤器压损: =300Pa
4、供料装置压损: =(c+m) =(2+6.4) =1995.9 Pa
5、定常输送压损:L= +K +nδD(θ/90)=175.265m = =1.17 kg/m&sup3; = =20.4
m/s =0.03125* * =8888.9 Pa
= =(1+0.4*6.4) =31644.5 Pa
6、出口压损: =1200 Pa
7、总的气源所需压力为:P=1.2( + + + + )=42311.28 Pa 所需风量: =1.2 =38.89 m&sup3;/min 备注:整个管路出口处不设除尘器的情况下可按以上公式计算的数据，如加除尘器等附件需加相应的压力损失。

8、在已知风机出口风压、流量后可选出对应风机、电机型号、功率。

成品灰气力输送计算书
喷射泵后的压力（压差）为ΔPb1＝Pb-Pa=1422.3kgf/m2=13938.54Pa(1kgf/m2=9.8066pa)
根据喷射泵相关理论，文氏管喷射泵输送的主要能量损失在于将空气的压力能→速度能（动能）→压力能的转化过程中，能量损耗占总能量的0.5～0.6左右，另还包括将灰料加速的能量损耗，而能量的损耗主要以空气输送压降实现，尽管输送空气流量有一定的变化，但仅是少量而不予考虑
（此理论也基本与工程实际相符）。

故喷射泵前后压损为：
ΔPb2＝ΔPb1/(1-0.6)=34846.35Pa
所以进入喷射泵的输送空气压力（压差）为
ΔPb0＝ΔPb1＋ΔPb2=48784.89Pa
考虑从风机房内的纯空气压损及一定的富裕量，并结合罗茨风机选型，
取罗茨风机升压为　58.8　Kpa。

罗茨风机流量取1.1×Q'a＝38.83m3/min，根据罗茨风机型号，选定风机流量为39.46 m3/min 故原灰输送选定罗茨风机型号为CKSR200A，风冷型，升压　58.8　Kpa，流量39.46 m3/min。

设计计算书本系统两罐串联，交替运行。

发送罐选用型号CT6.5，每罐装满料的质量为3500Kg系统要求的正常质量流量27156Kg/h-----------G s设计的最大输送能力325872 Kg/h---------------G m备用率为G m/ G s=1.2管道当量长度Le的计算：[单位mm ]原始数据：水平长度220m，垂直40m，弯头数9个，管道阀门数2个。

L e=L水+L垂*C+(N弯+N阀)*L pC为垂直管道的当量系数取1.2L p为弯头的当量长度取10m计算得Le=378m当地空气的平均密度的计算：[单位Kg/m³]原始数据：年平均温度5.9℃(T=279)大气压力73.56Pa根据理想方程：PV=nRT推导如下PV=(m/M)RT=(ρV/M)ρ气=0.92Kg/m³R 为比例系数，单位是J/（mol·K）取8.314M空气的摩尔质量29固气比μ的选择：μ=25μ= G s/ G aG a为正常空气质量流量Ga= Gs/μ=27156/25=1086.24Kg/h耗气量Q= Ga/ρ气=1086.24/0.92*60=19.7Nm³/min管径的选择：[单位mm ]发送器到四路分流器之间输送管径选用φ219*6规格，四路分流器至料仓输送管径选用φ325*8规格。

气体流速的计算[单位m/s ]V初=Q/πR1²R1=100mm计算V初=10.46m/sV末=Q/πR2²R2=150mm计算V末=4.6m/s压力损失ΔP的计算[单位Pa ]系统的全程压力损失由以下几点确定①气体和物料在水平管道内的损失②气体和物料在垂直管道内的损失③物料启动时的压力损失（即物料从开始的静止到一定速度输送所消耗的压力）④弯管的压力损失以上的计算较为复杂，国内目前大多是根据日本狩野武推导的公式进行计算，根据经验参数估算的结果为ΔP=4.5~5bar即4.5~5*105Pa 吨米气耗q r″的计算[单位m3/t*km]q r″=q va/q mg*L=(Q/WL)*106q va=Q/tq mg=W/tq r″=152÷（3500*378）*106=115 式中：q va-----------空气体积流量，单位m3/sQ-----------输送一罐料所用的空气量，单位m3t-------------输送一罐料所需的时间，单位sq mg----------物料的质量流量，单位Kg/sw------------一罐料的质量，单位KgL-------------输送管的当量长度单位m输送一罐料的耗气量Q3500 Kg÷25=140Kg 140÷0.92=152 m325是固气比吨米功率消耗k″的计算[单位kWh/t*m]k″= q va*ΔP/(q mg*L)= Q*ΔP/3600wLΔP---------输送管入口和出口的全压差（Pa）k″=152*5*105/3600*3500*378=0.016kW*h/t*m每小时系统的能耗E：[单位kWh]E=ηk″* G s*Le =1.3*0.016*27*378*=212.3kWhη为损耗系数1.3 （全文完）。

气力输送计算范文气力输送是一种广泛应用于物料输送系统中的技术，通过将气体压缩为流体状态，并通过气流将物料输送到目的地。

气力输送可以用于输送粉状、颗粒状甚至液态的物料，广泛应用于化工、食品、冶金等行业。

气力输送的计算是为了确定输送管道的直径、气体流速、气体压力降等参数，以保证物料能够顺利输送至目的地。

首先，我们需要确定输送物料的流量，即单位时间内物料通过输送管道的质量或体积。

物料的流量可以根据生产工艺和输送要求确定，常用的计量单位有千克/小时或立方米/小时。

其次，需要确定气体的流速。

气体的流速决定了物料在输送管道中的运动速度，太高会引起物料剧烈碰撞，太低则会引起物料积聚。

根据实际经验，气体的流速一般控制在15-30米/秒之间。

然后，需要确定输送管道的直径。

输送管道的直径应根据流体速度和压力降来确定。

通常，根据经验公式可以计算出适宜的管道直径，如D=0.15√Q,其中D为管道直径，Q为物料流量。

接下来，需要计算气体的压力降。

气体在输送过程中会产生摩擦阻力，导致压力下降。

根据柯西公式，可以计算出管道长度单位长度的摩擦阻力，进而计算出整个管道的压力降。

常用的计算公式有：ΔP=0.02ρQL/(d^5.2),其中ΔP为压力降，ρ为气体密度，Q为物料流量，L为管道长度，d为管道直径。

需要注意的是，摩擦阻力对气体流速较高时的压力降影响较大。

最后，综合考虑物料流量、气体流速、管道直径和压力降等参数，可以进行气力输送系统的设计。

设计过程需要充分考虑实际工艺条件、物料特性和输送要求，以确保输送系统的安全和高效运行。

总结起来，气力输送的计算需要确定物料流量、气体流速、管道直径和压力降等参数。

这些参数的确定需要充分考虑实际工艺条件和输送要求，以设计出安全、高效的气力输送系统。

气力输送计算1输送量(G)输送量的大小通常由工艺过程所决定的。

但作为气力输送计算依据的输送量G，应该是输送管在正常工作中可能遇到的最大量。

因此，G应按工艺设计平均物料量再加上一定的储备系数而得，即:G=αG 设式中，G—计算输料量;G—设计工艺输送量，由工艺要求定; 设α—储备系数，一般为1.05,1.2。

2 输送风速(v)输料管中的风速v，必须保证物料能可靠的输送。

输送速度过高，会造成物料的破碎，增大管件的磨损和动力消耗。

输送速度过低，则容易引起掉料、管道堵塞，影响连续生产。

因此恰当的选择输送风速是很重要的。

一般情况下，在保证物料输送稳定可靠的前提下，尽量选取低风速。

输送物料的气流速度主要取决于各种物料的悬浮速度的大小粒度均匀的物料，输送风速大于其悬浮速度的1.5,2.5倍即可保证正常输送。

粒度不均匀的物料，按其分布比例最多的颗粒，输送风速大于其悬浮速度的2倍左右就可以保证物料的正常输送;对于粉状物料，为避免残留附着于管壁或,10倍的输送风速。

另外，其选择的粘结成团的现象，需要采用比悬浮速度大5速度还与管路的复杂程度、水平还是斜置有关，有弯头、管路复杂的要适当取大值。

如果输送气体的质量流量 m(kg,s)已确定，那末可用近似方法求得标准a,状态下的体积流量,(,/s) 。

0,,0.816, ,0仓泵正压气力除灰系统输送的距离一般比较长，为保证系统安全经济运行，沿输送管线的管径需逐段放大，一般均配置2—3种不同管径的管道，以使各管段的输送速度均在设计推荐范围内，根据实践经验，各管段的输送速度推荐如下: 管道始端的速度:ν =10-12m,s; b前、中段管道末端的速度:ν=15-20m,s; e后段管道末端的速度:ν=15-25 m,s。

e计算管段的实际末端的速度νe可按下式计算ν=0.0212Qe/D2 (m/s) (5-25) e3 Q=(PT/PT).Q (m/s) (5-26) eaeeam3 式中Q—计算管段终端的容积流量, m/min eP—计算管段终端绝对压力,Pa eT—计算管段终端温度，K; eP—当地大气压力，Pa; aT—当地大气平均温度，K aD—输送管道的内径，m。

设计计算书本系统两罐串联,交替运行。

发送罐选用型号CT6.5,每罐装满料的质量为3500Kg系统要求的正常质量流量27156Kg/h—-——--——-—-G s设计的最大输送能力325872 Kg/h--—--—-—-—--———G m备用率为G m/ G s=1.2管道当量长度Le的计算:[单位mm ］原始数据：水平长度220m,垂直40m,弯头数9个，管道阀门数2个。

L e=L水+L垂*C+(N弯+N阀）*L pC为垂直管道的当量系数取1。

2L p为弯头的当量长度取10m计算得Le=378m当地空气的平均密度的计算:［单位Kg/m³]原始数据：年平均温度5.9℃(T=279）大气压力73.56Pa根据理想方程：PV=nRT推导如下PV=（m/M)RT=(ρV/M）ρ气=0。

92Kg/m³R 为比例系数,单位是J/（mol·K)取8。

314M空气的摩尔质量29固气比μ的选择：μ=25μ= G s/ G aG a为正常空气质量流量Ga= Gs/μ=27156/25=1086.24Kg/h耗气量Q= Ga/ρ气=1086.24/0。

92＊60=19.7Nm³/min管径的选择：[单位mm ］发送器到四路分流器之间输送管径选用φ219＊6规格，四路分流器至料仓输送管径选用φ325＊8规格。

气体流速的计算[单位m/s ]V初=Q/πR1²R1=100mm计算V初=10。

46m/sV末=Q/πR2²R2=150mm计算V末=4。

6m/s压力损失ΔP的计算[单位Pa ］系统的全程压力损失由以下几点确定①气体和物料在水平管道内的损失②气体和物料在垂直管道内的损失③物料启动时的压力损失(即物料从开始的静止到一定速度输送所消耗的压力)④弯管的压力损失以上的计算较为复杂,国内目前大多是根据日本狩野武推导的公式进行计算,根据经验参数估算的结果为ΔP=4。

5~5bar即4。