去除时间限制及相关安装说明：
1、安装过程中需要产品代码时，填写EC-C01
2、安装过程中需指定License文件时，请选择光盘中的\LICENSE\LICENSE-DAR\license.txt，即可去除时间限制。
3、如果在Windows XP中安装客户端或单机用程序，必须确保Windows XP升级到SP2。
4、如果选择SQL Server 2000做后台服务器，必须升级到SP3以上。首先安装Other tool中的数据库，然后再安装所需的客户端程序。
5、如果只在本机使用，建议只安装Stand-alone版本即可，这样只会在本机安装MSDE引擎，用于学习软件使用和一般项目管理足够用了。
6、安装指南可参考光盘\Doc-V5.0\IT下的adminguide.pdf，内有详细的安装说明。
7、最后说一句，P3确实是非常牛的项目管理软件！
1、工程模式
工程组、工程、目标工程不限
每个工程可达10万条工序
自动进度计算和资源平衡
进展骤光灯和自动进度更新
显示进展线、前锋线
20级工作分解结构（WBS）编码
工程识别编码
24个用户可自行定义的作业分类码，可用于选择、排序、分组分析
16个用户自定义数据项
多个工程汇总成新工程
赢得值分析评价完成情况
保存历史数据
合并多个工程
总体更新用于一次修改批量数据
用户自定义的计划模板（子网络）
真正的同时多用户功能：多人同时更* Web 向导，用于Internet/Intranet Primavera 中国唯一总代理新、分析、制作报表
可对工程设定多级权限
与Microsoft Office 兼容的图形* 可按任意作业分类码和资源组合来组用户接口
显示进展线、前锋线/td>
20级工作分解结构（WBS）编码
2、进度计算
关键路径法（CPM）计算
单节点网络图（PDM）方式
自由浮时和总浮时计算
支持完成－开始、开始－开始、开始－完成和完成－完成四种作业关
关系线上可显示延时
每工程可使用31种作业日历
时间单位可为小时、天、周、月
10种进度限制条件
9种不同的作业类型
作业上可设置停工和复工日期
可中断的和可连续的进度计算
3、资源和费用管理
作业栏位中可显示多个资源
资源也可有日历
每个工程资源和费用的种类无限
平衡和平滑时，作业可以分解、延长和压缩
簇资源设置资源的层次结构
非线性资源用量可用户定义
带平滑的向前和向后平衡都行
可变的资源单价和限量
资源可驱控作业的工期
赢得值（BCWP）直方图，表格和曲线
预算值（BCWS）直方图，表格和曲线
费用差值和进度差值计算
每个工程可有无限个费用科目
跟踪预算、本期实际费用、累计实际费用、完成百分比、赢得值、尚需费用，完成时费用
自动计算费用规则功能，用户可定义计算规则
4、报表和图形
150多个预先定义好的报表、矩阵报表和图形，可自定义页眉和页脚
绑带Infomaker制表软件
完全可自定义显示和输出
Web 向导，用于Internet/Intranet发布报表和图形
无限显示视图
可按任意作业分类码和资源组合来组织工程轮廓图
作业可汇总，分组，与目标比较
时标网络图既显示横道，又可带逻辑关系
可颈状显示横道，及按作业分类码显示不同的颜色和花纹
网络图中也可显示时标
资源/费用直方图，表格和曲线
多层次的排序和选择（过滤器）
用户可定义横道、开始和完成端点的颜色、形状、大小、位置
界面语言可选择，可形成各种语言的报表
打印时可指定页数及自动调整大小
OLE用于挂接文本、电子表、图形和影象
5、数据交换和二次开发
与ODBC兼容的数据库
含开发引擎RA，任何与OLE 2.0兼容的开发工具均支持
Primavera Post Office 允许远程工作，双向审阅计划和进度更新
可采用与MAPI/VIM兼容的邮件系统来互换工程和作业数据
可读写MPX文件与MS Project兼容
可输入/输出dBASE、Lotus、ASCII
与SureTrak（小P3）共享数据
6、配置与延伸
DataStore for Primavera-P3与Oracle的双向数据接口。
PowerVision ——滚动计划发布和执行情况赢得值分析软件，专为P3开发。
Monte Carlo for Primavera-风险分析软件，可与P3连用。
２００１年２月，当渝怀铁路其他工地轰轰烈烈地大干的时候，十大控制工程之一的长寿长江特大桥却因设计方案问题，设计图纸还没有
出来。身为大桥局渝怀指挥部指挥长的刘崇梁，深感压力重大。他说：“虽然图纸未到不是我们的过错，但是渝怀铁路通车的目标工期已定，
我们决不能在大桥局修建的长寿长江特大桥上拖渝怀线的后腿。”
为了克服施工难题，大桥局渝怀指挥部领导召集大桥局、大桥局五公司、设计院及很多曾为九江长江大桥和芜湖长江大桥做出过突出贡献
的桥梁专家组成了长寿长江大桥水中墩施工方案的专家组进行攻关克难。
要知道，像施工栈桥这种大型临时设施在图纸未到的情况下提前进行施工，是要担很大风险的：那个时候既没有测量控制网，也没有主桥
线路坐标，万一栈桥施工在主桥范围内或相差太远，必将进行改道或返工，那将会给施工单位造成很大的损失。但这一切没有压倒这些大桥人
，为了不滞后工期，项目经理朱云翔在职工大会上向大家说?押“即使是铤而走险?熏我们也要开始干”。
当长寿大桥项目部总工程师带领着一批精干的工程技术人员拿出几套施工方案进行比选时。双壁钢围堰和双壁吊箱钢围堰这两种方案成为
专家组讨论热点。有着九江长江大桥和芜湖长江大桥成功施工经验的双壁钢围堰方案，有很多专家表示赞同，但利用双壁钢围堰施工方法要经
过底节拼装，起吊入水，分块接高，下沉等众多工序，施工周期太长；围堰直径３３米，高４３米，其体积庞大，水流阻力相应增大，对通航
影响非常大，而且围堰在大粒径卵石中下沉困难；岩面参差不齐，高差较大，围堰难以控制。因为这些不足，就有可能达不到施工要求。
项目总工程师李德坤和一批技术人员运用大桥人的聪明和智慧，打破常规地向专家组提出运用双壁吊箱钢围堰方案。双壁吊箱钢围堰具有
优于双壁钢围堰可以在工厂整体加工制造，最后浮运就位的特点，工期缩短；在围堰外形上做成圆端形，宽度为２０米，减少了阻止水流的面
积，阻水小，利于通航；又因其带底板结构，不需沉入河床，施工难度减小；用钢量比较接近，但因其可以节约１９７２７立方米砼，运用双
壁吊箱钢围堰更加经济。
优点是明显的，但施工经验为零，属于国内第一次采用，因此，有些专家持反对意见，觉得在如此水深流急的长江上游采用这种方案是绝
对不可能成功的。
一位老专家说：“如果你们大桥局双壁吊箱钢围堰施工成功，我这辈子算长了见识”。这位老专家说得语重心长，施工确实困难重重。但
这一切压不垮大桥人的决心，最后专家组决定采用双壁吊箱钢围堰施工方案。
双壁吊箱钢围堰自重６５０吨，船厂加工，一次浮运到位。在安装中利用６根主体桩钢护筒与围堰形成一体，既作围堰又作平台进行施工
。围堰设计独到之处就是有了吊箱的功能，这样可以大大缩短建立水上平台的宝贵时间，简化了工序。方案构思新颖，匠心独运，开创了我国
长江特大桥深水、大流速、浅覆盖层基础施工的先例。
神奇的大桥人，在这里创下了奇迹。双壁吊箱钢围堰施工的成功，填补了国内空白。
在桥墩施工期间，工人们吃住全在船上，有些人竟有两个多月没离开过墩子。６号墩技术负责人查春金在做好技术保证工作的同时，因工
地上没有围堰设计施工平台的“５６”工字钢，他通过计算将“３６”工字钢再加焊加筋板，既节约了钢材，又抢出了工期。
在围堰封底和大体积砼承台施工期间，职工们齐心协力：那边是紧张的潜水工下围堰底清淤、堵漏，这边是在安装砼、储料中心及各个小
漏斗架，一切工作都进行得紧张有序。封底时，经理和总工程师都全天侯守在施工平台上，进行现场技术指导和协调工作，保证水下封底的一
次成功。在砼浇注高峰时期，长寿桥创造了月产量８０００立方米的施工记录。
长江大桥桥高９５米，空心高墩施工又是一大技术难题。如果使用常规方法搭设脚手架平台进行施工不仅浪费人力、物力，而且还延缓了
时间，影响工期。
大桥人想到的是利用稳实的墩身，安装间易施工平台，并采用每节９米的翻模施工方法，内模、外模之间安装拉杆进行施工。而且６号、
７号墩共用一套模板互相倒用。
滚滚长江像一头发怒的野狮，从长寿长江大桥６号墩咆哮而下。２００２年５月１日下午１７时，随着长寿长江大桥６号墩第二节墩身最
后一盘砼成功灌注完毕，中铁大桥局集团五公司的参战职工个个兴奋不已，因为这标志着长寿长江特大桥水上施工取得了“攻克性”胜利。
在渝怀铁路长寿段，界牌坡隧道也是十大控制性工程之一。在界牌坡隧道建设中，施工单位不但克服种困难赢得工期，还刷新了许多隧道
施工记录。
界牌坡隧道位于重庆市长寿区江南镇（原扇沱乡）和涪陵区石龙场之间的长江防护林带，属低山区地貌，地形起伏较大，陡坎较多，自然
坡度为２０—５０度。其两端的申家沟及夕阳坡沟为深切坡“Ｕ”型谷，植被发达，灌木、杂草丛生。
界牌坡隧道有较大的地下水，并有３处地方可能存在承压水；地下水呈硫酸型弱腐蚀性，隧道还要穿过一个背斜断层并在出口穿越煤层。
在界牌坡隧道施工中，施工队伍采用铺底超前拱墙衬砌的施工工艺，使铺底紧跟开挖走，极大地改善了隧道的施工环境，使洞内形成了一
个完整的排水系统，轨道平整顺直，运输能力大大提高。由于已经铺好了底，衬砌边墙壁时不再花大量的精力去清理边墙的积水、淤泥，提高
了衬砌的施工进度；边墙壁直接立在混凝土隧底上，使拱墙衬砌不再下沉，杜绝了衬砌裂缝的产生。
由于安全质量措施有力，在界牌坡隧道的施工过程中，没有发生过一起轻伤以上的事故，进出口在２００２年铁路局安全标准工地评比中
，双双荣获“安全标准工地”的光荣称号。
优质环保绿色长廊
铁路施工由于岸线长，其隧道、桥梁、高切坡等施工将产生大量的弃土，将对沿线植被产生大面积的损坏，进而对沿线环境产生不小的破
坏。但在渝怀铁路施工中，不但没有破坏环境，反而因为注重环保，在沿线形成了一道绿色长廊。
在风景如画的长江畔施工的大桥局和二公司，从开工伊始就高度重视环境保护工作，认真落实环保、水保措施，深受当地政府和群众的好
评：
日前，湖南省科技厅通过了《桥梁特大型深水基础设计施工新技术》成果的鉴定。桥梁界知
名专家一致认为该项成果的研究在桥梁深水基础施工方面探索出了一套全新的施工理念和技术，是一项具有自主知识产权的创新成果,有广泛的推广应用价值。当前，我国正处于深水大跨径桥梁建设快速发展时期。采用先进的设计和施工技术，达到节省投资、缩短工期，确保安全的目标一直是工程界所追求的。南京长江三桥建设指挥部认为，该项成果的开发与在南京长江第三大桥南塔墩基础施工的应用，节省工程直接投资1.18亿元，缩短工期6至8个月，实现了一个枯水期完成主塔基础施工，创造了我国深水基础的施工新记录。南京长江第三大桥位于长江下游，水文、地质等建设条件复杂，为在深水基础设计和施工技术方面取得突破，提高本桥科技含量和建设水平，南京长江第三大桥建设指挥部决定对南塔大型深水基础设计、施工技术进行专题研究，组织湖南路桥建设集团公司、中交公路规划设计院等单位进行科技攻关。设计、施工单位结合桥梁建设特点，创造性地提出了《桥梁特大型深水基础设计施工新技术》，并在实践中成功运用，形成了深水钻孔桩基础成套施工新技术。首次提出并采用钢护筒、钢套箱组合刚构钻孔桩施工平台体系进行深水基础施工，创造性地将高桩承台基础施工中钢护筒、钢套箱进行有机结合，充分利用钢套箱的结构刚度及自浮能力和钢护筒的自身刚度，共同形成稳定的深水钻孔灌注桩施工作业平台。专家认为，此技术将基础施工中临时结构与永久结构合而为一，克服了以往采用钢围堰或沉井施工工法着床与嵌岩等困难，减少深水基础施工难度，有效减少施工期基础局部冲刷深度，增强了基础施工的安全度。首次研究钢套箱与锚缆系统在侧向水流作用下的摆动原因和计算方法，为基础结构直接在水流状态下的精确定位提供了依据。
关键词：混凝土构件；预埋件；受力探析 《混凝土结构设计规范》GBJ10－８9预埋件设计规范，给出了由锚板和对称的直锚筋所组成的受力预埋件，其锚筋的总截面面积Aｓ的计算公式，以及由锚板和对称配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，其弯折锚筋的截面面积Aｓｂ的计算公式。在预埋件的设计中，发现规范公式系数及计算步骤繁多，过程繁杂，受力与设计选材关系不够直接，容易产生错误。为此，先对预埋件锚筋、混凝土材料等作具体设定，直接求出预埋件在各种受力状态下的允许值，再根据预埋件的构造要求以补加系数的办法，对预埋件的受力作一般性的推广，从而简化了计算公式、计算步骤和设计过程。 1预埋件设计选材 (1)当锚筋选热轧Ⅱ级钢筋，混凝土选C20时，则ｆｙ＝310N／ｍｍ２，ｆｃ＝10N／ｍｍ２； (2)当锚筋与混凝土选用其它材料时，最大设计受力拉力Nｍａｘ及弯矩力Ｍｍａｘ按《常用直径单根锚筋预埋件允许承受的最大应力表》中数值见表1，分别乘以系数ｆｙ／３１０；同样，最大设计剪力Ｖｍａｘ按表1Ｖｍａｘ对应的乘，ｆｃ、ｆｙ分别为预埋件设计采用的其它等级的混凝土及钢筋级别时，混凝土的轴心抗压强度设计值及钢筋的抗拉强度设计值见表1注2。2锚板厚度与锚筋直径的比例关系(1)当锚板厚度与锚筋直径的比例关系ｔ／ｄ＝0.8时，则直接查表计算。 (2)当锚板厚度与锚筋直径取其它比例关系时，表1中的Nｍａｘ、Mｍａｘ乘“0.75＋0.315ｔ／ｄ”系数，见表1注2。 (3)当采取措施防止锚板弯曲变形时，表1中的Nｍａｘ、Mｍａｘ乘系数1.25，见表1注2。3简化公式的推导及简化过程(1)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时见图1，由下列规范公式计算，并取其中的较大值：式中：V—剪力设计值；N—法向拉力或法向压力设计值；法向压力设计值应符合N≤0.5ｆｓＡ，此处，A为锚板的面积；M—弯矩设计值；ａｒ—锚筋层数的影响系数；当等间距配置时；二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；ａｖ—锚筋的受剪承截力系数，ａｖ＝（４.0－0.08ｄ）。当ａｖ＞0.7时，取ａｖ＝0.7。ｄ—锚筋直径(ｍｍ)；ａｂ—锚板弯曲变形折减系数，ａｂ＝0.6＋0.25。当采取措施防止锚板弯曲变形时，取ａｂ＝1。ｔ—锚板厚度；Z—外层锚筋中心线之间的距离。 (2)预埋件仅受单向应力时，所能承受的最大设计应力：假定预埋件所承受的设计应力V、N、M中，任意取其它二维应力为零，则由公式(1)及(2)并取Ａｓ最大时，分别得预埋件在单向作用下的受力计算公式：
混凝土结构设计计算算例 第17章预埋件 王依群 20201212年12月 这是《混凝土结构设计计算算例》（建筑工业出版社2012年8月出版）新增加的第17章。第17.1节配置直锚筋的预埋件计算，第17.2节配置直锚筋和弯折锚筋的预埋件计算。 例题演示了预埋件的计算和结果的准确性。 RCM软件试用版本RCML软件可到下面网站下载。 http//https://www.doczj.com/doc/498683387.html,
目录 (33) 第3章R CM软件的功能和使用方法.................................................................................................................................... (44) 第17章预埋件计算原理及算例............................................................................................................................................ 17.1由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件 (4) 【例17-1】受拉直锚筋预埋件算例 (5) 【例17-2】受剪直锚筋预埋件算例 (6) 【例17-3】受拉剪直锚筋预埋件算例 (7) 【例17-4】受拉弯直锚筋预埋件算例 (8) 【例17-5】受压弯直锚筋预埋件算例 (10) 【例17-6】受弯剪直锚筋预埋件算例 (11) 【例17-7】受拉弯剪直锚筋预埋件算例 (12) 【例17-8】受压弯剪直锚筋预埋件算例 (13) 17.2由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件 (15) 【例17-9】受剪弯折锚筋及直锚筋预埋件算例 (15) 以后增加17.3构造要求
预埋件计算书 ==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.6 计算时间：2013年03月27日10:32:08 ==================================================================== 一. 预埋件基本资料 采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M20 排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距80mm； 锚板选用：SB12_Q235 锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=12 基材混凝土：C35 基材厚度：400mm 锚筋布置平面图如下： 二. 预埋件验算： 1 化学锚栓群抗拉承载力计算 轴向拉力为：N=10kN X向弯矩值为：Mx=9.5kN·m 锚栓总个数：n=2×2=4个 按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算： 由N/n-M x*y1/Σy i2
=10×103/4-9.5×106×100/60000 =-13333.333 < 0 故最大化学锚栓拉力值为： N h=(M x+N*l)*y1'/Σy i')2 =(9.5×106+10×103×100)×200/60000 =28750=28750×10-3=28.75kN 所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=90.574kN 故有： 28.75 < 90.574kN，满足 2 化学锚栓群抗剪承载力计算 X方向剪力：Vx=8.2kN X方向受剪锚栓个数：n x=4个 Y方向受剪锚栓个数：n y=4个 剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定： V ix V=V x/n x=8200/4=2050×10-3=2.05kN V iy V=V y/n y=0/4=0×10-3=0kN 化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定： V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2) V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2) 化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定： V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5 结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式 分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）： 取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为： V iδ=[(2050+0)2+(0+0)2]0.5=2.05kN 所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=53.855kN 故有： V iδ=2.05kN < 53.855kN，满足 3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算 当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式： (βN)2+(βV)2≤1 式中： βN=N h/Nc=28.75/90.574=0.3174 βV=V iδ/Vc=2.05/53.855=0.03807 故有： (βN)2+(βV)2=0.31742+0.038072=0.1022 ≤1 ，满足 三. 预埋件构造验算： 锚固长度限值计算： 锚固长度为160，最小限值为160，满足！ 锚板厚度限值计算： 按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取 锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×20=12mm 锚筋间距b取为列间距，b=80 mm 锚筋的间距：b=80mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=10mm,
预埋件计算(预埋件计算) 项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 计算条件 弯矩设计值M : 0.00kN ·m__轴力设计值N : 454.00kN 剪力设计值V : 0.00kN___力的正方向如图所示 直锚筋层数 : 3___层间距b1 : 200mm 直锚筋列数 : 2___列间距b : 150mm 锚板厚度t : 20mm___锚板宽度B : 300mm 锚板高度H : 750mm___最外层锚筋之间距离z: 400mm 结构重要性系数γ0 : 1.0___层数影响系数αr : 0.90 地震作用 : 不考虑 锚筋级别 : HRB400, f y =360.00N/mm 2, f y ＞ 300, 取 f y = 300N/mm 2 直锚筋直径d : 22mm 砼强度等级 : C35, f c =16.70 N/mm 2, f t =1.57 N/mm 2 2 锚筋截面面积验算 (1)锚板受剪承载力系数αv : 根据混凝土规范9.7.2-5计算: =v (2)锚板弯曲变形折减系数αb : 根据混凝土规范9.7.2-6计算: b (3)直锚筋面积验算: 在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范 式 9.7.2-1 及 式9.7.2-2计算，并取其中较大值: ≥A S 0 (r v f 0.8 b f 1.3 r b f ? ( ?0.900.53300.00?0.83300.00 =2279.12mm 2 ≥0 ( ) N 0.8 b f M 0.4 r b f
玻璃幕墙预埋件受力分析 设 计 计 算 书 计算: 校核: 审核: XXX装饰工程公司 XXXX年XX月XX日
目录 一、计算依据及说明 (1) 1.工程概况说明 (1) 2.设计依据 (1) 3.基本计算公式 (3) 二、荷载计算 (5) 1.风荷载标准值计算 (5) 2.风荷载设计值计算 (8) 3.水平地震作用计算 (8) 4.荷载组合计算 (8) 三、预埋件计算 (9) 1.预埋件受力计算 (9) 2.预埋件面积计算 (9) 3.预埋件焊缝计算 (10) 4.锚筋锚固长度计算 (11) 5.锚板厚度验算 (12)
[强度计算信息][产品结构]设计计算书 一、计算依据及说明 1.工程概况说明 工程名称:[工程名称] 工程所在城市:北京市 工程所属建筑物地区类别:C类 工程所在地区抗震设防烈度:八度(0.2g) 工程基本风压:0.45kN/m2 工程强度校核处标高:10m 2.设计依据
3.基本计算公式 (1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C类地区计算风压 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2 采用 风荷载计算公式: w k =β gz ×μ sl ×μ z ×w 其中: w k ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 条文说明8.6.1取定 根据不同场地类型,按以下公式计算:β gz =1+2gI 10 ( z 10 )(-α) 其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数 A类场地: I 10 =0.12 ,α=0.12 B类场地: I 10 =0.14 ,α=0.15 C类场地: I 10 =0.23 ,α=0.22
预埋件计算技术手册2 预埋件的计算 一般要求： 一、计算的主要内容 预埋件计算的主要内容为计算预埋件锚筋的承载力设计值。预埋板厚度一般按不小于锚筋直径的60%构造配置。 二、锚筋的层数与根数 采用直钢筋做预埋件中的锚筋，其不宜多于4层，且不宜小于4根。超过4层时按4层计算。受剪预埋件的锚筋在垂直剪力方向可采用一层（2根）。 三、锚筋层数的影响系数 受剪和受弯预埋件的强度计算公式是根据二层锚筋确定的，当锚筋层数增多时，预埋件承载力设计值有所降低，需将锚筋层数的影响系数适当调低。当锚筋层数为2层时，取为1.0； 三层时取0.9；四层时取0.85。 四、预埋件的受力性能与预埋件锚板及焊于其上的传力件形式（如传力钢板、钢牛腿等）有关。传力件的设置，应使预埋件锚筋的应力状态与计算假定一致。 五、预埋件承受的外力中，含有拉力或弯矩时，其强度计算必须考虑预埋件钢板因弯曲变形而使锚筋呈复合应力状态的影响。如传力件的设置能保证预埋件钢板不产生弯曲变形，则不必考虑此影响。 六、锚筋的锚固长度 1、受拉锚筋和弯折锚筋的锚固长度应符合下表要求： 2、受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d。 七、受力预埋件的锚筋，如计算中充分利用其强度时，则埋置在混凝土内的锚固长度，不应小于上文第六项的要求。 受拉预埋件 受拉预埋件承载力设计值应按下列公式计算： 当采取措施防止预埋板弯矩变形时： 当时：
当时： 参数说明：为锚筋总截面面积； 为承受周期反复或多次重复荷载时的承载力折减系数，按前文表格； 为钢筋抗拉强度设计值； 为预埋板厚度； 为锚筋直径； 为垂直于传力预埋板方向的锚筋间距； 为预埋板弯曲变形的折减系数。 计算预埋板的弯矩变形的折减系数时，系假定拉力板作用在每二排锚筋中间中间排锚筋处，预埋板弯曲变形的折算宽度按下图确定。 受剪预埋件
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内江百科园二期工程 预埋件 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 内江百科科技有限公司 年月日内江百科园二期工程后锚固连接设计计算书
本设计采用膨胀型锚栓作为后锚固连接件。 本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 1 后锚固载荷信息 本工程锚栓受拉力和剪力 V g sd : 总剪力设计值: V g sd =5.112KN N g sd : 总拉力设计值: N g sd =10.612KN M: 弯矩设计值: M=2.045000KN ·m 本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算： 1)()(2,2,≤+s Rd h Sd s Rd h Sd V V N N N Rs s Rk s Rd N N ,,,γ= V Rs s Rk s Rd V V ,,,γ= 1)()(5.1,5.1,≤+c Rd g Sd c R d g Sd V V N N N Rc c Rk c Rd N N ,,,γ= V Rc c Rk c Rd V V ,,,γ=
式中 h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； g Sd N ---- 群锚受拉区总拉力设计值； h Sd V ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； g Sd V ---- 群锚总剪力设计值； s Rd N , ---- 锚栓受拉承载力设计值； s Rk N , ---- 锚栓受拉承载力标准值； s Rd V , ---- 锚栓受剪承载力设计值； s Rk V , ---- 锚栓受剪承载力标准值； c Rd N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； c Rk N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； c Rd V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值； c Rk V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值； γRs,N ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.00； γRs,V ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.00； γRc,N ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； γRc,V ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRcp ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRsp ----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； 锚栓的分布如下图所示： 锚板： X=300.0mm Y=250.0mm
后置埋件及化学螺栓计算 一、设计说明 与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下： 埋件示意图 当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓； 锚栓材料类型：A2-70； 螺栓行数：2排； 螺栓列数：2列； 最外排螺栓间距：H=100mm； 最外列螺栓间距：B=130mm； 螺栓公称直径：12mm； 锚栓底板孔径：13mm； 锚栓处混凝土开孔直径：14mm； 锚栓有效锚固深度：110mm； 锚栓底部混凝土级别：C30；
二、荷载计算 V x ：水平方轴剪力； V y ：垂直方轴剪力； N ：轴向拉力； D x ：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm ； D y ：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm ； M x ：绕x 轴弯矩； M y ：绕y 轴弯矩； T ：扭矩设计值T=500000 N ·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm M x2= V y D x =4000×100=400000 N ·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算 1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值： 1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条) 式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数； 1k ：锚栓受力不均匀系数，取1.1。
目录 一、埋件计算概述 (1) 1.坐标轴定义 (1) 2.规范和参考依据 (1) 二、预埋件MJ01计算 (2) 1.埋件分布 (2) 2.荷载传递简图 (2) 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： (2) 4.荷载计算 (3) 1)恒荷载标准值 (3) 2)风荷载标准值 (3) 3)地震荷载标准值 (3) 4)荷载工况组合： (3) 5.埋件受力分析 (4) 1)锚筋面积校核 (4) 2)锚板面积校核 (4) 3)锚筋锚固长度校核 (5)
一、埋件计算概述 1.坐标轴定义 对于位于土建梁侧的埋件：埋板的法向方向为Y轴；埋板平面内沿重力方向为Z轴；埋板平面内沿土建梁轴向方向为X轴； Z轴方向的荷载对埋件产生的效应为拉压力，记为N ；X轴和Y轴方向的荷载对埋件产生的效应为竖向剪力，记为Vx和Vy ，同理弯矩记为Mx和My 。 2.规范和参考依据 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《建筑结构静力计算手册》第二版
二、预埋件MJ01计算 1.埋件分布 编号为MJ01类型的埋件在本工程中标高17.8m的位置。 2.荷载传递简图 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： YMJ-01 尺寸图
4.荷载计算 1)恒荷载标准值 Gk2＝ρ×t＋gs ρ石材的重力密度，取值为：25.6 KN/m3 t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 m gs 连接附件等的重量，保守按照11 Kg/m2取值为：0.11 KN/m2 Gk＝28×0.030＋0.11＝0.95 KN/m2 2)风荷载标准值 根据《建筑结构荷载规范》中的风荷载标准值计算方法得出的风荷载标准值Wk1为：Wk1＝W0×μs1×μz×βgz W0基本风压取为，上海50年，取值为0.55 KN/m2 μs1局部风压体形系数，此处按照最不利取值为(1.4＋0.2)＝1.6 μz风压高度系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.19 βgz阵风系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.63 Wk1＝0.55×1.6×1.19×1.63＝1.707 KN/m2, 3)地震荷载标准值 Ek＝Gk×αmax×βE αmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数α取0.08 βE 动力放大系数，取：5.0 Ek＝0.95×0.08×5.0＝0.380KN/m2 4)荷载工况组合： 工况1 : 1.2×Gk＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek 水平荷载 PAh＝1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek＝2.637 KN/m2 竖向荷载 PAv＝1.2×Gk＝1.140 KN/m2 竖框承受的最不利受荷载面积Am＝1.2×2.25＝2.700 m2 所以竖框对埋件产生的最大支反力如下： 水平荷载：RFy＝PAh×Am＝2.637×2.70＝7.120 KN 竖向荷载：RFz＝PAv×Am＝1.140×2.700＝3.078 KN 最大弯矩：M＝RFz×L＝3.078×0.275＝0.846 KN.M
第三章预埋件设计方案 3.1钢梁与混凝土核心筒连接的预埋件的设计 与混凝土相连接的钢梁以SL01(规格：H600×250×10×25）和SL07(规格：H600×600×10×25）两种为主，选取各自杆端力最大处分别进行预埋件设计，并分别将其命名为MJ1和MJ2。下图即为结构层第十八层预埋件的布置图： 3.1.1与钢梁SL01相对应的预埋件MJ1的设计 1.经结构计算MJ1受力如下（荷载取包络最大值） V=310.4KN 2.校核依据 抗剪强度校核：N v 预埋件在各种工业与民用建筑，特别是在工业建筑中应用十分普遍，由于其应用范围很广，加之各种新材料、新施工机具的应用，使预埋件应用的灵活性亦大为增加，应用的程度也有不断增加的趋势。在减轻设计与施工工作量的同时，针对预埋件构造类型多，受力状态较复杂的特点，如何安全、合理的设计预埋件也就变的愈发重要了。 现代意义上的预埋件应不仅仅局限于传统意义上的预埋件，即按施工图的要求事先加工好锚板及锚筋并焊接，安置于需要的位置，支好模板，再浇筑混凝土，而且应包括先钻孔通过膨胀螺栓将钢板固定于构件表面的后施工预埋件，而且后一种预埋件更具有生命力；从受力状态分，规范(GBJ10－89)将其分为受剪、弯、轴向力(拉或压)及复合力构件；从锚杆的材料分为钢筋与角钢(规范GBJ10－89中给出了锚杆为钢筋时的计算及构造要求)。分述如下： 一、以钢筋为锚筋的预埋件 对以钢筋为锚筋的预埋件，混凝土结构设计规范GBJ10－89已给出相应的计算公式及构造要求，而且现在也有一些标准图可供选用，因此在本文中只简单论述它的受力性能，破坏特征、强度影响因素。 (一)受剪预埋件 1.受剪预埋件的受力性能：配置直锚筋的受剪预埋件工作状态分为三个阶段：①弹性阶段：60％极限荷载以内，外剪力主要由锚板底边下混凝土承压强度与混凝土之间的粘结力承担。②弹塑性阶段：60％极限荷载以外，锚板底边下混凝土出现裂缝，粘结力消失，外剪力逐步由锚筋下的混凝土承压和锚板与混凝土之间的摩擦力承担。③破坏阶段：超过80％极限荷载后，锚筋根部下混凝土达到极限强度，出现应力重分布，其最大承压逐渐向里移动，荷载继续增加时，锚筋下一定长度内混凝土达到极限强度，随后钢筋达到抗拉强度，并出塑性铰，变形迅速增大，锚筋下混凝土发生局压破坏，将混凝土劈开，预埋件丧失承载力。因此影响预埋件承载力的主要因素除焊接外，主要是锚筋及混凝土的强度。 2.受剪预埋件的变形：其特点为60％极限荷载以内，为弹性变形；荷载继续增加时，逐渐变为非弹性变形，无明显的台阶及突变，延性较好。锚板既有滑移又有转动。 3.影响预埋件抗剪强度的因素：通过以上介绍，可知配置直锚筋的预埋件的抗剪能力由锚筋下的局部承压度V和锚筋拉力N产生的摩擦力F承担。根据混凝土局压强度套箍理论，其置于锚筋边矩C和直径D的比值以及构件的配筋情况有关。锚筋的内力分布又与锚筋的锚固长度和混凝土的强度有关。 另外，当预埋件设置在素混凝土构件上时，其周围必须配置适当的构造钢筋，在预埋件 后植预埋件的结构设计 北京江河幕墙装饰工程有限公司黄拥军 摘要：本文以幕墙工程中广泛使用的后植预埋件为研究对象，通过对后植预埋件的结构受力分析，导出了后植预埋件的结构计算公式。该结构计算公式可以对后植预埋件的受力模式进行判断，并分类进行结构计算，弥补了现行规范及结构理论在后植预埋件设计指导方面的空缺。 关键词：预埋件；后植预埋件；结构设计 由于工程建设总进度的安排、预埋件的施工偏差、幕墙工程施工图变更等原因，在幕墙工程施工中经常会出现局部，甚至全部采用后植预埋件的情况。现行的预埋件设计规范只规范了在混凝土中埋设的锚板锚筋式预埋件，其结构计算公式又是半经验公式，很难借用到后植预埋件的结构设计中。由于缺少相应的理论研究及规范指导，设计和施工单位一般都采用经验设计结合现场试验的方法，后植预埋件结构的安全度偏大或偏小是经常出现的事。恰好这两种结果又都不是工程建设所期望的，更不符合国家工程建设的有关方针、政策。更为严重的是有的施工单位根本不进行结构设计，任由施工单位想当然。后植预埋件的工程实践离开结构理论的规范是不科学的，也不会有正常的发展。本文力图通过对后植预埋件结构的详细理论分析，结合北京江河幕墙装饰工程有限公司的施工实践经验，得出后植预埋件结构设计的实用方法，为幕墙工程后植预埋件的结构设计提供技术指导。 一、基本概念 1．普通预埋件。主要是指在钢筋混凝土浇灌前植入的锚板锚筋式预埋件。其结构及构造符合《混凝土结构设计规范》GBJ10-89中第七章第八节的有关规定。 2．后植预埋件。主要是指在钢筋混凝土浇灌后设置的锚板锚件式预埋件。其锚件可以是膨胀螺栓、也可以是化学锚栓或钢筋锚杆等。 3．剪力。是指作用在预埋件上，通过预埋件锚板中心，与锚板平面平行的外力。 4．轴力。是作用在预埋件上，通过预埋件锚板中心，与锚板平面垂直的外力，可以是拉力，也可以是压力。 5．扭矩。是指作用在预埋件上，绕通过预埋件锚板中心，并与锚板平面垂直的轴线转动的外力矩。 6．弯矩。是指作用在预埋件上，绕通过预埋件锚板中心，并与锚板平面平行的轴线转动的外力矩。 二、受力分析 后植预埋件在结构原理上与普通预埋件基本相同，但后植预埋件的锚件种类较多，各种锚件的工作原理又不相同，不可能象普通预埋件一样归纳出统一的结构计算公式，只能将后植预埋件的受力分析和锚件的承载能力计算分开。下面针对后植预埋件可能承受的弯矩、剪力、轴力及扭矩这四种外力分别进行受力分析：1.后植预埋件承受扭矩和剪力。后植预埋件承受扭矩和剪力 时，锚板与混凝土接触面的摩擦作用及锚件的剪切作用都会产生抵抗作用，但锚板与混凝土接触面的摩擦作用受接触面压力的影响不稳定，特别是同时有拉力作用的时候，在结构分析时不予考虑，只考虑锚件的剪切作用。因此，后植预埋 目录 第一章编制依据及适用范围 (2) 第二章施工方案及工艺流程 (3) 第三章施工注意事项 (6) 第四章安全文明施工措施 (7) 第六章危险点分析及预防措施 (8) 第五章施工操作架 (10) 第一章编制依据及适用范围 1、编制依据 《放射性废物处理中心建设工程》设计图纸 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社 《建筑工程质量通病防治手册》第二版中国建筑工业出版社 《电力建设施工质量验收及评定规程》（土建工程篇DL/T5210.1-2005）《混凝土工程质量验收规范》（GB50204-2002） 《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18—2012） 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001） 《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ 81-2002） 工程建设标准强制性条文2006版 2、适用范围 本方案为预埋件通用方案，适用于主厂房地下二层的中间槽间、仪表间、应急废液槽间、去污废液槽间、化学废液槽间、中放废液槽间、残液槽间、扬液器间、低放废液槽间、积水槽间集水坑、地上一层的蒸发室、树脂泵间、树脂槽间及厂房四周剪力墙的预埋件制作与安装。 3、施工准备 A、技术准备 1）、熟悉图纸，了解预埋件的型号、位置及数量； 2）、熟悉预埋件图集，根据图集制出放样单；了解焊缝的型号； B、人员组织配备 预埋件加工人员构成表如下 C、工器具、机械准备： 剪板机1台喷砂机1套 半自动切割机2台电焊机6台 弯曲机1台剪板机1台 焊条保温箱2台保温桶6个 台钻1台手枪钻4个 第二章施工方案及工艺流程 1、施工前准备 1).预埋件的原材料应确保合格，加工前必须检查其合格证，进行必要的力学性能试验及化学成分分析，同时观感质量必须合格，表面无明显锈蚀现象。 2).预埋件焊接前，必须检查钢筋钢板的品种是否符合设计要求及强制性标准规定，对不符合要求者，需查明原因，妥善解决。 3).对于焊条和焊剂型号的选定，需根据其使用要求和不同性能来进行当采用压力埋弧焊时，采用与主体金属强度相适应的焊条；当采用手工焊时，可按强度低的主体金属焊条型号。 4).焊工必须考试合格后方可上岗，模拟施工条件试焊必须合格；埋件使用前进行抽检合格后方可使用。 2、工艺流程 (1)钢筋、钢板下料加工；(2)焊接；(3)焊接工序检验（焊接尺寸及拉伸试验）（4）喷砂；（5）防腐；（6）验收；（7）出厂；（8）安装预埋件位置的交接；(9) 安装预埋件位置的划线（10）放置预埋件（11）针对安装预埋件位置的钢筋挡碍的处理（12）加置定位钢筋和固定用钢筋固定预埋件(13)合模前预埋件检查验收 预埋件的验算： 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，9.7节预埋件及连接件锚筋的总面积应该满足以下规定： 当有剪力、法向拉力、和弯矩共同作用时，应按下面两个公式计算 （1）III 型托架上托口处预埋件验算： N=395.1KN （拉力） V=389.8KN M=145.8KN g m (4.00.08(4.00.0822)0.565v d α=-=-?= 3000.60.250.60.25 4.0122 b t d α=+=+?= r α取 0.85 Z=600mm 由公式9.7.2-1 62 3898003951000.8 1.30.850.5653000.8 4.01300145.8102705.5410.5182.83298.81.30.85 4.01300600 S r v y b y r b y V N M A f f f z mm ααααα≥ ++=+?????+=++=???? 由公式9.7.2-2 6 2 395100145.8100.80.40.8 4.013000.40.85 4.01300600410.5594.11004.6s b y r b y N M A f f z mm ααα?≥+=+??????=+= 实际上配筋面积18?380mm 2=6840mm 2 故满足要求。 （2）III 型托架下托口处预埋件验算： N=395.1KN （压力） V=399.5KN M=5.38KN g m (4.00.08(4.00.0822)0.565v d α=-=-?= 3000.60.25 0.60.25 4.0122 b t d α=+=+?= r α取0.85 Z=600mm 由公式由公式9.7.2-3 62 0.30.43995000.3395100 5.38100.43951006001.30.850.565300 1.30.85 4.013006001950.2(112.1)1838.1S r v y r b y V N M Nz A f f z mm αααα---??-??≥+=+??????=+-= 由公式9.7.2-4 预埋件计算技术手册1 软件为预埋件节点计算，计算主要遵循《预埋件设计手册》中的相关条文及规定。 在预埋件设计中，应结合建筑物的特点，根据建筑设计的需求，合理选用采用和构造形式，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保预埋件质量。 软件计算的预埋件主要针对非地震区建筑及设防烈度为6-9度地震区的中小型单层和多层建筑。 结构表面温度低于100℃。当结构表面温度高于100℃，等于或小于200℃时，预埋件的锚筋强度设计值应乘以折减系数。 软件计算过程中，其前提条件不包含如下： 1）轻质混凝土及其它特种混凝土中的预埋件。 2）处于侵蚀性环境中的预埋件。 3）需作振动计算的预埋件。 预埋件承载力表达原则： 1、预埋件承载力极限状态计算采用下列表达式： （1）当预埋件承受恒载时： （2）当预埋件承受周期反复或多次重复荷载时： （3）当预埋件承受地震作用时： 参数说明：为满足构造要求的预埋件承载力设计值（恒载）； 为结构重要性系数，对安全等级为一级、二级和三级的结构构 件，可分别取1.1、1.0、0.9； 为作用力设计值，在疲劳强度验算中，荷载取用标准值； 为光圆钢筋的承载力折减系数； 为角钢、钢板或在其上焊接锚筋的预埋件承载力折减系数； 为承载力抗震调整系数，在计算预埋件时，取。 当有地震、吊车荷载等作用时，将轴心受拉及受剪预埋件承载力设计值乘以折减系数（或）。、见下表。 位于构件混凝土浇灌面的预埋件，其受剪承载力设计值应乘以折减系数0.8，并要求在预埋件中间开设排气孔以保证混凝土浇灌密实。 预埋板一般选用的材质为Q235B、Q345B。锚筋材质一般为HP B235(Q235)、HRB335(20MnSi)、HRB400(20MnSiV、20MnSiN b、20MnTi)。其参数见下表。 预埋件及化学锚栓计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998 后置埋件及化学螺栓计算 一、设计说明 与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下： 埋件示意图 当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓； 锚栓材料类型：A2-70； 螺栓行数：2排； 螺栓列数：2列； 最外排螺栓间距：H=100mm； 最外列螺栓间距：B=130mm； 螺栓公称直径：12mm； 锚栓底板孔径：13mm； 锚栓处混凝土开孔直径：14mm； 锚栓有效锚固深度：110mm； 锚栓底部混凝土级别：C30； 二、荷载计算 V x：水平方轴剪力； V y：垂直方轴剪力； N：轴向拉力； D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm； D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm； M x：绕x轴弯矩； M y ：绕y 轴弯矩； T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm M x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算 1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值： 1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条) 式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数； 1k ：锚栓受力不均匀系数，取。 2、在拉力和绕y 轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条) 假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为(125，100)，各锚栓到锚栓形心点的x 向距离平方之和为：∑x 2=4×652=16900 mm 2； x 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的x 坐标为190，该点到形心点的x 轴距离为：x 1= 190-125=65mm ； 预埋件及化学锚栓计 算 后置埋件及化学螺栓计算 一、设计说明 与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下： 埋件示意图 当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓； 锚栓材料类型：A2-70； 螺栓行数：2排； 螺栓列数：2列； 最外排螺栓间距：H=100mm； 最外列螺栓间距：B=130mm； 螺栓公称直径：12mm； 锚栓底板孔径：13mm； 锚栓处混凝土开孔直径：14mm； 锚栓有效锚固深度：110mm； 锚栓底部混凝土级别：C30； 二、荷载计算 V x ：水平方轴剪力； V y ：垂直方轴剪力； N ：轴向拉力； D x ：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm ； D y ：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm ； M x ：绕x 轴弯矩； M y ：绕y 轴弯矩； T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm M x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算 1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值： 1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条) 式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数； 1k ：锚栓受力不均匀系数，取1.1。 01埋件 1. 埋件的分类（详见下图） 2. 后补埋件几种施工方法 ①普通膨胀螺栓固定②化学锚栓固定 ③穿透螺栓（双头螺柱）固定④包箍钢板焊接（通常用于柱或梁） ⑤后补做土建结构同时埋设预埋式埋件。⑥以上几种形式的复合形式。 3. 埋件在设计与施工时的注意事项 设计时： ①预埋式埋件锚筋与埋板的尺寸和位置在设计时应严格依据《玻璃幕墙工程规范》（JGJ102-96）及《混凝土结构设计规范》（GBJ10-89）进行设计。 ②注意锚筋的长度不要超过结构尺寸（如梁厚度），避免锚筋露出结构外。 ③弯形和弯勾形的锚筋在设计时应考虑锚筋间的干涉及锚筋在安装时与结构配筋之间的干涉问题。 ④埋板的大小在设计时应考虑幕墙的结构形式的需要。后补式埋件在设计时应考虑长条形锚拴孔的大小和方向与锚栓相配。 施工时： 锚栓应严格按照安装规定进行时施工，详情请参照所用产品的使用说明。 注意： 1）受力预埋件的锚板宜采用Q235等级B的钢材。锚筋应采用一级或2级钢筋，并不得采用冷加工。 2）预埋件受力直锚筋不宜少于4跟，直径不宜少于8mm。受剪预埋件的直锚筋可用2跟。预埋件的锚筋应放在构件的外排主筋内侧。 3）直锚筋与锚板应采用T型焊，锚筋直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊。手工焊缝高度不宜小于6mm及0。5d（一级钢筋）或0。6d（2级钢筋）。 4）充分利用锚筋的受拉强度时，锚固长度应符合先行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB J10）的规定，锚筋最近锚固长度在任何情况下都不应小于250mm。当锚筋配置较多，锚筋总截面面积超过规范计算的截面面积的1。4倍时，锚固长度可适当减少，但不应小于180mm。光圆钢筋端部应作弯钩。（前提只是用于现浇，后置埋件具体分析） 5）锚板的厚度应大于锚筋直径的0。6倍，受拉和受弯预埋件的锚板厚度应大于b|12（b 为锚筋的间距），且锚板厚度不应小于8mm。锚筋中心至锚板边缘位置不应小于2d及20mm。6）对于受拉和受弯预埋件，其钢筋的间距和锚筋至构件边缘的距离不应小于3d及45mm。7）对于受弯预埋件，其锚筋的间距不应大于300mm，锚筋至构件边缘的距离不应小于6d 及70mm。预埋件设计理论
后植预埋件的结构设计
预埋件制作与安装方案
预埋件计算
预埋件计算技术手册1
预埋件及化学锚栓计算
预埋件及化学锚栓计算资料讲解
幕墙预埋件规范
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