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拌合站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况地质报告表明反映持力层地基承载力为65 Kpa，回填土重度取15KN/m3。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22×5.5×1.5m，由于实际需要基础扇型布置。
按照此尺寸检算地基承载力。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=G罐＋G水泥＝20t+600t＝620t=6200KNG罐——罐体重量G水泥——罐储存水泥重量最大应力：6200/121=51.24KPaGK＝基础自重＋回填土重量＝453.75＋60.5t =514.25t＝5142.5KN最大应力：5142.5/121=42.5Kpa应力合计5 1.24Kpa＋42.5Kpa＝93.7 Kpa修正后地基承载力特征值fa=65+0*(5.5-3)+5142.5/121=107.5KPa 计算结果fK=93.7KPa≤fa=107.5KPa 承载力满足要求2、抗台风计算本地台风多，罐体必须考虑风力影响，罐体纵、横向受风力影响很大，假设罐体高19米,圆形直径按照平面4.5米宽度计算，风力系数1.12考虑。
则罐体板基础风力W风＝1.5×1×1.12＝1.68KN 罐体板基础弯矩M=1.68KN×（1.5/2）=1.26 KN·M罐体风力W风＝19×4.5×1.12＝95.76KN罐体弯矩M=95.76KN×（3/2）=63.84 KN·M合计风力p=1.68KN+95.76KN=97.44KN合计弯矩M=1.26 +63.84 =65.1 KN·M搅拌站基础受静止荷载，无冲击荷载影响，只考虑风力产生的滑移影响，基础风力（按照台风力）产生的荷载97.44KN。
采取基础增加人工挖孔桩埋置设置，相当于罐体基础增加缆风绳加固。
根据基础地质情况，挖孔桩直径Φ1.5m设计，深度5m，C30混凝土浇注。
地基承载力计算书1、拌合站配置情况拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。
2、拌和站储料罐基础设计根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。
按照此尺寸面积检算地基承载力。
图2-1 拌和站基础平面图3、抗倾覆计算1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t （2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。
C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。
风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。
表3-1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6图3-2 抗倾覆计算示意图2.计算公式（1）风荷载强度公式 ： 0k z s z w w βμμ=k w —风荷载强度（Pa ）；0w —基本风压值（Pa ），根据《建筑结构荷载规范》附录E ，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa ；z β—高度Z 处的风振系数，本次计算取1；s μ—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8； z μ—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；k w =0.8×1.18×1×300=283.2Pa 。
（2）基础抗倾覆计算/c k f k M M ==G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面×(14.3/2+4)≥1.5即满足要求k M —抵抗弯矩 （KN •M ） f M —风荷载弯矩（KN •M ）G 1—储蓄空罐+基础自重(KN)k w —风荷载强度（Pa ）（3）基础抗滑稳定性验算 K 0= G 1×f/ F 风≥1.3 即满足要求 G 1—储蓄罐与基础自重(KN) F 风—风荷载(KN)f —基底摩擦系数，查表得0.25；罐与基础自重计算求得：G 1=4×10×10+75×2.5×10=2275KN ；k w =283.2Pa ；受风面积：2×14.3×（3.4+2.97）=182.18m 2；/c k f k M M = G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面积×(14.3/2+4)=(2275×3.6/2)/(283.2×182.18×11.15/1000)=7.1＞1.5，满足抗倾覆要求。
目录一.计算公式11.地基承载力12．风荷载强度23．基础抗倾覆计算24．基础抗滑稳定性验算25.基础承载力2二、储料罐基础验算31．储料罐地基开挖及浇筑32.计算方案33.储料罐基础验算过程43.1 地基承载力43.2 基础抗倾覆43.3 基础滑动稳定性43.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性4三、拌合楼基础验算51．拌合楼地基开挖及浇筑52.计算方案53.拌合楼基础验算过程63.1 地基承载力63.2 基础抗倾覆63.3 基础滑动稳定性63.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性7拌合站拌合楼基础承载力计算书3号拌合站为先锋村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于先锋村内，在103国道右侧180m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
3#搅拌站水泥罐基础承载力检算一、地基基础现场情况根据现场地质报告表明，土层为细砂，现场通过打木桩使其挤密，桩侧摩阻力取为50 Kpa。
二、水泥罐基础尺寸根据罐体确定为22.46×4×1.6m，由于实际需要基础扇型布置。
基础下面采用φ820×8mm，长度为4m，每个罐子下面4根，总根数为24根。
按照此尺寸检算地基承载力与单桩。
1、竖向荷载计算（外力）作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。
荷载计算：FK=6×（G 罐＋G 水泥）＝6（11t+150t）＝966t=9660KNG 罐——罐体重量G 水泥——罐储存水泥重量GK＝基础自重＋回填土重量＝107.81×1.6×25/10＋60.5t =491.7t＝4917KNG=FK+GK＝14577KN最大应力：14577/（1.2×22.46×4）=135Kpa计算结果fK=135KPa≤fa=190KPa 承载力满足要求2、单桩承载力计算（外力）平均一个桩基的单桩承载力为：P=G/24=607.4KN桩打入桩最大容许承载力：〔ρ〕=1/k(U∑f1L1+AR)式中〔ρ〕--桩的容许承载力KNU-----桩身横截面周长mf1----桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；查《路桥施工计算手册》和设计院地质勘探成果，取f1=50kpa.L1----各土层厚度m L1=3.5A-----桩底支撑面积m2R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0K----安全系数，本设计采用2。
桩基采用φ820mm钢管桩，壁厚δ=8mm，管内填砂密实，采用打桩振动锤击下沉。
不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。
单桩承载力为〔ρ〕=813.3KN,大于钢管桩承受荷载Pmax=607.4KN。
满足要求。
三、抗台风计算罐体总长度21m，支腿长度8m，罐体直径：3.5m，自重：11t，满载时载重150t+11t。
承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用桩基础。
地质资料：填土：填粉质黏土，软塑，厚5～6米，场地整平（可视作松铺未压实）；原地面：农田软塑土，厚1～1.5米，σ0=100kPa；下层：1.5～2米范围，σ0=200kPa；次下层：2.0～2.5米，σ0=300kPa；一、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距小于0.8米）临近支腿间距小于0.8米的搅拌机储罐基础采用9.5米φ1.5米挖孔桩(入原地面σ0=300kPa土层≥1.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.5×(7.5×10+0.5×40+1.5×50)+3.14×0.75×0.75×300=1331KN。
单个支腿承载力F=(G水泥+G罐)/4+=(1000+200)/4=300KN,Nmax=2×F+G桩=1019.5KN＜R=1331KN。
基础承载力满足要求。
二、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距大于0.8米）1、搅拌机储罐基础采用8米φ1.25米挖孔桩(入原地面σ=200kPa土层≥0.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；0挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.25×(7.5×10+0.5×40)+3.14×0.625×0.625×300=741KN。
单个支腿承载力Fmax=(G水泥+G罐)/4=(1000+200)/4=300KNNmax=Fmax+G桩=545.3KN＜R=741KN。
基础承载力满足要求。
2、搅拌机储罐基础采用9米φ1.8米挖孔桩(入原地面σ0=200kPa土层≥2.0米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.8×(7.5×10+0.5×40+1×50)+3.14×0.9×0.9×300=1583KN。
搅拌站基础设计及验算**项目部拟采用HZS100和HZS75搅拌站各一台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。
搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。
计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。
其他基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，地基承载力取90kPa。
1.筒仓基础设计及验算根据肇花项目东岸搅拌站选址地质情况，筒仓基础拟采用钢管桩配上混凝土承台作为承载基础。
图1.1 筒仓基础结构混凝土扩大基础拟采用□3.5m×3.5m×0.5m的混凝土结构。
钢管桩拟采用直径Ф630mm，壁厚为6mm。
将混凝土如图均分4份，根据北江特大桥勘探资料，表面土层为素填土，允许承载力为90kPa。
1.1抗拔及承压工况计算根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载：如图所示，风荷载作用位置H=15m ，风级按12级风，风压p 取1.3kPa ：kN kPa F 21.54)]8.03(35.0123[3.1=+⨯⨯+⨯⨯=；风荷载产生弯矩：m kN FH M ⋅=⨯==15.8131521.54；另外，考虑m e 1.0=偏心，其中筒仓空载载荷载取kN g m k 200=，kN g m m 1400=，则：m kN kN m M ek ⋅=⨯=202001.0，m kN kN m M em ⋅=⨯=14014001.0对钢管桩产生附加荷载F ∆的计算：0='++=∑M MM M e，Fd M ∆='；风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时，力偶臂分别为：m d 95.11=和m d 76.22=。
故，kN mmkN d M M d M F e 6.21395.1215.83322111=⨯⋅=+='=∆； kN mm kN d M M d M F e 9.30176.215.833222=⋅=+='=∆； 所以，钢管桩承载力：每份混凝土质量：kN vg g m t 8.39105.075.175.16.2=⨯⨯⨯⨯==ρkN g m R m 7.6919.3018.394max =++=，kN gm R k 1.2128.3949.301min =--=（方向向上）。
银百高速（G69）甜永段TYSY3合同段01混凝土拌合站地基承载力计算书路港集团有限公司银百高速（G69）甜永段TYSY3项目经理部二0一七年五月01混凝土拌和站地基承载力计算书1编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程采用双HLS90Q拌和站，计划投入8座100T水泥罐。
2编制范围路港集团有限公司银百高速（G69）甜永段TYSY3合同段项目经理部1#混凝土拌和站。
3编制依据1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数3、银百高速（G69）甜永段TYSY3合同段施工图。
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
4水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用扩大基础，每个水泥罐基础为4000×4000×1000mm；根据现场需要，采用双HLS90Q拌和站，每台拌合机配置4座100T水泥罐，故4座水泥罐扩大基础连成一个环形基础。
基础采用C25钢筋砼，钢筋为双层配筋，钢筋为φ12。
2、每个水泥罐下设计四个支座，支座设计为C25砼，800×800×500mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ20钢筋，以加强承台和基础的连接；3、水泥罐预埋板采用δ20mmQ235钢板，再焊接9根φ25锚固钢筋，锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内，每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测；5水泥罐基础计算根据实际地基承载力试验，本基础位置地基持力层的承载力：P地=190KPa。
F=G+V+N=50+1000+400=1450KNS=4×4=16㎡P罐=（G+V+N）/S=（1450）/16=90.625Kpa＜190KPa所以，地基承载力满足要求。
试中F--压力，G—水泥罐自重KN，V—水泥罐满载后水泥重量KN，N—基础混凝土自重KN，S —水泥罐基础面积㎡,P罐—水泥罐满载后产生的压应力KPa，P地—地基承载力KPa。
搅拌站水泥罐基础检算粉罐处地基承载力f=444kp，地基基础长16m,宽4m,高1m,每个基础立5各粉罐，粉罐自重为11t，可装水泥150t，资阳地区历史最大风速为18.3m/s。
地面1、验算地基承载力,按5各粉罐装满水泥验算，123(462 2.41151505)10009.890179600G G G G N =++=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=1G -基础混凝土自重，2G —粉罐自重，3G -水泥重量。
21375748/37646G G f N m kp A ====⨯＜444kp ，安全。
2、验算抗倾覆，当空罐是最可能倾覆:垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下式计算:1230w k k k w =式中 w -—---风荷载标准值，kN/m2;2k ----z 高度处的风振系数； 1k --—-风荷载体型系数;3k ——--风压高度变化系数;w --—基本风压值，kN/m2。
基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地 10m 高统计所得到 30 年一遇 10min 平均最大风速 υ0（m/s ）为标准，按 0w ＝υ02/1。
6确定的风压值。
υ0=18。
3m/s1k =0。
82k =1。
0322t 391631[]2400.025*******d R l=2.4102096132Nmm 2k F MP MP A F ττππμ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=握=0。
922012300.8 1.00.9150.7/1.6v w k k k w N m ==⨯⨯⨯= 155150.716.5 3.1539163F wA N ==⨯⨯⨯=22140.5 3.5462 2.410009.851110009.822222 4.216.53916313.5(21.50.3)2f G G b G K F ⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯===⨯⨯-+4.2＞1.5，安全。
3、验算预埋件抗剪力和抗拔力粉罐预埋件示意图，钢筋采用25的螺纹钢筋2391631[]2400.025*******F MP MP A ττπ===〈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯钢筋握裹里的计算:t dR l=2.4102096132N 2F πμ=⨯⨯=握t R 为握裹应力,μ为钢筋周长，l 为钢筋长度,t R 查表得2.4N/2mm 设每根钢筋在风力作用下受到拉力为f, 4×2×5×3f=13.5F,f=4405N ＜F 握,安全。
搅拌站基础设计及验算**项目部拟采用HZS100和HZS75搅拌站各一台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。
搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。
计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。
其他基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，地基承载力取90kPa。
1.筒仓基础设计及验算根据肇花项目东岸搅拌站选址地质情况，筒仓基础拟采用钢管桩配上混凝土承台作为承载基础。
图1.1 筒仓基础结构混凝土扩大基础拟采用□3.5m×3.5m×0.5m的混凝土结构。
钢管桩拟采用直径Ф630mm，壁厚为6mm。
将混凝土如图均分4份，根据北江特大桥勘探资料，表面土层为素填土，允许承载力为90kPa。
1.1抗拔及承压工况计算根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载：如图所示，风荷载作用位置H=15m ，风级按12级风，风压p 取1.3kPa ：kN kPa F 21.54)]8.03(35.0123[3.1=+⨯⨯+⨯⨯=；风荷载产生弯矩：m kN FH M ⋅=⨯==15.8131521.54；另外，考虑m e 1.0=偏心，其中筒仓空载载荷载取kN g m k 200=，kN g m m 1400=，则：m kN kN m M ek ⋅=⨯=202001.0，m kN kN m M em ⋅=⨯=14014001.0对钢管桩产生附加荷载F ∆的计算：0='++=∑M MM M e，Fd M ∆='；风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时，力偶臂分别为：m d 95.11=和m d 76.22=。
故，kN mmkN d M M d M F e 6.21395.1215.83322111=⨯⋅=+='=∆； kN mm kN d M M d M F e 9.30176.215.833222=⋅=+='=∆； 所以，钢管桩承载力：每份混凝土质量：kN vg g m t 8.39105.075.175.16.2=⨯⨯⨯⨯==ρkN g m R m 7.6919.3018.394max =++=，kN gm R k 1.2128.3949.301min =--=（方向向上）。
图1.2 筒仓风荷载每份混凝土承压：kN A R h 6.2759075.175.1=⨯⨯==σ所以，钢管桩承压：kN R R R h y 55.4056.27515.681max =-=-=钢管桩抗拔荷载不小于于212.1kN ，承压荷载不小于405.55kN ，故考虑入土深度按满足承压要求计算。
1.2钢管桩入土深度计算图1.3 XX#地质图根据地理位置，选择XX#墩位置作为地质参考。
表1.1 XX#地层相关数据根据《港口工程灌注桩设计与施工规程》（JTJ--2001），钢管桩的入土深度可按下下式计算：()max /i fi R R P U L q q A γ=+∑其中：max P ---单桩极限承载力（kN ）； U ---钢管桩截面周长（m ）；fi q ---第i 层土的极限侧摩阻力标准值（kPa ）；i L ---钢管桩穿过第i 层土的确长度（m ）； R q ---单桩极限端阻力标准值（kPa ）；A ---桩身截面面积（m 2）；R γ---单桩垂直承载力分项系数，一般取1.60～1.65。
有试桩资料时取 1.60，无试桩资料时取1.65。
其中，kPa q R 0=，端阻力不考虑计算。
由表1.1计算根据kN R R 2.66965.155.405max =⨯=γ可知，钢管桩深度在第三层土层中，深度范围m L m 7.147.6<<。
由条件：()max 2211max /)(63.0/R A q q L q L A q q L U P R R f f R R fi i =++=+=∑γπγ 222max L Dq N R L f R +-=πγm L 10]69.9[7.62514.363.03.5212.669==+⨯⨯-=1.3 钢管桩承台配筋设计与验算图1.4 筒仓基础结构受力图如图1.4所示，在筒仓满载且风荷载和偏向产生的弯矩方向垂直对角线时，承台弯矩最大。
以钢管桩阵列的几何中心分析，风向和偏心方向沿1-4对角线方向。
由条件得：kN gm R m 1.489.30141=-=kN g m R R m 35041400432====kN gm R m 9.6519.30144=+=可以看出，3-4方向和2-3方向弯矩最大，根据54.09.6513504342===R R R R ，m l l 95.14342==--推出集中荷载距离两支点的距离a 和b 分别为；m a 68.054.0195.154.0=+⨯=，m b 27.154.0195.11=+⨯=故，m kN b a R R ab b a abF M ⋅=+⨯⨯=++=+=72.44395.1)9.651350(27.168.0)(42（偏保守，混凝土自重不考虑）设计保护层厚度为5cm ，采用二级钢筋Ф16mm 钢筋则：扩大基础的砼强度为C25，砼的轴心抗压强度设计值2/9.11mm N R a =，砼的轴心抗拉强度设计值2/27.1mm N R t =。
主筋采用HRB335钢筋，2/300mm N R g =（普通钢筋的抗拉强度设计值）。
箍筋采用HRB335钢筋，2/300mm N R g =（普通钢筋的抗拉强度设计值）。
1.3.1正截面强度设计计算时b=1.75m ，h=0.5m 1) 承台受力筋配筋假设钢筋保护层为5cm ，则结构有效高度m 45.00.05-5.0h h 0==-=a 由 ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=≤2x h bx R M M 0c au j γ 得：)x 2x-m 45.0m 75.11.25N/m 109.1143.72kN 426（⨯⨯⨯=⋅m 解得:0053.09.02=+-x x ,m h m a ac b b x b 252.045.056.00633.02053.049.09.024022=⨯=<=⨯--=---=ξ于是得：20min 281.1145.075.1%15.094.433000633.075.19.11cm A cm f bx f A sd cd s =⨯⨯=>=⨯⨯==μ 以14Φ20@13布置，2s cm 99.43A =，配筋率为%559.045.05.399.43=⨯=μ。
全截面配筋27Φ20@13.2布置。
1.3.2抗剪强度设计正截面抗剪：砼提供抗剪KN 8.1149KN 75.3038A Q 1>==τ 满足抗剪要求！ 斜截面抗剪： 箍筋配筋率：%214.0151252.00962bS a n k k k k =⨯⨯==μ 箍筋和砼能承受的剪力为：()KN KN 8.114919.2485R R p 20349bh.0Q gk k 02>=+=μ满足斜截面抗剪要求！2.主机架基础设计及验算根据厂家图纸，主机架每支腿荷载120kN ，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均为□1m ×1m ×1.1m ，其中入土深度0.9m 。
承载力1204.611.126190max <=⨯-⨯=-=mg A R σ，故不满足要求！ 由条件：m hg R a a hg a R 4.11.1269012022=⨯-=-=⇒=+ρσσρ，取尺寸为1.5m 。
3.送料系统基础设计及验算根据厂家图纸，送料系统每支腿荷载50kN ，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均为□0.5m ×0.5m ×0.5m ，其中入土深度0.4m 。
承载力5025.195.0265.09032max <=⨯-⨯=-=mg A R σ，故不满足要求！ 由条件：m hg R a a hg a R 1]8.0[5.026905022==⨯-=-=⇒=+ρσσρ，取尺寸为1 m 。
4.操作室基础设计及验算根据厂家图纸，操作室每支腿荷载10kN ，由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均设计为□0.5m ×0.5m ×0.5m ，其中入土深度0.4m 。
承载力1025.195.0265.09032max >=⨯-⨯=-=mg A R σ，故满足要求！5.配料系统基础设计及验算根据厂家图纸，配料系统每支腿荷载分120kN （普通）和150kN （15方料斗），计算取150kN 。
由于结构宽矮且重量相对较小，故不考虑风荷载和偏心的影响。
两种搅拌站扩大基础尺寸均为□1m ×1m ×1.1m ，其中入土深度0.9m 。
承载力1204.611.126190max <=⨯-⨯=-=mg A R σ，故不满足要求！ 由条件：m hg R a a hg a R 6.1]56.1[1.1269015022==⨯-=-=⇒=+ρσσρ，取尺寸为1.6m 。
