输电线路驰度计算表

浅谈如何提高输电线路施工中驰度观测的准确度陈俊波摘要：输电线路导线的弛度是否符合设计要求是输电线路质量保证的重要环节，而在施工过程中的驰度准确观测是确保驰度符合设计要求的前提。

本文对如何提高输电线路施工中驰度观测的准确度进行了分析探讨。

关键词：提高；输电线路施工；驰度观测；准确度1前言电线路导线在相邻杆塔间下垂形成弧形曲线，其下垂幅度称为驰度（或弧垂）。

驰度大小与档距（相邻杆塔的水平距离）、高差（相邻两杆塔的导线悬点之间的垂直距离）、导线长度、导线重量、导线所受应力有关，气温、风、冰雪等自然因素亦对其产生影响。

输电线路施工的紧线阶段，导线的弛度观测与调整成为工作的重点，是紧线阶段张力放线与附件安装等工序质量保证的基础。

2.输电线驰度观测的意义在架空输电线路时，电线是以杆塔为支持物而悬挂起来的。

这样柔性的电线就必然产生弧垂。

弧垂也叫驰度，是指输电线路导线在相邻杆塔间由于下垂而形成的弧形曲线的幅度。

它是衡量导地线所承受的应力的指标。

驰度的大小与档距(相邻杆塔的水平距离)、高差(相邻两杆塔的导线悬点之间的垂直距离)、导线长度、导线重量以及导线所受应力有关，还受到气温、风、冰雪等自然因素的影响。

导线的弛度观测与调整在输电线路施工的紧线阶段是一个非常重要的环节，也是紧线阶段张力放线与附件安装等工序质量保证的基础。

如果输电线路布线过小，则应力变大的导线张力会相应地降低，导线的机械强度相应降低，如果短路温度差，则导线将被拉拔甚至拉断。

特别是在南部的雨雪灾害气候条件下，塔塔的倒伏阻力将会降低。

如果输电线路过大，材料的安全距离不足，容易造成事故;由于系统持续高压，高温，重载等因素，电线将自由摆动，导致电线互相连接，导线在塔架之间以及恶劣的天气条件（如风和风）之间排放。

电线将摆动超过其允许的范围，导致电线损坏和电线损坏。

因此，输电线路导线的精度与输电线路的设计要求一致是质量保证的重要条件，在施工过程中准确观察是确保符合设计要求的前提下的程度。

装距离11121314151617181920垂直总30覆冰风压覆冰有风g3g4(10)g4(15)g4(30)g5g6(10)g6(15)g6(30)g70.04977460.00658210.01480970.04442910.01006840.03470880.03715780.05599390.05078270.12564010.01543960.03473910.10421720.03523390.07938830.08526970.13009750.1304871子串荷重及比载覆冰风压覆冰有风耐张串长λ(m)= 2.244GJ4(10)GJ4(30)Gj5Gj6(10)Gj6(30)Gj7悬垂串长λ'(m)=2.10010.9298.3014.52569.67577.99650.14悬点'高差h'(m)=8.000gj4(10)gj4(30)gj5gj6(10)gj6(30)gj7耐张串λ0(m)=2.2440.02307610.20768070.0306839 1.2035427 1.2211117 1.3735546导线档距L1(m)=52.51弹模E=7.60E+04线胀α=1.89E-05时：时（一侧有绝缘子串）工况：侧有绝缘子串）时，不同工况下的导线应力计算：年均气温最高气温最大风速覆冰有风覆冰无风无冰无风最高气温1540-5-5-515400.03407900.03407900.05599390.05078270.04977460.03407900.0340791.2033214 1.2033214 1.22111171.3735546 1.3732118 1.2033214 1.20332145.831 5.7008.2908.0127.905 5.8315 5.700702.195805 2.195805 1.588107 1.802812 1.826503 2.195805-765.80665-801.71466-737.08025-737.08025-737.08025-765.8066526232.902426232.902451220.231147825.766246549.584526232.90242.8792.9453.097 2.990 2.979 2.879[σm]=115.868123012021749169016671230[σpj]=72.4172.668 2.729 2.853 2.761 2.751 2.668年均气温最高气温最大风速覆冰有风覆冰无风无冰无风最高气温1540-5-5-515400.07787250.07787250.13009750.13048710.12564010.07787250.077872510.73610.40018.29818.35217.68210.7361010.40040-530.43316-566.34117-501.70675-501.70675-501.70675-530.4331662380.324762380.3247174107.5476175151.9020162381.568062380.32472.9463.041 2.888 2.888 2.886 2.946399386680682657399[σm]=323.7902.684 2.771 2.631 2.631 2.629 2.684[σpj]=292.221L^2*cosφ^3*Kzm/(24*σm^2)-α*E*cosφ*(tn-tm)无冰有风σn 3－Aσn 2－B＝0地线其它控制条件导线其它控制条件计算地线其它工况(n)下应力cosφ^3*Kzn/24 （已知工况m，待求工况n）*cosφ/L)^2*(gj/g-1)*(3+2*λ*cosφ/L*gj/g-4*λ*cosφ/L)L)^2*(gj/g-1)*(6+4*λ*cosφ/L*(gj/g-2)-3*(λ*cosφ/L)^2*(gj/g-1))L^2*cosφ^3*Kzm/(24*σm^2)-α*E*cosφ*(tn-tm)cosφ^3*K1n/24 （已知竣工工况m，待求紧线工况n）计算导线其它工况(n)下应力无冰风压无冰有风无冰风压调整该应力值，使孤立档满足弧垂控制条件、或导线张力限制或其它要求。

浅谈如何提高输电线路施工中驰度观测的准确度发表时间：2017-08-17T14:45:02.277Z 来源：《基层建设》2017年第12期作者：李清[导读] 摘要：在电力线路的施工过程中，架空线路是最为常见的施工形式。

要保证施工的效果，必须要对驰度进行计算，这也对驰度的准确度有要求。

国网辽宁省电力有限公司朝阳供电公司辽宁 122000摘要：在电力线路的施工过程中，架空线路是最为常见的施工形式。

要保证施工的效果，必须要对驰度进行计算，这也对驰度的准确度有要求。

关键词：输电线路；驰度；意义；计算；注意事项1.前言当前，我国电力行业快速发展，各地电力线路施工规模在不断扩大。

对施工的质量也提出了更高的要求。

2.输电线驰度观测的意义输电线路导线在相邻杆塔间下垂形成弧形曲线，其下垂幅度称为驰度（或弧垂）。

驰度大小与档距（相邻杆塔的水平距离）、高差（相邻两杆塔的导线悬点之间的垂直距离）、导线长度、导线重量、导线所受应力有关，气温、风、冰雪等自然因素亦对其产生影响。

输电线路施工的紧线阶段，导线的弛度观测与调整成为工作的重点，是紧线阶段张力放线与附件安装等工序质量保证的基础。

若输电线路导线驰度太大，误差超过允许范围，对被跨越物安全距离不足，则容易造成事故；受到系统持续过电压、高气温和重负荷等多因素影响，导线会发生自摆动，从而造成导线相间和导线相对杆塔之间发生放电；在大风台风恶劣气候条件下，导线就会发生超出其允许范围的摆动，造成导线相互鞭击损伤以及与杆塔连接部分导线损坏断股。

若输电线路导线驰度太小，误差超过允许范围，则拉紧的导线加大了其应力，相应降低了导线的机械强度，若短时内温差较大，导线会被强制拉长甚至拉断。

尤其在南方雨雪灾害气候条件下，杆塔抗倒伏能力降低。

3.驰度计算3.1驰度调整将手扳葫芦一端固定在横担上，另一端通过铝合金紧线夹头连接在导线上，收紧手扳葫芦拆除弯头挂板与耐张线夹处的销钉和耐张线夹，利用手扳葫芦的收紧或者放松将计算得到的导线驰度值ｆ输送到手扳葫芦中进行调整；调整时需要将该耐张段内的瓷瓶绑扎线全部解开，便于调整。

5东北电力技术6‘™™™年第“期特定条件下架空线驰度计算方法的探讨东北送变电公司ˆ‘‘•••–‰任福群摘要论述了架线过程中Œ耐张段较长!连续倾斜档距的累计高差较大Œ使用爬山调整值计算表Œ计算弛度时表现误差›根据导线水平应力的变化规律及弛度计算式Œ从而使计算结果更准确"关键词弛度调整值计算结果东电送变电公司在云南•••Ë¶漫昆一回线施工时Œ因当地山高岭大Œ–•‘*–’•号耐张段紧线时出现了–•—*–•˜号线档的弛度与–‘•*–‘‘号线档的弛度不相吻合的现象"–•—*–•˜号线档的弛度看好后Œ下一观测档–‘•*–‘‘号就要松看Œ待–‘•*–‘‘号线档的弛度看好时Œ导线向–•—*–•˜号线档窜动Œ使线档的弛度变大"当时在现场复查了档距!高差!塔高等均未发现问题"为了使弛度继续观测Œ在山上的–•˜号塔上将”个夹紧导线的线夹固定在放线滑车上Œ阻止导线窜过–•˜号塔Œ这样才使–•‘*–’•号耐张段施工得以完成"1对观测弛度计算方法的探讨根据东北电力设计院编写的5高压送电线路设计手册6中的爬山调整值计算公式得计算表ˆ见表‘‰"根据表‘的数据及导线水平应力的变化规律有š$R k=R k-R•R k=R•+$R kˆ‘‰则–•—*–•˜号线档的水平应力R—为R—=R•+$R—=–“1™—+’1—’’=––1–™’(®•ÍÍ’‰又根据弛度公式šf k=g‘l’k˜R kÃÏÓU k(’)–•—*–•˜号线档的实际弛度为f—=“•1—”@‘•-“@‘’™”’˜@––1–™’@•1™™——=‘‘’1”’ˆÍ‰而表‘中–•—*–•˜号线档紧线时的弛度为f c—=‘‘’1’’‘Í两式相减得š$f—=f c—-f—•‘‘’1’’‘•‘‘’1”’•••1’•“ˆÍ‰同理–‘•*–‘‘号线档的弛度差为R‘•=R•+$R‘•=–“1™—+(-‘1’•”)=–’1—––ˆ®•ÍÍ’‰f‘•=g‘#l’‘•˜R‘•ÃÏÓU‘•=“•1—”@‘•-“@‘‘’”’˜@–’1—––@•1™——™=™‘1™•–ˆÍ‰而表‘中的–‘•*–‘‘号线档的紧线弛度为f c‘•=™‘1™’“Í故$f‘•=f c‘•-f‘•=™‘1™’“-™‘1™•–=-•1•““ˆÍ‰从上述的计算结果可知Œ–•—*–•˜号线档的弛度与–‘•*–‘‘号线档的弛度在施工观测时不相吻合的原因是–‘•*–‘‘号线档的弛度与实际的弛度比较接近Œ而–•—*–•˜号线档的弛度比实际弛度小’•“ÍÍŒ因此在观测‘–•*–‘‘号线档的弛度时Œ导线必然向–•—*–•˜号档内窜动"其实不只是–•—*–•˜号线档的弛度与实际弛度有误差Œ而–•˜*–•™号线档的观测弛度与实际弛度也有误差Œ即šR˜=R•+$R˜=–“1™—+˜1‘–=—’1‘“(®•ÍÍ’)根据ˆ’‰式有šf˜=g‘#l’˜˜R˜#ÃÏÓU˜•“•1—”@‘••“@•“™’˜@—’1‘“@‘•‘—1™™”ˆÍ‰而表‘中的–•˜号*–•™号线档的观测弛度为f c˜=‘—1—‘˜Í故$f˜=f c˜-f˜=‘—1—‘˜-‘—1™™”=-•1’—–ˆÍ‰这更加证明了山上侧的–•—*–•˜号!–•˜*–•™号线档的观测弛度比实际弛度小Œ而紧线时导线在滑轮中是随着水平应力的大小而窜动Œ山上侧线档的观测弛度比实际弛度小Œ那么它的水平应力就比/紧线应力0大Œ所以导线必然向山上侧窜动"现根据表‘中的–式š$f k••$R kR•f•k进行分析出现上述现象的原因"将式整理得š$f c k=-$R kR•#g‘l’k˜R•ÃÏÓU k根据ˆ‘‰式将式子变为$f c k=-R k-R•R•R•#g‘l’k˜ÃÏÓU k(“)又根据弛度公式及导线的紧线应力Œ设计应力Œ得šf k=g‘l’k ˜R kÃÏÓU kf•k=g‘l’k ˜R•ÃÏÓU k将两式相减得š$f=f k-f•k•g‘l’k˜R kÃÏÓU k-g‘l’k˜R•ÃÏÓU k=R•-R k R k R•#g‘l’k˜R kÃÏÓU k=-R k-R•R k R•#g‘l’k˜R kÃÏÓU k=ˆ”‰ˆ“‰式!ˆ”‰式都是表示紧线时的弛度与竣工时的弛度差Œ比较分析发现两式基本相同Œ只是分母中的‘个因子不相同Œ即šR•y R k如果R k与R•近似相等Œ那么ˆ“‰式和ˆ”‰式也近似相等›反之Œˆ“‰式和ˆ”‰式就不相等"在–•‘*–’•号耐张段紧线时Œ因连续倾斜档距的累计高差较大Œ所以导线的水平应力R k的变化就较大Œ山上侧的R k比R•大Œ此时用ˆ“‰式求山上侧–•—*–•˜号线档的弛度差Œ是必使弛度差减小Œ再用表‘中的—式Œ竣工时的弛度与之相加Œ所得的紧线时的弛度就比实际弛度小"施工时根据这个弛度值观测弛度Œ就违背了导线水平应力的变化规律Œ所以必然导致弛度不吻合的结果"2紧线时实际弛度的计算根据导线应力的变化规律Œ求解R kšR‘=R•-g‘y•R k=R‘+g‘y‘k再根据弛度公式可解出各线档的观测弛度Œ即f k=g‘l’k˜R kÃÏÓU k3结论在连续倾斜档距累计高差较大时Œ东北电力设计院编的5高压送电线路设计手册6中的爬山调整值计算表有误差Œ如不了解可能会影响施工速度及施工质量Œ所以应注意爬山调整值计算表的使用范围Œ从而使计算结果更接近实际"ˆ收稿日期‘™™˜••’•‘•‰ˆ上接第“”页‰降低•1••Ë°ÁŒ查同类型机组真空修正曲线Œ机组多发功率”‘’1•Ë·Œ共计多发电量‘•“@’”@”‘’1••‘•‘”—••ˆË·#ȉ"由以上两部分结果Œ取机组年利用小时修正系数•1˜˜“和机组负荷率修正系数•1˜—™‘’Œ合计多发电量为ˆ••—˜”•‹‘•‘”—••‰@•1˜˜“@•1˜—™‘’•‘•—••’’1™ˆË·#ȉ"415合计效果根据节电效益和多发电效益Œ两部分合计为™•–••™1‘‹‘•—••’’1™•’”—–•˜’1•ˆË·#ȉ可降低煤耗率为’”—–•˜’1•@”•–•ˆ–1˜@‘•˜•‘1”—˜—Ç•ˆË·#ȉ按每Ë·#È电•1’元计算Œ可节省开支为’”—–•˜’1•@•1’•”™1•“’万元应当指出的是Œ由于实际运行工况与计算工况不完全一致Œ因此实际节能效益与理论计算不可避免地存在一定的出入Œ真正的节能效益有待新泵投运一段时期后根据实际运行状况进行计算"5结论Á1新泵高速运行时电动机输入功率‘•™’1—Ë·Œ流量‘—‘•‘1™Ô•ÈŒ扬程为‘˜1’˜’ÍŒ泵效率为˜”1—•…›低速运行时电动机输入功率—“”1”Ë·Œ流量‘’˜–”1”Ô•ÈŒ扬程为‘•1˜’•ÍŒ泵效率为˜–1–’…"Â1‘号泵更换新泵后Œ由此带来的效益每年可节省电量约’”—1—万Ë·#ÈŒ相当于降低供电煤耗率‘1”—˜—Ç•ˆË·#ȉŒ节省开支约”™1•万元"Ã1新泵投运以来Œ运行稳定Œ调节水量灵活Œ证明改造是成功的"Ä1该泵改造的节能效益与机组的运行状况及循环水系统的具体配置情况有关"ˆ收稿日期‘™™˜•‘‘••’‰。

说明一、导线张力驰度计算的状态：1、正常状态——为＋70℃时，无冰、无风；2、最大风状态——为－5℃、风速30m/s、无覆冰时；3、检修状态——为－15℃、风速10m/s、覆冰10mm时；4、风压荷重——为最大风状态时导线承受的风压荷重；5、检修上人100kg——为导线检修状态时，导线的档距中间其三相导线同时上人及带工具重，每相100kg；6、检修上人150kg——为导线检修状态时，导线的档距中间的一相软梯上人及带工具重为150kg。

本手册各电压级的导线张力驰度计算结果系按上述各种状态计算的，手册中把计算结果全部列出，但在具体工程构架结构设计中是否考虑导线上人因素，可根据要求选用。

在结构表中：R为垂直荷重（kg）；H为导线水平张力（kg）；F为驰度（M）；Φ为水平风压（kg）。

二、计算的各级电压的导线型号本手册中仅计算电力系统中发电厂和变电所35~110kV屋外配电装置常用的LGJ和LGJQ两种软导线。

1、110kV选用的导线型号为LGJ-70~300和LGJQ-150~2×500；2、35kV选用的导线型号为LGJ-35~300和LGJQ-150~2×500；三、各级（35~110kV）电压配电装置进出线档距及母线档距，由于新的（73年水电部电科所安排有关电力设计进行的）各级电压配电装置典型设计还没有完成，故本手册参照《电力工程设计手册》中汇编的35~110kV屋外配电装置的有关尺寸为基础，又适当地插入了档距有可能变化（如配电装置改为阶梯型布置）的尺寸进行计算，以供实际工程根据具体情况加以选用或套用。

1、进出线档距尺寸如表一、二所示。

这种档距张力驰度计算，考虑了有1根引下线和没有引下线两种如图1和图2所示。

表一：无引下线的计算档距2、母线档距尺寸如表三、四和图3、4所示。

110kV配电装置的门型构架宽度，工程中亦有采用7m和8m。

本手册中计算110kV门型构架宽度即按8m考虑。