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巨厚层砂砾岩底水油藏注水开发研究许 宁 张方礼 王占红(辽河油田分公司勘探开发研究院)摘 要 雷64块为块状砂砾岩底水油藏,油层巨厚,最厚可达200m,储量丰度大。
在油藏天然能量、储层特征分析和应用解析公式、数模方法对注水开发采收率变化、采液和采油指数变化趋势、注水方式、注采井网、见水时间研究的基础上,认为雷64块应该采用两套层系、人工注水开发。
下层系以注底水层为主,在局部底水与油层之间隔层较发育的部位,进行层内注水。
与潜山油藏不同,块状砂砾岩油藏仍具有层状特性,实际工作中需要认真分析隔层因素,在实施两套层系、正方形井网210m井距的情况下,注采井距成为影响注水开发效果的主要因素。
采用分采合注,将因部分注采井距达到150m而大大加速水淹水窜,影响开发效果。
关键词 砂砾岩油藏 注水开发 块状 底水1 地质特征与开发概况 雷64断块是辽河油区2002年发现的油层巨厚、储量较大的上产区块。
其主要目的层为沙三下莲花油层,地层厚度400～450m,砂体比较发育,砂砾岩厚度330～450m。
构造上为一向西北倾斜的背斜,构造高点在断块东南角,高点埋深1970m,闭合幅度260m,圈闭面积0.96km2。
储集层以砂砾岩为主,磨圆好,分选差,反映了长期搬运、快速堆积的特点。
平面上砂体呈扇状分布,自东向西砂体厚度逐渐变薄。
砂体展布方向为近北东向,揭示物源方向为东或北东向。
纵向上有单层厚度大的特点,最厚可达200m。
根据该块现有3口井的岩心分析,储层平均孔隙度15.4%,渗透率90×10-3μm2,属于中孔中低渗储层,非均质性较强,渗透率变异系数为0.79。
Ξ该块油层分布主要受构造控制,分布在构造高部位。
位于构造高部位的雷64、雷32-22井油层发育,厚度约150～200m,向西北、西南构造低部位油层厚度减薄。
油藏类型为巨厚块状砂砾岩边底水油藏,具有统一的油水界面。
该块原油物性较好,为低粘度(地下原油粘度0.5mPa・s)、中高凝固点(26℃)、中高含蜡量(11. 04%)、高胶质沥青质含量(16.2%)稀油。
第16卷 第4期1997年12月 大庆石油地质与开发P.G.O.D.D. Vol.16,No.4 DEC.,1997 带隔板底水油藏油井见水时间预报公式李 传 亮(西南石油学院) 摘 要 本文提出了带隔板底水油藏油井见水时间的理论预报公式,它在底水油藏的生产管理中将起到十分重要的指导作用。
主题词 (带隔板底水油藏) 油井 (见水时间) (预报公式) 作者简介 李传亮,男,1962年生,1983年毕业于大庆石油学院油藏工程专业;1986年毕业于西南石油学院油藏工程专业,硕士学位,现从事油藏工程的教学和科研工作,副教授。
地址:(637001)四川省南充市石油东路6号。
在油田生产管理中,如果在油井见水之前,就能够事先知道油井确切的见水时间,这对油井生产管理工作是十分有益的。
因此,如何进行油井见水时间预报就成了一个十分重要的研究课题。
人们已经提出了“纯”底水型油藏油井的见水时间预报公式,本文针对带隔板底水油藏油井的见水时间预报问题做出研究。
一、无隔板底水油藏油井见水时间预报公式 图1 无隔板底水油藏示意图对于“纯”底水型油藏,即无隔板底水油藏(图1)的油井见水时间预报公式为t =〔μΦ(h -h P )2〕/(αKΔP )(1) 由(1)式计算的时间t 为底水从油水界面WOC 上的A 点流动到生产井底B 点所需的时间,即油井投产之后的见水时间。
根据达西公式,很容易推导出(1)式,它是地层流体从A点到B 点的线性流动的结果。
把生产压差ΔP 用油井产量q 表示,(1)式则变成t =〔2πh Φ(h -h P )2〕/〔αq ln (r e /r w )〕(2) 二、带隔板底水油藏油井见水时间预报公式如果油藏带有隔板(图2),则底水的锥进途径大不相同。
底水首先从WOC 上的A 点垂向锥进到隔板的边缘B 点,然后再水平径向流动到生产井底C 点。
底水到达生产井底的时间分成两部分,即垂向锥进时间t AB 和径向流动时间t BC 。
底水油藏水平井见水时间预测方法筛选与应用朱永峰;曹鹏;罗日升;戴传瑞;崔仕提【摘要】针对常用的几种水平井见水时间预测方法进行敏感性分析,比较各种模型的优劣.敏感性分析结果显示,Permadi和Pual Papatzacos方法预测结果与实际吻合程度较高,建议优先选用.【期刊名称】《重庆科技学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2016(018)002【总页数】4页(P51-54)【关键词】水平井;底水油藏;预测模型;见水时间;敏感性【作者】朱永峰;曹鹏;罗日升;戴传瑞;崔仕提【作者单位】塔里木油田公司勘探开发研究院,新疆库尔勒 841000;中国石油杭州地质研究院,杭州 310023;中国石油集团碳酸盐岩储层重点实验室,杭州310023;塔里木油田公司勘探开发研究院,新疆库尔勒 841000;中国石油杭州地质研究院,杭州310023;中国石油集团碳酸盐岩储层重点实验室,杭州310023;塔里木油田公司勘探开发研究院,新疆库尔勒 841000【正文语种】中文【中图分类】TE243相对于直井开采技术而言，底水油藏开发中的水平井开采具有控油面积大，初期产量高，成本回收快等优势。
但采用水平井开发时，油井见水后的产量递减较快，且找水堵水措施的实施难度较大；因此，准确预测水平井的见水时间，及时调整工作制度，对于底水油藏水平井的有效高效开发意义重大。
本次研究中，将针对目前常用的5种见水时间预测方法进行分析，根据各模型筛选及敏感性分析结果，推荐优选模型。
在水平井开采底水油藏时，井筒周围产生的压力降及油藏中的物质平衡关系使得底水油藏中油水界面呈脊形上升变形，其方向垂直于水平井方向的横截面而形状类似于直井中形成的“锥面”，此变形界面称为底水水脊。
图1所示为水平井水脊模型示意图[1] ，图中给出了理想模型和实际模型。
理想模型未考虑均质油藏中井筒压力损失的影响，而实际模型中底水油藏底水脊首先在跟端A点突破，而后进一步从趾端B点突破。
半渗透隔板底水油藏油井见水时间预报公式
李传亮
【期刊名称】《大庆石油地质与开发》
【年(卷),期】2001(020)004
【摘要】为了更好地开发底水油藏,对底水油藏油井的见水时间预报问题进行了研究,为了简化数学分析,在推导过程中假设:①稳定流动;②忽略毛管力,油、水间有明显的界面;③油、水的密度和粘度为常数.在此基础上给出了存在半渗透隔板的底水油藏油井见水时间预报公式,该公式把存在半渗透隔板和无隔板2种情形的底水油藏油井见水时间预报问题统一了起来,这对进一步做好底水油藏油井的生产管理工作是十分有帮助的.
【总页数】2页(P32-33)
【作者】李传亮
【作者单位】西南石油学院石油工程系
【正文语种】中文
【中图分类】TE341
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1.低渗透带半渗透隔板的底水油藏油井见水时间预测 [J], 王世洁;刘峰;王艳玲
2.带隔板底水油藏油井见水时间预报公式的改进 [J], 朱圣举
3.带隔板底水油藏油井见水时间预报公式 [J], 李传亮
4.低渗透带半渗透隔板的底水油藏油井见水时间预测 [J], 刘峰;洪建伟;任建红;王博;王超文
5.改进的低渗透带隔板底水油藏油井见水时间的预报式 [J], 胡志鹏;胡望水;阮洪江;谭亦然;胡志成
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底水油藏水平井沿程见水规律
底水油藏水平井沿程见水规律是指在井底水油藏中，通过水平井钻进后，沿着井身的水平段是否会遇到水。
根据油田实践和研究，可以得到以下几种见水规律：
1. 均一见水规律：井底水油界面平行于井壁，水平井钻进后，整个井段水平面上均有水存在，形成均一分布。
这种情况多见于底水油藏中，水平井的水平段与底水油层接触较好。
2. 受限见水规律：井底水油界面不平行于井壁，水平井钻进后，只有部分井段与底水油层接触，形成受限分布。
这种情况在底水油藏中常见，可能是因为底水油层的地质构造复杂，井段与底水油层接触面积较小。
3. 管串分隔见水规律：井底水油界面不平行于井壁，在水平井中使用管串进行分隔，分别连接含水层和含油层。
这种规律常见于底水油藏中，可以通过管串来控制水和油的分流，提高采油效果。
4. 连续驱替见水规律：井底水油界面与井壁不平行，但是在水平井中通过应用化学驱等方法进行连续驱替作业，使得水和油能够同时产出。
这种规律也常见于底水油藏中，通过驱替作业可以改变井段的水和油分布。
需要注意的是，底水油藏水平井沿程见水规律受到地质构造、油藏特征、井筒布置等因素的影响，每个油田、油藏的情况可
能有所不同。
因此，在具体勘探和开发过程中，需要通过实际调查和分析来确定水平井的设计和开发方案。
边底水油藏见水时间及无水期采收率的确定
郭秀文
【期刊名称】《断块油气田》
【年(卷),期】2003(010)001
【摘要】预测边底水油藏见水时间、确定无水期采收率,对于改善注水开发的边底水油藏的开发效果、实现控水稳油、提高水驱采收率有着重要的意义.以物质平衡方式和不定态水侵公式等油藏工程理论为基础,得出无水期采收率和油藏见水时间的计算公式.在对有关参数进行详细讨论的基础上,以辽河油田某油藏为实例,将计算所得结果与实测结果相比较,相对误差很小,说明了本方法的精度较高.由于方法来源于油藏工程理论,通用性较强.
【总页数】2页(P51-52)
【作者】郭秀文
【作者单位】辽河油田分公司勘探开发研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TE34
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1.孤东油田二区新近系馆陶组边底水油藏提高采收率技术研究 [J], 李林祥;李祥同
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收稿日期:2000206213作者简介:李传亮(1962-),男,四川南充人,副教授,博士,从事油藏工程研究。
文章编号:100023754(2001)0420032202半渗透隔板底水油藏油井见水时间预报公式李 传 亮摘要:析,度为常数关键 对于开采底水油藏的油井来说,人们最关心的问题是油井何时见水,以便适时地采取应对措施。
因此,如何正确预报底水油藏油井的见水时间,一直是油藏工程师致力研究的关键问题之一。
由于底水油藏的地质条件变化很大,油井见水时间上也存在很大的差异,因此,见水时间的预报公式也会因油藏地质条件的变化而有所不同。
对于一个特定的油藏,垂向上可能分布着各种各样的夹层,这些夹层的性质与储集层有所不同。
有些夹层可能是非渗透性的,而有些夹层则可能是弱渗透性的。
不管夹层的性质如何,都能对底水的锥进过程起到一定的拟制作用,从而延缓了油井的见水时间,延长了油井的无水采油期。
因此,夹层的存在对底水油藏的开采无疑起到了积极的作用。
理论上,人们把夹层称作“隔板”。
非渗透性的隔板被称作不渗透隔板,弱渗透性的隔板被称作半渗透隔板。
无隔板底水油藏油井的见水时间预报公式和不渗透隔板底水油藏油井的见水时间预报公式都已经给出[1]。
本文主要推导半渗透隔板底水油藏油井的见水时间预报公式,从而进一步完善油井见水时间的预报问题。
为了简化数学分析,在推导过程中作如下假设:①稳定流动;②忽略毛管力,油、水间有明显的界面;③油、水的密度和粘度为常数。
1 物理模型和数学模型对于带有半渗透隔板的底水油藏油井来说,底水的锥进情形(图1),是穿过隔板,直接锥进到井底。
隔板的存在只能降低底水的锥进速度,而不能改变底水的锥进路径。
底水锥进的路径为a →b →c →d 。
流动压差为Δp =Δp ab +Δp bc +Δp cd (1)式中 Δp ab =μνΔh abαK ; Δp bc =μνΔh bc αβK =μνΔh b αβK ; Δp cd =μνΔh cdαK ;Δh ab 为a 、b 二点之间的距离,其余类推。
注水开发油藏见水时间预测新方法注水开发油藏见水时间受到油藏边界、储层非均值性等因素的影响，预测结果一般误差较大，一直以来都是油藏工程的难点。
目前见水时间预测研究成果主要集中在边底水水侵见水时间、面积井网见水时间预测方面，并没有一个比较通用的见水时间预测方法，很多现场研究人员仅通过物质平衡对见水时间进行粗略的估算。
文章针对上述问题，将物质平衡方程中渗流截面面积考虑成与波及状况有关的函数，推导出等饱和度面移动规律，进而得出见水时间计算公式，并利用3口实际已见水井资料对该方法进行了检验。
标签：见水时间；面积井网；预测1 油田概况该油田位于形成于白垩纪～第三纪时期的西非盆地的区域构造转换带上，浊积水道-朵叶复合体、朵叶复合体沉积是该区主要的储层，断层多为晚期断层。
属正常的温度、压力系统。
油田地面原油密度0.780～0.817g/cm3，地层原油密度0.412～0.612g/cm3，气油比264～827m3/m3，体积系数1.729～4.053，地层原油粘度0.090～0.642，属轻质挥发边水油田。
油田开发采用早期边部注水保持地层压力的开发方式进行油田开发，开采方式为自喷生产。
油田单井产能高，投产后注水井注入效果好，地层压力保持良好。
在油田生产过程中，油井见水时间的早晚对油田的产量有着极大的影响，如何油井见水时间的预测对油田生产管理有重要的指导意义。
本文针对该问题，将物质平衡方程中渗流截面面积考虑成与波及状况有关的函数，推导出等饱和度面移动规律，进而得出见水时间计算公式，并利用3口实际已见水井资料对该方法进行了检验。
2 见水时间预测公式理论推导图2-1 注采井间渗流区域示意图在两相渗流区中任取一微小单元体，厚度为dx。
水相渗流速度可以表示为：（2-1）流入微元体左侧面水相流量为（2-2）流出微元体右侧水相流量为（2-3）因此在dt时间内流入流出的水相体积差（2-4）由于存在一个dt时间内流出流入的水相体积差值，所以微小单元体的含水饱和度将因此发生变化。
第16卷 第4期1997年12月 大庆石油地质与开发P.G.O.D.D. Vol.16,No.4 DEC.,1997 带隔板底水油藏油井见水时间预报公式李 传 亮(西南石油学院) 摘 要 本文提出了带隔板底水油藏油井见水时间的理论预报公式,它在底水油藏的生产管理中将起到十分重要的指导作用。
主题词 (带隔板底水油藏) 油井 (见水时间) (预报公式) 作者简介 李传亮,男,1962年生,1983年毕业于大庆石油学院油藏工程专业;1986年毕业于西南石油学院油藏工程专业,硕士学位,现从事油藏工程的教学和科研工作,副教授。
地址:(637001)四川省南充市石油东路6号。
在油田生产管理中,如果在油井见水之前,就能够事先知道油井确切的见水时间,这对油井生产管理工作是十分有益的。
因此,如何进行油井见水时间预报就成了一个十分重要的研究课题。
人们已经提出了“纯”底水型油藏油井的见水时间预报公式,本文针对带隔板底水油藏油井的见水时间预报问题做出研究。
一、无隔板底水油藏油井见水时间预报公式 图1 无隔板底水油藏示意图对于“纯”底水型油藏,即无隔板底水油藏(图1)的油井见水时间预报公式为t =〔μΦ(h -h P )2〕/(αKΔP )(1) 由(1)式计算的时间t 为底水从油水界面WOC 上的A 点流动到生产井底B 点所需的时间,即油井投产之后的见水时间。
根据达西公式,很容易推导出(1)式,它是地层流体从A点到B 点的线性流动的结果。
把生产压差ΔP 用油井产量q 表示,(1)式则变成t =〔2πh Φ(h -h P )2〕/〔αq ln (r e /r w )〕(2) 二、带隔板底水油藏油井见水时间预报公式如果油藏带有隔板(图2),则底水的锥进途径大不相同。
底水首先从WOC 上的A 点垂向锥进到隔板的边缘B 点,然后再水平径向流动到生产井底C 点。
底水到达生产井底的时间分成两部分,即垂向锥进时间t AB 和径向流动时间t BC 。
与(2)式相似,t AB 可由(3)图2 带隔板底水油藏示意图式计算为t AB =(2πh Φh 2b )/〔αq ln (r e /r b )〕(3) t BC 为径向流动时间,根据渗流力学的有关理论很容易导出t BC =〔π(h -h b )Φr 2b 〕/q (4) 因此,油井的见水时间t b 的预报公式为t b =t AB +t BC =〔(2πh Φ)/q 〕{h 2b /〔αln (r e /r b )〕+〔(h -h b )r 2b 〕/(2h )}(5) 三、应用举例塔里木盆地带隔板砂岩底水油藏某油井的有关参数如下:h =17m ,h b =4m ,h P =12m ,r e =500m ,r b =200m ,K =014μm 2,Φ=0117,q =232m 3/d ,α=015,r w =011m根据(2)式得油井的无隔板见水时间为t =0146d 根据(5)式得油井的带隔板见水时间为t b =1199d =313a 实际上该井生产了将近4a 才见水。
根据(2)式,该井投产即应见水,可油井生产相当长时间而不见水,此现象曾使许多人困惑不解,但根据(5)式,该井推迟见水却是理所应当的。
四、结 论(1)文中提出的带隔板底水油藏油井的见水时间预报公式,它可以作为一个基本的油藏工程方法在矿场上进行应用。
(2)不论是公式(2),还是公式(5),都是在极其理想的简化情形下得出的,因此,使用时会产生一定的误差,但都在工程允许的误差范围之内。
符 号 注 释h ———油藏含油厚度,m ;h P ———油井射开厚度,m ;h b ———隔板高度,即隔板到WOC 的距离,m ;K ———储层渗透率,μm 2;ΔP ———油井生产压差,MPa ;q ———油井产量(地下体积),m 3/d ;r b ———隔板半径,m ;r e ———油井泄油半径,m ;r w ———油井完井半径,m ;t ———无隔板底水油藏油井见水时间,d ;t b ———带隔板底水油藏油井见水时间,d ;α———储层垂向渗透率与水平渗透率之比,无因次;Φ———储层孔隙度,f ;μ———流体粘度,mPa ・s 。
(收稿日期 1996212204)编辑 孙桂荣05大庆石油地质与开发 P.G.O.D.D. 第16卷analyzes the affects of rheological parameters on IPR curve shape of oil well ,which is validated by observed data of one well and matches well.KE YWOR DS (Polymerflooding ),Non 2Newtonian fluid ,Power 2law fluid ,(IPR curve ),(Inflow performance ),Fluid flow equationY ue Xiang ’an ,Xia Huif en &L i Ji ngyuanRE LATION BETWEEN WATERF LOODING DIRECTION AN D DISPLACEMENT EFFICIENCY UN DER DIFFERENT D RIVING PRESSURES IN FRACTURE D RESERV OIR ABSTRACT This paper studies the relations between the direction of waterflooding and the displacement efficiency in fractured reservoir dominated by capillary pressure ,capillary pressure and driving pressure ,and driving pressure respectively ,by using COMPIV simulation software developed by American SSI company.KE YWOR DS Fracture ,(Matrix ),(Imbibition ),Capillary pressure ,Displacement efficiency ,StudyFu Xi uj uan &Y an Cunz hangDEG ASSING RADIUS ,FORMATION PRESSURE DISTRIBUTION AN D AVERAGE FORMATION PRESSURE AFTER OI L WE LL DEG ASSE DABSTRACT This paper derives the calculation formulas of degassing radius ,formation pressure distribution and average formation pressure from combination of H function and Q IUB I formula ,and takes Lamadian oilfield as an example to describe the application of these formulas.KE YWOR DS Degassing ,Radius ,(Formation pressure ),(Average formation pressure ),DistributionTian Xiaodong ,Ji B i ngyu &W u XiaohuiA FORMU LA FOR PRE DICTION OF BREAKTHR OUGH OF WATER IN WE LLS PR OD UCING FR OMB OTT OM 2WATER RESERV OIRS WITH BARRIERSABSTRACT This paper presents a formula of predicting the breakthrough time of water in wells producing from bottom 2water reservoirs with barriers ,which will play an important role in development and management of bottom water reservoir.KE YWOR DS (Bottom 2water reservoir with barriers ),Oil well ,(Water breakthrough time ),(Prediction formula )L i ChuanliangPR OD UCTION ENGINEERINGSTU DY AN D APPL ICATION OF PRE 2MADE SEPARATE ZONE FRACTURING TECHNIQUE IN SL IM H OL EABSTRACT According to the practical characteristic of slimhole and geological features of slimhole pilot area ,this paper discusses the theory and effects of pre 2made type separate zone fracturing technology combined with field test.This kind of technology provides successfully a set of safe and effective method for separate zone fracturing in slimhole.KE YWOR DS (Slimhole ),Pre 2made mandrel ,Sealed section ,Fracturing ,ApplicationZhao Enyuan ,Xie Jianhua &L i Pi ngHIGH STRENGTH THIN PL UGGING TECHNIQUE OF FAST SETTING DIVERSION PL UGGING AGENTABSTRACT This paper introduces a newly developed two 2liquid chemical water plugging 771997年 第16卷 第4期 大庆石油地质与开发 P 1G 1O 1D 1D 1。
