散流器送风计算方法

设计内容
本次设计以夏季空调系统为主，包括商场空调设计 、防排烟设计、制冷机房及空调设备选型设计。主要内 容： （1）工程概况、包括工程名称、设计建筑物概况、建筑 物地点及周边环境，建筑物面积，空调面积，建筑物层 数及各楼层的功能，设计要求等； （2）设计参数确定：室外设计参数，室内设计参数，建 筑物设计参数； （3）空调负荷计算； （4）空调系统方案的选择及空气处理过程的确定； （5）空调冷热源的确定； （6）风系统设计及气流组织； （7）冷冻水系统设计； （8）排烟设计。
60
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0.3
照明标 准 （W/ m2）
35
1-02 1239. 26
18
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0.3 35
9
1-03 678.2 26
18
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0.3 35
1-04 611.6 26
18
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1-05 926.7 26
18
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0.3 35
房间名 称
2-01
房间面 夏季设
积
计温度
（m2） （℃）
G=62.557/ (59.6-47.2) =5.04KG/S 消除余湿所用送风量：
G=7.45/ (12.9-11.5) = 5.32KG/S 综上，选择送风量为5.32KG/S。 同理，标准层、一层及二层风量汇总详见表3-风量统计表.docx
1.2 回风管道的布置 该商场采用全空气系统一次回风方式，回风的设计选择在商场走廊 内设置回风管道，由管道上的单层百叶风口（带过滤网）将室内的 回风送回空调机房。 由公式GH=G-GS确定回风量，然后选择管道管径，计算原理与送风 相似。在该商场中，在两侧集中设置回风风管，上面配有单层百叶 风口（带过滤网），进行回风。

气流组织的计算
气流组织的计算
散流器的计算
以典型房间为例，空调房间为4.5m x 4.5m ，净高4.5m ；单台风机盘管机组送风量为s m G /188.03=，送风口采用方形散流器，回风口采用单层百叶风口，安装在房间吊顶上，共布置一个散流器即可1）初选散流器
选用颈部尺寸为200mm x 200mm 的方形散流器，颈部面积为2
04.0m ，则颈部风速 s m v /7.404
.0188.00== 散流器实际出风口面积约为2036.0%90m S A == 散流器出口实际风速s m v s /2.59
.07.4==
2）计算射流末端速度为s m /5.0的射程 m x v A Kv x x
s 842.202
/1=-= x ——自散流器中心为起点的射流水平距离
x v ——在x 处的最大风速
0x ——平送射流原点与散流器中心的距离，多锥面散流器取0.07m
s v ——散流器出口风速
A ——散流器有效面积
K ——送风口常数，多锥面散流器为1.4，盘式散流器为1.1
3）计算室内平均速度
s m H L x v m /215.0)
4/(381.02/122=+= L ——散流器服务器边长
H ——房间净高
x ——射程。

（完整版）散流器送风计算⽅法11.1.2散流器送风计算⽅形散流器的规格⽤颈部尺⼨W ×H 表⽰, (见空调⼯程P378)外沿尺⼨A ×B ＝(W ＋106)×(H ＋106),顶棚上预留洞尺⼨C ×D ＝(W ＋50)×(H ＋50) 1、散流器送风⽓流组织设计计算内容(1)送风⼝的喉部风速Vd 取2～5m/s 最⼤不超过6m/s (2) 射流速度衰减⽅程及室内平均风速xox F K Vo Vx += 式中：X-以散流器中⼼为起点的射流⽔平距离（射程）mVx-在X 处的最⼤风速m/s Vo -散流器出⼝风速m/sXo-⾃散流器中⼼算起到射流外观原点的距离, 多层锥⾯散流器为0.07m F-散流器的有效流通⾯积m 2按90％K-系数：多层锥⾯散流器为1.4盘式散流器为1.1若要求射流末端速度为0.5m/s,则射程为散流器中⼼到风速为0.5m/s 处的距离根据式8-6,则：射程X ＝VxF Kvo -Xo= X ＝Xo FKvo -5.0 式中：X-以散流器中⼼为起点的射流⽔平距离（射程）mK-系数：多层锥⾯散流器为1.4盘式散流器为1.1 Vo -散流器出⼝风速m/sF-散流器的有效流通⾯积m 2按90％Xo-⾃散流器中⼼算起到射流外观原点的距离, 多层锥⾯散流器为0.07m Vx-在X 处的最⼤风速⼀般为0.5 m/s散流器的喉部风速Vd ⼀般取2～5m/s 最⼤不超过6m/s室内平均风速Vm=2122)4/(381.0H L rL +(m/s)式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调⼯程P401)例8-2H-房间净空⾼(m)r L -射程 r-射流射程与边长L 之⽐,因此r L 即为射程当送冷风时, 室内平均风速取值增加20％, 送热风时减少20％ (3)轴⼼温差：对于散流器平送,其轴⼼温差衰减可近似地取Vd Vx to tx ≈?? to VdVxtx ?≈?△tx -射流末端温度衰减值℃Vx-在X 处的最⼤风速⼀般为0.5 m/s△to -送风温差℃Vd-散流器的喉部风速m/s2、散流器送风⽓流设计步骤(见空调⼯程P401)(1)、布置散流器⼀般按对称布置或梅花形布置,⽅形散流器的送风⾯积的长宽⽐不宜⼤于1：1.5散流器中⼼线和墙体距离⼀般不⼩于1m(2)、由空调区的总送风量和散流器的个数,就可以计算出单个⽅形散流器的送风量,假定散流器的颈部风速(如取2～5m/s)计算出所需散流器喉部⾯积,根据散流器喉部⾯积,选择散流器规格(3)、校核(1)的射程，根据下式(8-7)校核射流的射程是否满⾜要求，中⼼处设置的散流器的射程应为散流器中⼼到房间或区域边缘距离的75％ (4)校核室内平均风速,根据式8-8计算室内平均风速,校核是否满⾜要求室内平均风速Vm=2122)4/(381.0H L rL +(m/s)式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调⼯程P401)例8-2H-房间净空⾼(m)r L -射程 r-射流射程与边长L 之⽐,因此r L 即为射程(5)校核轴⼼温差衰减根据式(8-9)计算轴⼼温差衰减,校核是否满⾜空调区温度波动范围要求-------已知⼀层⼤厅舒适性空调区的尺⼨为L=13. 8m,B=13.6m,H=3.5m,总送风量q v =1.389m 3/s,送风温度to=19℃,⼯作区温度tn=24℃,采⽤散流器平送,进⾏⽓流分布设计解：(1)布置散流器将空调区进⾏划分,沿长度⽅向划分为3等分, 沿宽度⽅向划分为3等分,则空调区被划分成9个⼩区域,每个区域为⼀个散流器的服务区, 散流器的数量n=9个(2)选⽤⽅型散流器, 假定散流器的颈部风速Vd 为3m/s,则单个散流器所需的喉部⾯积为q v/Vd n,计算如下q v/Vd n=4(总送风量)/(3m ×20)=0.067m 2选⽤喉部尺⼨为240mm 的⽅型散流器,则喉部实际风速为 Vd=36.036.0104m/s=3.068m/s, 散流器实际出⼝⾯积约为喉部⾯积的85％,则散流器的有效流通⾯积散流器实际出⼝风速为Vo=％Vd 85=85.0068.3m/s=3.609m/s （3）计算射程射程X ＝VxFKvo -Xo=07.05.036.0%85609.34.12-m=3.353m 式中：X-以散流器中⼼为起点的射流⽔平距离（射程）mK-系数：多层锥⾯散流器为1.4盘式散流器为1.1 Vo -散流器出⼝风速m/sF-散流器的有效流通⾯积m 2按85％Xo-⾃散流器中⼼算起到射流外观原点的距离, 多层锥⾯散流器为0.07m Vx-在X 处的最⼤风速散流器的喉部风速Vd ⼀般取2～5m/s 最⼤不超过6m/s散流器中⼼到边缘距离 2.3m,根据要求, 散流器的射程应为散流器中⼼到房间或区域边缘距离的75％,所需的最⼩射程为：2.3m ×0.75=1.725m 。

11.1.2散流器送风计算＋＝(W P378)外沿尺寸A×B×方形散流器的规格用颈部尺寸WH表示, (见空调工程50) ＋(W＋50)×(H(H106)×＋106),顶棚上预留洞尺寸C×D＝、散流器送风气流组织设计计算内容16m/s 最大不超过取2～5m/s(1)送风口的喉部风速Vd 射流速度衰减方程及室内平均风速(2)m以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）式中：X-m/s Vx-在X处的最大风速-m/s散流器出口风速Vo0.07m Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为2m 90F-散流器的有效流通面积％按1.11.4盘式散流器为K-系数：多层锥面散流器为处的距离根则射程为散流器中心到风速为0.5m/s若要求射流末端速度为0.5m/s, 则：据式8-6,FFKvoKvoXo?＝射程X＝-Xo= X 5.Vx0m以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）式中：X-1.1 1.4系数：多层锥面散流器为盘式散流器为K--m/s散流器出口风速Vo2 m％按90散流器的有效流通面积F-0.07m , Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离多层锥面散流器为0.5 m/s在X处的最大风速一般为Vx-6m/s 5m/s最大不超过散流器的喉部风速Vd一般取2～=rL.3810(m/s)Vm室内平均风速122)(L/H4?28-2例P401)见空调工程 (注：(m) 散流器服务区边长L-式中：(m)房间净空高H-rr-r-因此即为射程 L射流射程与边长L之比L,射程％, 送热风时减少20当送冷风时, 室内平均风速取值增加20％其轴心温差衰减可近似地取 (3)轴心温差：对于散流器平送,-tx射流末端温度衰减值△℃0.5 m/s 处的最大风速一般为在XVx--to送风温差℃△m/s散流器的喉部风速Vd- P401)(见空调工程2、散流器送风气流设计步骤方形散流器的送风面积的长宽比不宜,(1)、布置散流器一般按对称布置或梅花形布置散流器中心线和墙体距离一般不小于1m大于1：1.5,,就可以计算出单个方形散流器的送风量(2)、由空调区的总送风量和散流器的个数根据散流器喉部面计算出所需散流器喉部面积,2～5m/s)如取假定散流器的颈部风速( ,选择散流器规格积校核射流的射程是否满足要求，中心处设置的的射程，根据下式(8-7)(3)、校核(1) ％散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75 校核是否满足要求8-8计算室内平均风速,(4)校核室内平均风速,根据式=rL3810.Vm(m/s)室内平均风速122)H4?/(L2式中：L-散流器服务区边长(m) 注：(见空调工程P401)例8-2H-房间净空高(m)r-r-r L即为射程因此 L射流射程与边长之比,L射程(5)校核轴心温差衰减根据式(8-9)计算轴心温差衰减,校核是否满足空调区温度波动范围要求-------已知一层大厅舒适性空调区的尺寸为L=13. 8m,B=13.6m,H=3.5m,总送风量3m q/s=1.389v,to=tn=24 送风温度19进行气流分布设计,采用散流器平送,℃工作区温度,℃．解：等, 沿宽度方向划分为3 散流器将空调区进行划分,沿长度方向划分为3等分(1)布置散流器的数量每个区域为一个散流器的服务区, 9分,则空调区被划分成个小区域, n=9个则单个散流器所需的喉部面为3m/s,(2)选用方型散流器,假定散流器的颈部风速Vd q v/Vd n,积为计算如下2mq v/Vd n=4(总送风量)/(3m ×20)=0.067 的方型散流器选用喉部尺寸为240mm,则喉部实际风速为4m/s=3.068m/s, 散流器实际出口面积约为喉部面积的85％Vd=,3636?0..10?0则散流器的有效流通面积068.3Vd m/s=3.609m/s =散流器实际出口风速为Vo=％85.085）计算射程（32FKvo361.4?0.?85%?3.609070.?-Xo=＝射程m=3.353m X50.Vx m以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）式中：X-1.1 盘式散流器为系数：多层锥面散流器为1.4K--m/sVo散流器出口风速2m％F-散流器的有效流通面积85按0.07m 多层锥面散流器为Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离,处的最大风速Vx-在X6m/s～25m/s最大不超过散流器的喉部风速Vd一般取散流器的射程应为散流器中心到房间或2.3m,根据要求, 散流器中心到边缘距离因1.725m,0.75=1.725m×。

方形吸顶散流器平送风射程的探讨王重超;吴虎彪【摘要】分析了方形吸顶散流器送风特点和射流特性,介绍了3种散流器射程的计算方法,实验分析了计算方法的可靠性.结果显示,自由紊动射流近似计算法,计算公式较为简单,计算误差较小,在工程中具有较高的应用价值.【期刊名称】《制冷与空调（四川）》【年(卷),期】2019(033)001【总页数】6页(P74-79)【关键词】方形散流器;射流射程;送风特点;射程【作者】王重超;吴虎彪【作者单位】航天智慧能源研究院/上海航天智慧能源技术有限公司上海 201201;同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司上海 200092【正文语种】中文【中图分类】TU831散流器是应用最为广泛的空调末端风口之一，其射流特性是影响室内气流分布和空调系统效果的重要因素。

虽然有部分学者对散流器的射流机理有过一些模拟和实验研究[1]，但是相关资料中针对其送风特点和射流特性叙述不够充分。

射程是散流器最主要的参数之一，各种设计手册和厂家样本的数据差距较大，使得暖通工程师在设计或施工过程中常常无所适从。

因此，对散流器射程的研究十分必要。

当吸顶散流器的出流方向与顶棚所成的角度α较小时，射流卷吸受房间顶棚的限制，从而影响了射流边界层的自由发展，射流半径及速度亦不能按自由紊动射流的规律发展，而是发展到一定程度后受顶棚的限制会渐变为贴附射流。

此时，吸顶散流器的射流即不是严格意义上的自由紊动射流，也不是贴附射流，而是出口射流在经过一段空气卷吸之后逐渐形成贴附射流，其射流特性示意见图1。

吸顶散流器一般安装在顶棚使用，当吸顶散流器的出流角度较小时，气流从散流器出口射出，卷吸房间内的空气，由于受顶棚的影响，射流一侧的卷吸空气量有限，这样就会在靠近顶棚处形成一个低压涡流区，从而使射流的方向发生改变，在横截面上主射流逐渐贴近顶棚。

当靠近顶棚一侧没有空气卷吸时，则射流与顶棚碰撞，小部分气流回到涡流区，大部分气流贴附顶棚形成贴附射流。

11.1.2散流器送风计算B× (见空调工程P378)外沿尺寸A方形散流器的规格用颈部尺寸W×H表示,50) (H＋50)×＋(H＋106),顶棚上预留洞尺寸C×D＝(W(W＝＋106)× 1、散流器送风气流组织设计计算内容6m/s 2～5m/s最大不超过(1)送风口的喉部风速Vd取 (2) 射流速度衰减方程及室内平均风速FKVx?xo?Vox m以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）式中：X-m/s 在X处的最大风速Vx--m/sVo散流器出口风速0.07m 自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为Xo-2m F-散流器的有效流通面积％按901.1盘式散流器为K-系数：多层锥面散流器为1.4处的0.5m/s若要求射流末端速度为0.5m/s,则射程为散流器中心到风速为距离根据式8-6,则：KvoFKvoF?Xo＝射程X＝-Xo= X0.5Vx式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mK-系数：多层锥面散流器为1.4盘式散流器为1.1-散流器出口风速Vom/s2 m％按90散流器的有效流通面积F-0.07m , 自散流器中心算起到射流外观原点的距离多层锥面散流器为Xo-0.5 m/s处的最大风速一般为在Vx-X6m/s最大不超过5m/s～2一般取Vd散流器的喉部风速=rL3810.(m/s)Vm室内平均风速122)(L/4?H28-2例 (见空调工程P401)散流器服务区边长式中：L-(m) 注：(m)房间净空高H-rr-r-因此即为射程 L射流射程与边长L之比L,射程％, 送热风时减少20当送冷风时, 室内平均风速取值增加20％其轴心温差衰减可近似地取轴心温差：对于散流器平送, (3)VxVx?tx to???tx?VdVd?to-tx射流末端温度衰减值△℃0.5 m/sX处的最大风速一般为Vx-在-to送风温差℃△m/sVd-散流器的喉部风速见空调工程P401)2、散流器送风气流设计步骤(方形散流器的送风面积的长宽比布置散流器一般按对称布置或梅花形布置,(1)、散流器中心线和墙体距离一般不小于1m1：1.5不宜大于就可以计算出单个方形散流器的送风,(2)、由空调区的总送风量和散流器的个数根据散,～5m/s)计算出所需散流器喉部面积量,假定散流器的颈部风速(如取 2 选择散流器规格流器喉部面积,校核射流的射程是否满足要求，中心处设(8-7)(1)的射程，根据下式(3)、校核％置的散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75 ,校核是否满足要求,根据式8-8计算室内平均风速(4)校核室内平均风速=rL.3810Vm(m/s)室内平均风速122)(L/4?H2式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调工程P401)例8-2H-房间净空高(m)r-r-r L即为射程,因此之比 L射程射流射程与边长L校核是否满足空调区温度,计算轴心温差衰减(8-9)校核轴心温差衰减根据式(5)．波动范围要求总送风已知一层大厅舒适性空调区的尺寸为-------L=13.8m,B=13.6m,H=3.5m,3m q/s量=1.389v tn=,to=19送风温度24进行气流分布设计工作区温度采用散流器平送,℃,,℃解：沿宽度方向划分等分, ,布置散流器将空调区进行划分沿长度方向划分为3(1)散流每个区域为一个散流器的服务区, ,则空调区被划分成9个小区域,为3等分 n=9个器的数量则单个散流器所需的喉为3m/s,选用方型散流器, 假定散流器的颈部风速Vd(2)q v/Vd n,部面积为计算如下2mq 20)=0.067)/(3m×v/Vd n=4(总送风量 240mm的方型散流器,则喉部实际风速为选用喉部尺寸为4,散流器实际出口面积约为喉部面积的Vd=85％m/s=3.068m/s,36036?.10?0.则散流器的有效流通面积3.068Vd=Vo=m/s=3.609m/s 散流器实际出口风速为％0.8585）计算射程（32FKvo36.8531.4?.609?%?0070?.-Xo=＝射程m=3.353m X 5.0Vx式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mK-系数：多层锥面散流器为1.4盘式散流器为1.1-散流器出口风速Vom/s2 m％按85散流器的有效流通面积F-0.07m , 自散流器中心算起到射流外观原点的距离多层锥面散流器为Xo- 处的最大风速在Vx-X6m/s最大不超过5m/s～2一般取Vd散流器的喉部风速散流器的射程应为散流器中心到, 散流器中心到边缘距离2.3m,根据要求1.883m。

ρ
空气密度： 1.2kg/m³c
空气定压比热容: 1.01kJ/(kg·
Ls
房间总送风量：
1.62m³/s L
房间长度：W
房间宽度：H
房间净高：
x0平送射流原点与散流器中心的距离：K
送风口常数：
设计步骤:① 按照房间（或分区）的尺寸布置散流
器，计算每个散流器的送风量。

散流器个数n：每个散流器的送风量
l s：729m³/h 0.20
m³/s
② 初选散流器。

选用散流器颈部尺寸：
方(矩形)形：
圆形：
颈部面积：颈部风速υ0= 3.81m/s
散流器实际出口面积A=0.05㎡散流器出口风速υs = 4.242.52m
0.22m/s
式中，L——散流器服务区边长：多层锥面散流器取0.07m。

④ 计算工作区平均风速。

多层锥面散流器为1.4，盘③ 计算射程，即散流器中心到风速为υx=按表1选择适当的散流器颈部风速υ0，层高较低或要求噪声低时，应选低风速；层高较高选定散流器规格。

散流器的具体选择可参看有关样本。

散流器平送气流组织计算
左右选取风口。

散流器实际出口面
夏季不大于
工作区风速要求，冬季不大于
室内平均风速：
送冷风时，υm=0.27m/s
送热风时，υm=0.18m/s
.07m。

.4，盘式散流器为1.1。

高较高或噪声控制要求不高时，可选用高风速；选定风速后，进一步织计算
取其平均值。

出口面积与颈部面积的比值：
υm满足工作区风速要求，设计合理！υm满足工作区风速要求，设计合理！。

11.1.2散流器送风计算方形散流器的规格用颈部尺寸W ×H 表示, (见空调工程P378)外沿尺寸A ×B ＝(W ＋106)×(H ＋106),顶棚上预留洞尺寸C ×D ＝(W ＋50)×(H ＋50) 1、散流器送风气流组织设计计算内容(1)送风口的喉部风速Vd 取2～5m/s 最大不超过6m/s (2) 射流速度衰减方程及室内平均风速xox F K Vo Vx += 式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mVx-在X 处的最大风速m/s Vo -散流器出口风速m/sXo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为0.07m F-散流器的有效流通面积m 2按90％K-系数：多层锥面散流器为1.4盘式散流器为1.1若要求射流末端速度为0.5m/s,则射程为散流器中心到风速为0.5m/s 处的距离根据式8-6,则： 射程X ＝VxF Kvo -Xo= X ＝Xo FKvo -5.0 式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mK-系数：多层锥面散流器为1.4盘式散流器为1.1 Vo -散流器出口风速m/sF-散流器的有效流通面积m 2按90％Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为0.07m Vx-在X 处的最大风速一般为0.5 m/s散流器的喉部风速Vd 一般取2～5m/s 最大不超过6m/s室内平均风速Vm=2122)4/(381.0H L rL +(m/s)式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调工程P401)例8-2H-房间净空高(m)r L -射程 r-射流射程与边长L 之比,因此r L 即为射程当送冷风时, 室内平均风速取值增加20％, 送热风时减少20％ (3)轴心温差：对于散流器平送,其轴心温差衰减可近似地取Vd Vx to tx ≈∆∆ to VdVxtx ∆≈∆△tx -射流末端温度衰减值℃Vx-在X 处的最大风速一般为0.5 m/s△to -送风温差℃Vd-散流器的喉部风速m/s2、散流器送风气流设计步骤(见空调工程P401)(1)、布置散流器一般按对称布置或梅花形布置,方形散流器的送风面积的长宽比不宜大于1：1.5散流器中心线和墙体距离一般不小于1m(2)、由空调区的总送风量和散流器的个数,就可以计算出单个方形散流器的送风量,假定散流器的颈部风速(如取2～5m/s)计算出所需散流器喉部面积,根据散流器喉部面积,选择散流器规格(3)、校核(1)的射程，根据下式(8-7)校核射流的射程是否满足要求，中心处设置的散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75％ (4)校核室内平均风速,根据式8-8计算室内平均风速,校核是否满足要求 室内平均风速Vm=2122)4/(381.0H L rL +(m/s)式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调工程P401)例8-2H-房间净空高(m)r L -射程 r-射流射程与边长L 之比,因此r L 即为射程(5)校核轴心温差衰减根据式(8-9)计算轴心温差衰减,校核是否满足空调区温度波动范围要求-------已知一层大厅舒适性空调区的尺寸为L=13. 8m,B=13.6m,H=3.5m,总送风量q v =1.389m 3/s,送风温度to=19℃,工作区温度tn=24℃,采用散流器平送,进行气流分布设计解：(1)布置 散流器将空调区进行划分,沿长度方向划分为3等分, 沿宽度方向划分为3等分,则空调区被划分成9个小区域,每个区域为一个散流器的服务区, 散流器的数量n=9个(2)选用方型散流器, 假定散流器的颈部风速Vd 为3m/s,则单个散流器所需的喉部面积为q v/Vd n,计算如下q v/Vd n=4(总送风量)/(3m ×20)=0.067m 2选用喉部尺寸为240mm 的方型散流器,则喉部实际风速为 Vd=36.036.0104⨯⨯m/s=3.068m/s, 散流器实际出口面积约为喉部面积的85％,则散流器的有效流通面积 散流器实际出口风速为Vo=％Vd 85=85.0068.3m/s=3.609m/s （3）计算射程射程X ＝VxFKvo -Xo=07.05.036.0%85609.34.12-⨯⨯⨯m=3.353m 式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mK-系数：多层锥面散流器为1.4盘式散流器为1.1 Vo -散流器出口风速m/sF-散流器的有效流通面积m 2按85％Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为0.07m Vx-在X 处的最大风速散流器的喉部风速Vd 一般取2～5m/s 最大不超过6m/s散流器中心到边缘距离 2.3m,根据要求, 散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75％,所需的最小射程为：2.3m ×0.75=1.725m 。

径
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3、选取送风速度vs，计算各风口送 风量
(6-3)
10
4 计算送风口数量n,与实际送风速度
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2
5 校核送风速度
6 校核射流贴附长度
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室内温 度波动 小于 1℃时 侧送风 气流组 织计算 流程
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3
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喷口侧送风的设计计算
喷流的形状的影响因素：
21
喷口侧送风气流组织的设计
可为1℃左右，此时可认为射流温度衰减只与射程有 关。中国建筑科学研究院通过对受限空间非等温射流的实 验研究，提出了温度衰减的变化规律，
8
2 计算风口的最大允许直径ds,max
根据射流的实际所需贴附长度和最小相 对射程，计算风口允许的最大直径ds,max
从风口样本中预选风口的规格尺寸。 对于非圆形的风口，按面积折算风口直
41
42
7
1137常见气流组织的计算气流组织的基本要求气流组织设计流程侧送风设计计算喷口送风的设计计算散流器送风的设计计算气流分布性能的评价2气流组织的基本要求3气流组织设计流程4侧送风设计计算5常用符号说明6风口的选择与布置设计中根据不同的室温允许波动范围的要求选择不同结构的侧送风口以满足现场运行调节的要求
非等温射流的计算方法很多，世界各国所采用 的计算公式基本相同，一般都是以美国的 Koestel单股非等温（包括垂直和水平）射流 计算公式为基础，通过试验得出经验系数，因
而公式差别仅在实验系数和指数上有所不同。
冷射流轨迹
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喷口 侧送 风气 流组 织设 计流 程图
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4
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11.1.2散流器送风计算方形散流器的规格用颈部尺寸W ×H 表示, (见空调工程P378)外沿尺寸A ×B ＝(W ＋106)×(H ＋106),顶棚上预留洞尺寸C ×D ＝(W ＋50)×(H ＋50) 1、散流器送风气流组织设计计算内容(1)送风口的喉部风速Vd 取2～5m/s 最大不超过6m/s (2) 射流速度衰减方程及室内平均风速xox F K Vo Vx += 式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mVx-在X 处的最大风速m/s Vo -散流器出口风速m/sXo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为0.07m F-散流器的有效流通面积m 2按90％ K-系数：多层锥面散流器为盘式散流器为若要求射流末端速度为s,则射程为散流器中心到风速为s 处的距离根据式8-6,则： 射程X ＝VxF Kvo -Xo= X ＝Xo FKvo -5.0 式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mK-系数：多层锥面散流器为盘式散流器为 Vo -散流器出口风速m/sF-散流器的有效流通面积m 2按90％Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为0.07m Vx-在X 处的最大风速一般为0.5 m/s散流器的喉部风速Vd 一般取2～5m/s 最大不超过6m/s室内平均风速Vm=2122)4/(381.0H L rL +(m/s)式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调工程P401)例8-2H-房间净空高(m)r L -射程 r-射流射程与边长L 之比,因此r L 即为射程当送冷风时, 室内平均风速取值增加20％, 送热风时减少20％ (3)轴心温差：对于散流器平送,其轴心温差衰减可近似地取Vd Vx to tx ≈∆∆ to VdVxtx ∆≈∆△tx -射流末端温度衰减值℃Vx-在X 处的最大风速一般为0.5 m/s△to -送风温差℃Vd-散流器的喉部风速m/s2、散流器送风气流设计步骤(见空调工程P401)(1)、布置散流器一般按对称布置或梅花形布置,方形散流器的送风面积的长宽比不宜大于1：散流器中心线和墙体距离一般不小于1m(2)、由空调区的总送风量和散流器的个数,就可以计算出单个方形散流器的送风量,假定散流器的颈部风速(如取2～5m/s)计算出所需散流器喉部面积,根据散流器喉部面积,选择散流器规格(3)、校核(1)的射程，根据下式(8-7)校核射流的射程是否满足要求，中心处设置的散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75％ (4)校核室内平均风速,根据式8-8计算室内平均风速,校核是否满足要求 室内平均风速Vm=2122)4/(381.0H L rL +(m/s)式中：L-散流器服务区边长(m) 注： (见空调工程P401)例8-2H-房间净空高(m)r L -射程 r-射流射程与边长L 之比,因此r L 即为射程(5)校核轴心温差衰减根据式(8-9)计算轴心温差衰减,校核是否满足空调区温度波动范围要求-------已知一层大厅舒适性空调区的尺寸为L=13. 8m,B=,H=,总送风量q v =s,送风温度to=19℃,工作区温度tn=24℃,采用散流器平送,进行气流分布设计解：(1)布置 散流器将空调区进行划分,沿长度方向划分为3等分, 沿宽度方向划分为3等分,则空调区被划分成9个小区域,每个区域为一个散流器的服务区, 散流器的数量n=9个(2)选用方型散流器, 假定散流器的颈部风速Vd 为3m/s,则单个散流器所需的喉部面积为q v/Vd n,计算如下q v/Vd n=4(总送风量)/(3m ×20)=0.067m 2选用喉部尺寸为240mm 的方型散流器,则喉部实际风速为 Vd=36.036.0104⨯⨯m/s=3.068m/s, 散流器实际出口面积约为喉部面积的85％,则散流器的有效流通面积 散流器实际出口风速为Vo=％Vd 85=85.0068.3m/s=s （3）计算射程射程X ＝VxF Kvo -Xo=07.05.036.0%85609.34.12-⨯⨯⨯m= 式中：X-以散流器中心为起点的射流水平距离（射程）mK-系数：多层锥面散流器为盘式散流器为 Vo -散流器出口风速m/sF-散流器的有效流通面积m 2按85％Xo-自散流器中心算起到射流外观原点的距离, 多层锥面散流器为0.07m Vx-在X 处的最大风速散流器的喉部风速Vd 一般取2～5m/s 最大不超过6m/s散流器中心到边缘距离,根据要求, 散流器的射程应为散流器中心到房间或区域边缘距离的75％,所需的最小射程为：×=。

傅 斌1 ,李晓冬2
(11 黑龙江科技学院 ,黑龙江 哈尔滨 150027 ;21 哈尔滨工业大学 ,黑龙江 哈尔滨 150008)
摘 要 :在对室内空气流动进行数值模拟的过程中 ,对送风口的描述是影响模拟效果的重要因素之 一. 已有的风口模型相对于具体设备而言缺乏针对性 ,且不便于实际操作 ,不适应工程模拟的需要. 为 了寻求一种简便易行的描述方法 ,以工程中常用的方形散流器为研究对象 ,从其结构入手进行分析 , 得到流速分布曲线及计算式 ,进而提出新的描述方法. 模拟过程中采用控制容积法离散方程 ,将流速 定义在控制面上 ,并引入时间项作为松弛因子. 通过模拟具体问题 ,预测出散流器出口附近的流速分 布 ,并与实测结果比较 ,验证了描述方法的可靠性和可行性. 最后应用模拟结果对传统的散流器设置 方式提出改进意见. 关键词 :CFD ;数值模拟 ;方形散流器 ;风口模型 ;气流组织 中图分类号 :TU834. 5 文献标识码 :A 文章编号 :1672 - 0946 (2004) 02 - 0162 - 05
图 1 散流器结构及流速分布图
对图 1 (a) 中从 A 、B 之间断面流下的空气而
言 ,进口断面的面积为 B1 、B2 、B3 、B4 所围面积与 A1 、A2 、A3 、A4 所围面积之差 , 出口断面的面积为
C1 、C2 、C3 、C4 所围面积与 D1 、D2 、D3 、D4 所围面
积之差 ,则
所示) ,送风口采用 240 mm ×240 mm(颈部尺寸) 方 形散流器 (带翻边) ,回风口采用 300 mm ×200 mm 百叶风口 ,风量 01065 m3/ s.
2 对方形散流器送风口的描述方法
现以 300 mm ×300 mm(颈部断面尺寸) 方形散 流器为例 ,具体说明描述方法. 实际模拟中采用控 制容积法离散方程 ,运用交错网格 ,并将速度定义 在控制面上[3 ,4 ] .

风口风速计算公式风管，是用于空气输送和分布的管道系统。

有复合风管和无机风管两种。

风管可按截面形状和材质分类。

中央空调风口是中央空调系统中用于送风和回风的末端设备，是一种空气分配设备。

送风口将制冷或者加热后的空气送到室内，而回风口则将室内污浊的空气吸回去，两者形成一整个空气循环，在保证室内制冷采暖效果的同时，也保证了室内空气的制冷及舒适度。

风口的大小取决于室内机容量的大小，如果出风口过大，风管过长，则气流速度就会下降，从而影响空调使用效果；如果出风口选择过小，则气流速度会变大，从而导致风直吹人体上引起的不适感，还有可能导致噪音过大。

1、风管内的风速：一般空调房间对空调系统的限定的噪音允许值控制在40～50dB （A）之间，即相应NR（或NC）数为35～45dB（A）。

根据设计规范，满足这一范围内噪音允许值的主管风速为4～7m/s，支管风速为2～3m/s。

通风机与消声装置之间的风管，其风速可采用8～10m/s。

2、出风口尺寸的计算：为防止风口噪音，送风口的出风风速宜采用2～5m/s。

风口的尺寸计算与风管道尺寸的计算基本相同，一般当层高在3～4米的房间大约取风速在2～2.5m/s。

3、回风口的吸风速度：回风口位于房间上部时，吸风速度取4～5m/s，回风口位于房间下部时，若不靠近人员经常停留的地点，取3～4m/s，若靠近人员经常停留的地点，取1.5～2m/s，若用于走廊回风时，取1～1.5m/s。

4、风管安装注意事项及风管计算：在风管设计尽量小的情况下保证主管风速5m/s，支管风速3m/s。

（1）风管计算公式：所选设备风量÷3600÷风速=风管截面积；同时注意保证风管：长边÷短边≤4，一般不要＞4，特殊情况特殊对待；（2）风口的选择：所选房间风量÷3600÷风速=散流器喉部截面积；注意：双百叶风口截面积为以上公式所得面积÷0.7。

5、计算风管尺寸：（1）等阻尼法（等压法）是一种方便的计算法，适用于多种场合；（2）根据下表确定主风管中的基本阻尼系数：因回风管位于吸风部位，主要承受外部压力，应注意减轻其风管负担。

暖通规范中关于各类常见风速得规定一、各类风口风速规定1、采暖风口1、1、采用热风采暖系统时,应遵守下列规定:送风口得送风速度V(m/s),应根据送风口得高度、型式及布置经过计算确定,当送风口位于房间上部时,送风速度宜取:V= 5~15m/s;当送风口位于离地不高处时,送风速度宜取:V =0、3m/s~0、7m/s;回风口得回风速度,宜取:V=0、3m/s。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)2、8、71、2、热风幕得送风速度:公共建筑得外门,风速不宜大于6 m/s,高大外门不应大于25m/s。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)2、8、152、送排回风口2、1、进风、排风口风速(m/s)注:风口风速应按实际有效面积计算,一般百叶风口得遮挡率取50%。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)4、1、4、82、2、自然通风系统得进排风口风速宜按下表采用:来源GB50736-2012《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》6、6、42、3、机械通风得进排风口风速宜按下表采用:来源:GB50736-2012《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》6、6、52、4、厨房排风系统得风管风速不宜小于8m/s,且不宜大于10m/s;排风罩接风管得喉部风速应取4~5m/s。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)4、2、102、5、侧送与散流器平送得出口风速采用2m/s~5m/s。

孔板下送风得出口风速,从理论上讲可以采用较高得数值。

因为在一定条件下,出口风速较高时,要求稳压层内得静压也较高,这会使送风较均匀;同时,由于送风速度衰减快,对人员活动区得风速影响较小。

但当稳压层内得静压过高时,会使漏风量增加,并产生一定得噪声。

一般采用3m/s"'_'5m/s 为宜。

散流器安装算量
散流器用于空调或洁净房间的平顶上的下送风，可根据房间的功能对风口调节成平送和下送两种气流流型（即贴附气流和垂直气流）。

散流器采用插入风管的方法安装，插人风管后从扩散圈的孔口处旋紧安装螺钉，然后再将内扩散圈组挂在颈管架上。

挂装的位置有两个，挂在h挡送风呈下送气流；挂在下挡送风呈水平贴附气流。

散流器的材质有钢制、铝合金及不锈钢等。

散流器的表面处理与其他风口相同。

散流器的外形及尺寸，其扩散半径、垂直到达距离分别为风速衰减到0.5m/s、0.25m/s位置的参数。

垂直到达距离在吹出气流温度差10度时，表中所列的参数变化为±25%。

空调或通风的送风口，顾名思义，就是让出风口出风方向方成多向流动，一般用在大厅等大面积地方的送风口设置，以便新风分布均匀。

散流器气流为贴附（平送型）型适用于吊顶送风系统，风口一般是平面的，顶送风一般采用方形散流器，散流器底面贴在天花板上。

室内机下方吊顶上留有检修口，便于对室内机电气接线进行检修和更换。

开关或者温控器，控制出风口内部电子风阀的开关，调节送风量大小，实现不同用途，房间的调温效果。

安装散流器的步骤，安装前应检查风口机械性能。

风口的活动零件，要求动作自如、阻尼均匀，无卡死和松动。

导流片可调或可拆卸的产品，要求调节拆卸方便、可靠，定位后无松动现象；风口外表装饰面应平整、扩散环分布应匀称、颜色应一致、无明显的划伤和压痕。

(二)散流器
散流器是安装在顶棚上的送风口，自上而下送出气流。散流
器的型式很多，有盘式散流器，气流里辐射状送出，且 为贴附射流；有片式散流器，设有多层可调散流片，使 送风或呈辐射状，或呈锥形扩散；也有将送回风口结合在一 起的送、吸式散流器；另外有适用于净化空调的流线型散
流器。
(三)孔板送风口 空气经过开有若干小孔的孔板面进入房间，这种风口型式 叫孔板送风口。孔板送风口的最大特点是送风均匀，气流 速度衰减快。因此最适用于要求工作区气流均匀、区域温 差较小的房间，如高精度恒温室与平行流洁净室．
（3）下送上回
房间送风口布臵在下部，对于内余热量大，特别是热
源又靠近顶棚的场合，如计算机房，广播电台的演播大厅 等，采用这种气流组织形式非常合适。 但下送风的温差不能太大，否则容易引起人的不舒适感， 另外风速不能太大，否则容易吹起灰尘，影响空气的清洁度。
下部送风的气流组织 （a）地板送风；（b）下部低速侧送风
第五节 气流分布性能的评价
（3）换气效率：可能最短的空气寿命与平均空气寿 命之比。


n

2 100%
（4）能量利用系数：考察气流分布方式的能量利用 有效性，
第五章 空调房间的 空气分布
【知识点】室内气流组织的基本方式；送、回风口 气流流动规律；常用送、回风口的型式及适用范围； 散流器送风的计算方法。
【学习目标】掌握室内气流组织的基本方式；了 解送、回风口气流流动规律；掌握常用送、回风口的 型式以及适用范围；理解散流器送风的计算方法。
目
录
第一节 送风射流的流动规律
第四节
房间气流分布的计算
空间气流分布的计算不像等温自由射流计算那么简单， 需要考虑射流的受限、重合及非等温的影响等因素。 需要对它们进行修正。

暖通规范中关于各类常见风速得规定一、各类风口风速规定1、采暖风口1、1、采用热风采暖系统时,应遵守下列规定:送风口得送风速度V(m/s),应根据送风口得高度、型式及布置经过计算确定,当送风口位于房间上部时,送风速度宜取:V= 5~15m/s;当送风口位于离地不高处时,送风速度宜取:V =0、3m/s~0、7m/s;回风口得回风速度,宜取:V=0、3m/s。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)2、8、71、2、热风幕得送风速度:公共建筑得外门,风速不宜大于6 m/s,高大外门不应大于25m/s。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)2、8、152、送排回风口2、1、进风、排风口风速(m/s)注:风口风速应按实际有效面积计算,一般百叶风口得遮挡率取50%。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)4、1、4、82、2、自然通风系统得进排风口风速宜按下表采用:来源GB50736-2012《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》6、6、42、3、机械通风得进排风口风速宜按下表采用:来源:GB50736-2012《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》6、6、52、4、厨房排风系统得风管风速不宜小于8m/s,且不宜大于10m/s;排风罩接风管得喉部风速应取4~5m/s。

来源:《全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调·动力》(2009年版)4、2、102、5、侧送与散流器平送得出口风速采用2m/s~5m/s。

孔板下送风得出口风速,从理论上讲可以采用较高得数值。

因为在一定条件下,出口风速较高时,要求稳压层内得静压也较高,这会使送风较均匀;同时,由于送风速度衰减快,对人员活动区得风速影响较小。

但当稳压层内得静压过高时,会使漏风量增加,并产生一定得噪声。

一般采用3m/s"'_'5m/s 为宜。