下载文档原格式
落地式钢管脚手架计算一、引言落地式钢管脚手架是在建筑施工中常用的一种临时支撑设备，用于搭建和支撑临时工作平台。
在设计和使用过程中，正确的结构计算是确保脚手架稳定性和安全性的关键因素。
本文将介绍落地式钢管脚手架计算的相关知识和方法，帮助工程师和施工人员正确地进行脚手架计算。
二、应力分析在进行脚手架计算之前，首先需要了解脚手架承受的外力和力的作用方式。
脚手架主要承受荷载分为垂直荷载、水平荷载和斜向荷载。
垂直荷载主要来自工作平台和施工人员，水平荷载主要来自风荷载，斜向荷载则为斜向荷载杆和拉杆。
三、计算方法1. 垂直荷载计算垂直荷载计算是脚手架设计中的重要部分。
根据脚手架的使用要求和荷载标准，确定每个工作板的最大荷载，并根据所使用的脚手架材料和规格进行计算。
通常，脚手架的设计垂直荷载范围为1.5kN/m2至3.0kN/m2。
2. 水平荷载计算水平荷载计算是为了确保脚手架在风力作用下的稳定性。
根据所在地区的风速等级和脚手架高度，使用相应的计算公式进行计算。
通常，脚手架设计的最大水平荷载范围为0.3kN/m2至1.2kN/m2。
3. 斜向荷载计算斜向荷载计算是为了确保脚手架的稳定性和安全性。
根据脚手架杆件的倾角和力的作用方式，使用相应的计算公式进行计算。
斜向荷载计算通常包括斜向荷载杆和拉杆的计算。
四、计算步骤进行落地式钢管脚手架计算时，通常需要按照以下步骤进行操作：1. 根据工程实际需求，确定脚手架的使用要求和规格。
2. 根据脚手架的结构和荷载作用方式，进行应力分析，确定所需计算的荷载类型和大小。
3. 根据设计标准和规范，使用相应的计算公式进行计算。
4. 根据计算结果，选择合适的脚手架材料和规格。
5. 进行脚手架的结构设计和施工方案编制。
6. 在脚手架施工过程中，严格按照设计方案和操作规程进行搭建和拆除。
五、案例分析为了更好地理解落地式钢管脚手架计算的实际应用，以下是一个简单的案例分析。
假设某工程的脚手架高度为10m，宽度为8m，长度为30m。
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
各种脚手架计算方法在建筑施工中，脚手架是一项至关重要的设施，它为工人提供了安全的作业平台和便捷的工作通道。
为了确保脚手架的稳定性和安全性，我们需要对其进行精确的计算。
下面将为您介绍几种常见的脚手架计算方法。
一、落地式脚手架计算落地式脚手架是直接从地面开始搭建的一种常见类型。
在计算其承载能力时，需要考虑多个因素。
1、立杆稳定性计算立杆是脚手架的主要支撑构件，其稳定性计算至关重要。
我们要计算立杆所承受的轴向压力，包括结构自重、施工荷载等。
然后，根据立杆的截面特性和材料强度，判断其稳定性是否满足要求。
计算公式为：N ＝ 12NG1k ＋14∑NQk （N 为立杆轴向压力设计值，NG1k 为恒载标准值产生的轴向力，∑NQk 为活载标准值产生的轴向力总和）同时，还要根据立杆的计算长度 l0 和截面回转半径 i 等参数，计算出立杆的稳定性系数φ，通过比较轴向压力 N 与稳定承载力fφA（f 为钢材的抗压强度设计值，A 为立杆的截面面积）来判断立杆的稳定性。
2、连墙件计算连墙件是将脚手架与建筑物可靠连接的构件，它能够有效抵抗脚手架的水平荷载。
需要计算连墙件的抗滑移承载力、抗拉承载力和稳定性。
连墙件的抗滑移承载力计算要考虑连墙件与建筑物连接处的扣件抗滑移力；抗拉承载力则根据连墙件所受的拉力进行计算；稳定性计算与立杆类似。
3、地基承载力计算落地式脚手架的地基必须具备足够的承载力，以防止不均匀沉降和坍塌。
计算时要考虑地基土的类型、基础底面的平均压力等因素。
地基承载力特征值应大于脚手架基础底面的平均压力，即p ≤ fg（p 为基础底面的平均压力，fg 为地基承载力特征值）二、悬挑式脚手架计算悬挑式脚手架是通过悬挑钢梁将脚手架支撑在建筑物上的一种形式。
1、悬挑钢梁计算要计算悬挑钢梁的强度、稳定性和挠度。
强度计算要考虑钢梁所承受的弯矩和剪力；稳定性计算要考虑钢梁的受压翼缘自由长度和侧向支撑情况；挠度计算则要确保钢梁在荷载作用下的变形在允许范围内。
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度28.1米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1300。
地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4491.0=63.534N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.788mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 等编制。
一、参数信息:1. 脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为24.0 米， 4.5 米以下采用双管立杆， 4.5 米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距0.80 米，立杆的步距 1.80 米。
内排架距离墙长度为0.35 米。
横向杆计算外伸长度为0.20 米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1 根。
采用的钢管类型为Φ48×3.5 。
连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米, 采用扣件连接。
2. 荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工 2 层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为 2.0kN/m2，脚手板共铺设 2 层。
脚手架用途: 混凝土、砌筑结构脚手架。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置( 验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载) 。
1. 作用小横杆线荷载(1) 作用小横杆线荷载标准值q k=(3.00+0.30) × 1.50/2=2.47kN/m(2) 作用小横杆线荷载设计值q=(1.4 ×3.00+1.2 × 0.30) ×1.50/2=3.420kN/m小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max=ql b2/8=3.420 × 0.80 2/8=0.274kN.mσ=M max/W=0.274×106/5080.0=53.86N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5q k l b4/384EI=5.0 ×2.47 ×800.0 4/(384 ×2.06 ×105×12.19 ×104)=0.52mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150 与10mm满, 足要求!三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地式双排脚手架计算书计算依据：1、J GJ130—20012、施工手册3、J GJ80—91二、条件：双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度H=23米，立杆横距b（架宽）=1.2米，立杆纵距L=1.5米，大横杆步距h=0.9米，铺下脚手板2层，施工荷载Qk=2KN/㎡（装修架）连墙杆布置为两步三跨，计算脚手架整体稳定性，及扣件承载力，连墙杆计算；本工程采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊钢管其力学特征如下：1、A —立杆截面面积为4.89cm2I —惯性矩为12.19cm4W —截面模量为5.08cm3i —回转半径i为1.58cm钢管—3.84kg/mf —钢材抗压强度为205N/ mm2三、计算立杆的整体稳定：1、按组合风荷载时验算公式N/ΦA +Mw/W≤f（1）N —组合风荷载的轴向力公式N=1.2（N G1k+N G2K）+0.85×1.4∑N QK（2）Mw —风荷载产生的弯矩公式Mw=0.85×1.4MwkW=截面模量5.08 cm3（3）计算N①N G1k（一步一纵距自重×全高）双排脚手架步距 1.8米，立杆纵距 1.5米，查表3得每米立杆承受的结构g k=0.1248KN/m，但在每步中间均增加一道护身栏杆，脚手架全高23米折合H/h=23/1.8=13步求N G1k=0.1248×13+0.0015×8+0.0384×1.5×8=2.0952KN（为外侧立杆的承重）②N G2k=机配件自重产生的轴向力脚手板自重0.35KN/㎡密目网自重0.003 KN/㎡扣件自重0.132KN/个挡脚板自重0.08KN/m栏杆+挡脚板自重0.14KN/m钢管自重0.0384KN/ma、手板长度为立杆纵距，宽度为b架宽满铺，铺设2层，计算式:b×1.5×0.35×2=1.2×1.5×0.35×2=1.26KNb、小横杆及扣件：由于铺脚手板所以还要在原有小横杆中间再加1根计算式：小横杆×小横杆自重+扣件数×单个重=0.6×0.0384×2+2×0.132=0.073KNc、挡脚板：2层作业层设置挡脚板，计算时用2层×立杆纵距L×挡脚板自重计算式：2×1.5×0.08=0.24KNd、密目网计算式：23×0.003×1.5=1.035KN求N G2K=1.26+0.73+0.24+1.035=2.61KN③N QK（施工荷载）N QK=2KN/㎡×1.5×1.2/2=1.8KN③各值代入公式求NN=1.2（N G1k+N G2K）+1.4∑N QK=1.2（2.0952+2.61）+1.4×1.8=8.2KN（4）求A=单根立根截面=4.89cm2=489mm2（5）求Φ①先计算入=kuh/ii=1.58㎝k=1.155u=计算长度系数为1.55h=1.8米=180cm代入公式：入=1.155×1.55×180/1.58=204查附表4，求Φ当入=204时，Φ=0.174（6）计算轴力N产生的应力N/ΦA已求N=8.2KN=8200N则N/ΦA=8200/0.174×489=96.3N/mm2（7）计算风荷载产生的应力Mw/WMw=0.85×1.4Wk·L·h2/10Wk=0.7us ×uz×W① us （体型系数），本工程为框架us=1.3Φ，Φ为密目网挡风系数Φ=0.4，则us=1.3Φ=1.3×0.4=0.52② uz （风压高度变化系数）按郊区（B类）20m高取值，查表2得uz=1.25W（基本风压）取0.35KN/㎡求Wk=0.7×0.52×1.25×0.35=0.15925L（脚手架立杆纵距）=1.5米h（步距）=1.8米求Mw=0.85×1.4×Wk·L·h/10=0.85×1.4×0.15925×1.5×1.82/10=0.92KN·m=92000N·㎜即Mw/W=92000/5080=18.11N㎜2立杆轴力与风荷载叠加N/ΦA+Mw/W=96.3+18.11=115N/㎜2＜f=205N/㎜2结论：立杆安全。
主体框架施工时，在南侧、西侧、及北侧的○7-○10轴采用落地式双排脚手架，外挂密目网全封闭。
在北侧○1-○7轴间为给进出场泵车、混凝土罐车及其它车辆留出通道，改为悬挑式钢管双排脚手架，外挂密目网全封闭。
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为27.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.70米。
采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000=1.656kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.656×1.0502/8=0.228kN.m=0.228×106/4729.0=48.261N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.213×1050.04/(384×2.06×105×113510.0)=0.821mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×1.050)/2=0.869kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.869×1.500=0.357kN.m=0.357×106/4729.0=75.387N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×113510.000)=0.06mm集中荷载标准值P=(0.040+0.184+1.050)/2=0.637kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:=1.883×637.035×1500.003/(100×2.060×105×113510.000)=1.73mm 最大挠度和V=V1+V2=1.788mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×1.575=2.605kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1141NG1 = 0.114×27.000=3.078kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.500×27.000=0.203kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.148kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 ——基本风压(kN/m2)，：W0 = 0.450Uz ——风荷载高度变化系数， Uz = 1.250Us ——风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。
考虑风荷载时, 底部立杆的最大轴向压力设计值N = 1.2NG +0.85× 1.4NQ=1.2×5.148+0.85×1.4×4.725=11.80kN 不考虑风荷载时, 底部立杆的最大轴向压力设计值N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×5.148+1.4×4.725=12.79kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk ——风荷载标准值(kN/m2)；la ——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.700×1.700/10=0.122kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算=12790/(0.21×450)=135.34N/mm2；其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=12.79kN；A ——立杆净截面面积，A=4.501cm2；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.209；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算=11800/(0.21×450)+122000/4729=150.67N/mm2；其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=11.80kN；A ——立杆净截面面积，A=4.501cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.209；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.122kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架搭设高度按下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.025kN；NQ ——活荷载标准值，NQ = 3.150kN；gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.114kN/m；不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 43.06米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 41.00米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架搭设高度按下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.025kN；NQ ——活荷载标准值，NQ = 3.150kN；gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.114kN/m；Mwk ——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.102kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 40.737米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 39.144米。
七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 × wk × Awwk ——风荷载标准值，wk = 0.236kN/m2；Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.40×4.50 = 15.300m2； No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 5.060kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.060kN连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；A = 4.50cm2；[f] = 205.00N/mm2。
