(完整版)挡土墙结构算例.doc

DQ1一、[计算条件]墙高=4200.00(mm)墙宽=1000.00(mm)（按单向板计算）墙厚=250.00(mm)室外地坪高于板顶：900mm 室外超载：10kN/m2 回填土容重：18kN/m3 侧压系数：0.5墙底土压力标准值：0.5x18x （0.9+4.2）=45.9kN/m 墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0kN/m墙顶弯矩设计值：墙底剪力设计值：墙顶剪力设计值：活载控制组合：墙底弯矩设计值：墙顶弯矩设计值：跨中弯矩设计值取墙底1/2：M 中墙底剪力设计值：墙顶剪力设计值：二、承载力验算混凝土强度等级:C35fc=16.7N/mm2ft=1.57N/mm2ftk=2.20N/mm2 混凝土保护层：外侧35mm ，h0=250-45=205mm ；内侧20mm ，h0=250-35=215mm钢筋级别:HRB400fy=360N/mm2墙外侧实配钢筋F 14@100(HRB400)，As=1540mm2=33.2mm=104.45kN-m,墙顶和墙底抗弯承载力满足。

墙内侧实配钢筋F 14@150(HRB400)，As=1026mm2=22.1mm=225.30kN ，墙上下端斜截面承载力满足。

=178N/mm2一、[计算条件]墙高=见简图(mm)墙宽=1000.00(mm)（按单向板计算）墙厚=250.00(mm)室外地坪低于板顶：500mm 室外超载：10kN/m2 回填土容重：18kN/m3 侧压系数：0.5墙顶C 处土压力标准值：0kN/m墙底D 处土压力标准值：0.5x18x （2.833+1.852）=42.165kN/m 墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0kN/m 恒载控制组合：墙顶C 处荷载设计值墙中B 处荷载设计值墙底D 处荷载设计值:qd AB 段墙面均布荷载设计值：q0=4.9kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=39.325-4.9=34.43kN/m=0.85墙中B 处弯矩设计值：墙中b墙中B墙中B ；墙中墙底D 处弯矩设计：Mc=-15.10+0.5x(28.18-13.81)x0.686=-10.17kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc=1.4x5=7.0kN/m墙中B 处荷载设计值墙底D 处荷载设计值:qd=1.2x42.165+1.4x5=57.60kN/m AB 段墙面均布荷载设计值：q0=7kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=37.6-7.0=30.6kN/m=0.85墙中B 处弯矩设计值：墙中b 处上端截面剪力设计值： BD 段墙面均布荷载设计值：q0=37.6kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=57.6-37.6=20.0kN/m墙底D 处弯矩设计值：墙底D 处剪力设计值：墙中B 处下截面剪力设计值：墙中B 处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配，，；墙中B 处弯矩值：Mb=-28.56+(28.56-13.03)x0.314=-23.68kN-m 值：20mm ，墙外侧实配钢筋F 14@100(HRB400)，As=1540mm2=33.2mm=104.45kN-m,墙顶和墙底抗弯承载力满足。

挡土墙计算一、设计资料与技术要求：1、土壤地质情况：地面为水田,有60公分的挖淤,地表1—2米为粘土,允许承载力为σ=800KPa；以下为完好砂岩,允许承载力为σ=1500KPa,基底摩擦系数为f在~之间,取;2、墙背填料：选择就地开挖的砂岩碎石屑作墙背填料,容重γ=20KN/M3,内摩阻角 =35º;3、墙体材料：号砂浆砌30号片石,砌石γr=22 KN/M3 ,砌石允许压应力σr =800KPa,允许剪应力τr =160KPa;4、设计荷载：公路一级;5、稳定系数：Kc=,Ko=;二、挡土墙类型的选择：根据从k1+120到K1+180的横断面图可知,此处布置挡土墙是为了收缩坡角,避免多占农田,因此考虑布置路肩挡土墙,布置时应注意防止挡土墙靠近行车道,直接受行车荷载作用,而毁坏挡土墙;K1+172断面边坡最高,故在此断面布置挡土墙,以确定挡土墙修建位置;为保证地基有足够的承载力,初步拟订将基础直接置于砂岩上,即将挡土墙基础埋置于地面线2米以下;因此,结合横断面资料,最高挡土墙布置端面K1+172断面的墙高足10米,结合上诉因素,考虑选择俯斜视挡土墙;三、挡土墙的基础与断面的设计；1、断面尺寸的拟订：根据横断面的布置,该断面尺寸如右图所示：1B =1.65 m 2B =1.00 m 3B =3.40 mB =4.97 m 1N = 2N = 3N =1H =7.00 m 2H =1.50 m H =9.49 m=d + = 1.6 mα=1arctan N =2.0arctan = ºδ=ϕ21=35 º/2= º 2、换算等代均布土层厚度0h ：根据路基设计规范,γq h =0,其中q 是车辆荷载附加荷载强度,墙高小于2m 时,取20KN/m 2；墙高大于10m 时,取10KN/m 2；墙高在2~10m 之间时,附加荷载强度用直线内插法计算,γ为墙背填土重度;20201027210--=--q 201058--=q 即q = γq h =02075.13==四、挡土墙稳定性验算1、土压力计算假定破裂面交于荷载内,采用路基设计手册第二版表3-2-1主动土压力第三类公式计算：δαϕω++==35 º+ º + º = º ()αtg h H H dh A -+=0022()2.06875.0249.949.96875.06.12-⨯+⨯⨯⨯== - ()()A ++±-=ωωϕωθtan tan cot tan tan()()178.08.63tan 8.63tan 35cot 8.63tan -+±-= 500.05667.4或-=∴ 58.2664.77或-=θ ,即 58.26=θ49.92.049.95.0⨯+⨯=⨯+⨯H tg H tg αθ= >∴假设成立,破裂面交于荷载内;()()()αθωθϕθtan tan sin cos +++=a K ()()()31.11tan 58.26tan 8.6358.26sin 3558.26cos +++== αθtg tg d h +=131.1158.266.1tg tg +== ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=H h H h K 101121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+=49.9285.2149.96875.021= 1221K K H E a a γ=11.1333.049.920212⨯⨯⨯⨯== KP a )cos(δα+=a x E E )5.1731.11cos(21.333+⨯== KP a)sin(δα+=a y E E )5.1731.11sin(21.333+⨯== KP a122102102)2(3K H h h h H h H Z X ⨯⨯⨯--⨯+=()11.149.92285.26875.0285.2249.96875.0349.9222⨯⨯⨯-⨯-⨯+== 3.23 mαtan X Y Z B Z -=31.11tan 23.397.4⨯-== 4.32m 2、抗滑稳定性验算：()X Y C E fE G K ⨯+=()96.2916.057.1606.546⨯+== ≥ K c= ∴抗滑稳定性满足要求;3、抗倾覆稳定性验算X X Y Y G YZ E Z E Z G M MK ⨯⨯+⨯==∑∑0023.396.29132.457.16071.1351⨯⨯+= = ≥ K 0 = ∴抗倾覆稳定性满足要求;4、基底合力及合力偏心距验算N Z B e -=2Y X X Y Y G E G Z E Z E Z G B +⨯-⨯+⨯-=2 57.16060.54623.396.29132.457.160713.1351297.4+⨯-⨯+-= = ≤ e 0 697.45.165.15.15.12⨯=⨯=⨯=⨯≤B B A W ρ= 83.0697.4682.0==>=b e ⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯±⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛±⨯+=∑+∑=97.482.06197.457.1606.546612,1B e B E G W M A N y σ m ax σ= KPa <σ=1500 KPa∴基底合力及合力偏心距满足要求;五、挡土墙截面墙身验算1、土压力计算假定破裂面交于荷载内,采用路基设计手册第二版表3-2-1主动土压力第三类公式计算：δαϕω++==35 º+ º + º = º ()αtg h H H dh A -+=011022()2.06875.02776875.06.12-⨯+⨯⨯⨯== - ()()A ++±-=ωωϕωθtan tan cot tan tan ()()162.08.63tan 8.63tan 35tan 8.63tan -+±-= 511.0577.4或-=∴ 09.2768.77或-=θ ,即 09.27=θ72.07511.0⨯+⨯=⨯+⨯H tg H tg αθ= >∴假设成立,破裂面交于荷载内;()()()ϕθωθϕθtan tan sin cos +++=a K ()()()31.11tan 09.27tan 8.6309.27sin 3509.27cos +++==αθtg tg d h +=131.1109.276.1tg tg +== ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=11101121H h H h K ⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+=7249.2176875.021= 12021K K H E a a γ=133.1333.0720212⨯⨯⨯⨯== KP a )cos(δα+=a x E E )5.1731.11cos(92.184+⨯== KP a )sin(δα+=a y E E )5.1731.11sin(92.184+⨯== KP a121210211012)2(3K H h h h H h H Z X ⨯⨯⨯--⨯+=()11.172249.26875.0249.2276875.037222⨯⨯⨯-⨯-⨯+== 2.34 mαtan 3X Y Z B Z -=31.11tan 34.24.3⨯-== 2.93 m2、截面墙身强度验算：1、法向应力验算：N Z B e -=211Y X X Y Y G E G Z E Z E Z G B 1111111112+⨯-⨯+⨯-= 57.16085.38823.396.29175.257.16076.57024.3+⨯-⨯+-= = ≤ e 0 64.35.165.15.15.12⨯=⨯=⨯=⨯≤B B A W ρ= 57.064.3654.0==<=b e ⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯±⨯+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛±⨯+=∑+∑=4.349.0614.357.16085.38861111112,1B e B E G W M A N y σ m ax σ= KPa < σr =800KPa2、剪应力验算： 4.308.1623111===B E A T x τ= KPa []r τ≤=160 KPa ∴截面墙身强度满足要求;。

(完整word)砌体挡土墙计算实例砌体地下室外墙（挡土墙)验算：已知地下室370mm厚挡土墙，高2.5m墙背直立、光滑、填土面水平.填土的物理力学指标如下:r=18kN/m³。

计算过程:土压力为：q=Ko r HKo=0.5，r=18kN/m³，现在标高-1。

090处加圈梁，所以H取两圈梁之间的高度1。

5m，故q=0。

5x18x1.5=13.5（kN/m）上下有圈梁约束,墙体按固端考虑，则在三角形侧向土压力作用下：弯矩Ma=rG1/20L²=1.2x1/20x13。

5x1。

5²=1.82（kN/m）剪力Va= rG7/20L=1。

2x7/20x13.5x1。

5=8。

5（kN）受弯、受剪承载力计算:墙体MU10烧结页岩实心砖,M10水泥砂浆,370mm墙厚M≤ftmW，V≤fvbz 砌体沿齿缝弯曲抗拉强度设计值ftm=0.8x0.33=0。

264（Mpa）抗剪强度设计值fv=0。

8x0。

17=0.136（Mpa）取1m宽墙体计算单元且按矩形截面计算：截面抵抗距W=bh²/6=1000x370²/6=22.82x1000000 （mm³）截面内力臂z=2h/3=2x370/3=246（mm)砌体受弯承载力ftmW=0。

264x22。

82x1000000=6.0（kN/m）> Ma=1。

82（kN/m）砌体受剪承载力fvbz=0。

136x1000x246=33。

45(kN）> Va=8.5(kN) 综上所诉:370mm厚地下室外墙（挡土墙）受弯、受剪承载力均满足要求.。

1、概况：大泉线 K3+274 到地面 K3+480 路基左侧侵占河道，为防止水流冲刷路基设置路肩挡土墙。

2、确定基础埋深：参照原路段设置浆砌片石护坡，基础埋深设置 1.5m ；基底土质取砂类土，基底与基底土的摩擦系数μ=0.3 ，地基承载力基本容许值 f=370kPa。

3、墙背填料：选择天然砂砾做墙背填料，重度γ=18k N/m3 ，内摩擦角φ=35º ,墙后土体对墙背的摩擦角δ = ( 2/3 ) φ=23 º。

4、墙体材料：采用浆砌片石砌筑，采用 M7.5 号砂浆、 MU40 号片石，砌石γr=23 KN/M3 ，轴心抗压强度设计值[σa] =1200KPa ，允许剪应力[τj] =90KPa ，容许弯拉应力[σwl] ＝140KPa。

路基设计手册 P6045、设计荷载：公路一级。

6、稳定系数：抗滑稳定系数[Kc]=1.3 ，抗倾覆稳定系数[Ko]=1.5。

1、断面尺寸的拟订：查该路段路基横断面确定最大墙高为 6.8m ，选择仰斜式路肩挡土墙，查标准图确定断面尺寸，如下图所示：2、换算等代均布土层厚度 h 0 ：根据路基设计规范， h 0 = q ，其中 q 是车辆荷载附加荷载强度 ，墙高小于 2m 时 ，取Y20KN/m 2 ；墙高大于 10m 时，取 10KN/m 2 ；墙高在 2~10m 之间时，附加荷载强度用直 线内插法计算， Y 为墙背填土重度。

10 一 6.8 10 一 2h 0 = Y q = 1184 =0.78kPa3、计算挡土墙自重并确定其重心的位置A 墙=9.104m 3,则每延米挡土墙自重 G = γA 墙 l 0 = 23×9.104×1KN = 209.392 KN挡土墙重心位置的确定可用桥通辅助工具里面计算截面型心的工具来查询，对于同 一种材料的物体来说，形心位置和重心位置重合。

墙趾到墙体重心的距离 Z G = 1.654 m 。

挡土墙设计与验算说明1.1 设计资料1.1.1 墙身构造本设计任务段为K1+300～K1+360的横断面，为了减少填方量，收缩边坡，增强路基的稳定性，拟在本段设置一段重力式路堤挡土墙，其尺寸见挡土墙设计图。

拟采用浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高H=8m ，墙顶填土高度为m a 2=，顶宽m 2，底宽m 25.2，墙背仰斜,坡度为-0.25:1，(α=-14.04°)，基底倾斜，坡度为5:1，(0α=11.18°)，墙身分段长度为10m 。

1.1.2 车辆荷载根据《路基设计规范(JTG 2004)》，车辆荷载为计算的方便，可简化换算为路基填土的均布土层，并采用全断面布载。

换算土层厚694.0185.120===γqh 其中: 根据规范和查表m KN q /5.12102101020)810(=+--⨯-= γ为墙后填土容重318m KN =γ1.1.3 土壤地质情况填土为砂性土土，内摩擦角︒34=φ，墙背与填土间的摩擦角︒==172/φδ,容重为318m KN=γ砂性土地基，容许承载力为[σ]=500KPa 。

1.1.4 墙身材料采用7.5号砂浆，25号片石,砌体容重为323mKN=γ3；按规范:砌体容许压应力为[]Kpa a 900=σ，容许剪应力为[]Kpa 180=τ，容许拉应力为[]Kpa l 90=ωσ。

1.2 墙背土压力计算对于墙趾前土体的被动土压力，在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。

其计算如下：1.2.1 主动土压力计算KNa E E KNa E E KN B tg E a y a X a 88.7)02.1417sin(67.151)sin(36.151)02.1417cos(67.151)cos(∴67.1510)'3038'3638sin()34'3638cos()93.18799.094.56(18)sin()cos()(00=︒-︒⨯=+==︒-︒⨯=+==︒+︒︒+︒-⨯⨯=++-A =δδφθφθθγ 1.2.2 土压力作用点位置确定mtg B mh h ah aH H h h h H h H a H my x y 785.225.014.225.214.2)08.4694.0256.228228(308.4694.03)36.1856.238(28)22(33)3(08.436.156.2836.125.07986.075.056.225.07986.07986.020.322223301223022123=⨯+=Z -=Z =⨯⨯-⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯-⨯+=--+⨯++-+=Z =--=--==-=+==-⨯-=+-=αm h h H h tga tg θd h tg αtg θatg θb h 213211.3 墙身截面性质计算1.3.1截面面积 A 1 =2×8=16m 2 A 2 =2.295×0.55=1.26m 2 A 3 =2.295×0.45/2=0.516 m 2 ΣA=A1+A2+A3 =17.776m 23.3.2 各截面重心到墙趾的水平距离: X1=2.255+9×0.25-2 /2-8×0.25/2=2.5 mX2=(2.25+2.25/5×0.25)/2+0.55/2×0.25=1.25m X3=(0.0+2.25+(2.25+2.25/5×0.25))/3=1.5m∴ 墙身重心到墙趾的水平距离i igi A X Z A=∑∑= (10.8×2.28+0.72×0.77+1.81×1.59)/17.776=2.382墙身重力:G=γk ΣAi=23×17.776=408.848kN1.4 墙身稳定性验算1.4.1 抗滑稳定性验算验算采用“极限状态分项系数法”。

（完整版）挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。

附件2：挡土墙计算书1、 断面尺寸墙高H=8m ，上墙身高2.6m ，墙顶水平宽度0.6m ，墙底宽3.21m ，墙面坡率1:0.1，上墙背坡率1:0.5，下墙背坡率1:0.25。

见图：2、破裂角，破裂面及土压力（1）上墙破裂角计算，判断是否出现第二破裂面，上墙土压力计算 1)、计算第一破裂面倾角：11111111tan 0.526.619.713581.3181.310.56829.58A tg tg tg=26.6a a y a d j q y q =-=-=++=++==-+=-+==2)、顶破裂面距离墙顶：11tan 1tan 2.60.51 2.60.568 3.78m11 H H 交于荷载内侧。

a q ++=?+?挡土墙截面图3)、判断是否出现第二破裂面由于破裂面交于荷载内侧，判断是否出现第二破裂面 作假想墙背，其倾角为111,tan 0.45,24.23αααⅱ == ，第二破裂面倾角：135,4527.524.232i i ααα¢=-=>=所以不会出现第二个破裂面 4)、计算上墙土压力22tan (45)tan (4517.5)20.587cos(4517.5)cos(45)2KK --===++a.主动土压力系数jj 12211111111011111185 2.60.587136.70522cos()36.705cos(26.635)17.46sin()36.705sin(26.635)32.292.600.87333x y y E H KK KNE E KN E E KNh H Z m K 01=y b 主动土压力E 2h K 1+H .土压力作用点位置Z g a j a j ×===创创==+=?==+=?==+=+= （1）下墙破裂角计算，判断是否出现第二破裂面，下墙土压力计算22221)t 0.2514.3614.3619.713540.3540.350.7436.5A g tg tg tg2计算第二破裂面倾角 a a y a d j q y q =-==-=++=-++==-+=-+==12212)tan 1tan tan tan 2.60.51 5.60.25 5.60.74 2.60.568 6.521m1221破裂面距墙顶边缘:H H H Ha a q q +-++=?-???3)、判断是不否出现第二破裂面 由于破裂面交于荷载中部：墙背倾角为222222,tan tan 0.25,14.04ααααααⅱⅱ==-=- = ，第二破裂面倾角：135,4527.524.232i i ααα¢=-=>=所以不会出现第二个破裂面 4)、计算下墙土压力()()2222cos()tan tan sin()cos(36.535)tan 36.50.250.164sin(36.555.64)K K a.主动土压力系数 q j q a q y +=+++=-=+114104222222222222205.4220.53 5.41 2.115.61118.5 5.60.164 2.11100.3822cos()100.38cos(1435)93.71sin()100.38sin(1435)x y h h h m h h H E H KK KN E E KN E E 211=2b 主动土压力E =H 2H 2 2.6K 1+H 5.6g a j a j ×=-=创 +=++===创创==+=?+==+=?+()()()4240222121222235.97233330.53 5.410.816.25.40.53 1.96833 2.113 5.4 2.11tan 3.21 1.9680.25 3.702y x y KN h h H h h H Z K H K m Z B Z m y 3).土压力作用点位置Z =a =-=+-=创-+-=创 =-=-?=3、墙身截面计算：通过试算后，取墙顶宽度10.6,b m =则上墙底宽度：()21121tan tan 0.6 2.60.50.1 2.16,b H b H m =++=+?=γα 下墙底宽度： 3.21,B m = 墙身重：2322.49517.27k G A KN ==?γ1）、上墙墙身自重1G ，及其对墙趾的力力臂1i G Z1112131111111212131323 3.5681.88223 1.023, 1.20.8 1.733123 1.5635.88, 2.00.6 2.32123 1.023, 2.20.8 2.473k k G k G k G G A KNG A KN Z m G A KN Z mG A KN Z m==?==?=+?==?=+?==?=+?γγγγ 2）、下墙墙身自重2G ，及其对墙趾的力力臂2i G Z212223222121222223232318.93435.39230.49.2,0.332317.4400.2, 2.55230.920.7, 4.3k k G k G k G G A KNG A KN Z m G A KN Z m G A KN Z m==?==?===?===?=γγγγ4、挡土的抗滑移稳定性验算12517.2735.9732.29585.53c Xy y u N K E N G E E KN其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即=®=++=++=ååå1212()0.4(517.2735.9732.29)2.11 1.317.4693.71y y c x xu G E E K E E 满足要求++?+===>++å5、挡土墙的抗倾覆稳定性验算上墙土压力作用点距墙趾223.702, 1.33 5.6 6.93x y Z m Z m ==+=，11121321222311121321222311222.323 2.479.20.33400.2 2.5520.7 4.332.29 3.6335.97 3.7021542.05.y G G G G G G y x y xM G Z G Z G Z G Z G Z G Z E Z E Z KN m=23 1.73+35.88 =++++++? 创+??? +? =å1542.05 2.63 1.6585.53yl M K N满足要求===>åå6、基底偏心距与基底应力计算:01122017.460.8793.71 1.968199.6121542.05199.611.151171.063.21/2 1.150.4550.803()24x y x y yn n M E Z E Z MM Z NmB Be Z m 满足要求=+=??-=-===-=-=<=å邋å1212337.546585.5360.455(1)(1)360()27.283.21 3.21y yN M A W G E E e KPa BB满足要求s s =++´=??<邋7、墙身截面验算 法向应力及偏心距e 验算 上挡土墙截面；11121311111112131110111101181.8832.29114.1723 1.7335.88 2.323 2.4732.290.87207.21.17.460.8715.19.207.2115.190.82228.34y y G G G y xx x yn N G E KN M G Z G Z G Z E Z KN mM E Z kN MM M Z N ¢=+=+=¢=+++ =????¢==?ⅱ--¢===¢ååå邋å11111121142.050.840.1850.803226114.1760.185(1)(1)2.05 2.0585.85360()25.54n mB e Z m m N e B B KPa 满足要求 满足要求s s ⅱ=-=-=<¢¢´=? =<å下挡土墙截面；2122232222212223222222222435.3935.97471.369.20.33400.2 2.5520.7 4.335.97 3.70293.71 3.702346.91.1245.723462y y G G G y xOx x y o n N G E KN M G Z G Z G Z E Z M E Z kN MM M Z N 1245.72KN¢=+=+=¢=++++=??? =¢==?ⅱ--==¢ååå邋å22221222.910.95942.723.21950.655/40.803226471.3660.655(1)(1)3.21 3.21326.62360()32.94n mB e Z m B m N e B B KPa 满足要求 满足要求=ⅱ=-=-=<=¢¢´=? =<åσσ8、剪应力力验算：1)、水平剪应力验算（取上挡土墙截面）： 11117.468.521602.05x E Kpa B ===<åτ 2)、斜截面剪应力验算21222222122222221212318.93435.391118.5 5.40.164 2.1193.3422cos()93.34cos(1435)87.14sin()93.34sin(1435)33.455.5223126.96, 1.34k x y k G G A KNE H KK KNE E KN E E KN G A kN Z m G ¢==?¢==创创=ⅱ=+=?+=ⅱ=+=?+=ⅱ==?=¢γγαδαδγ222324222223232424 1.62336.8, 2.171.62336.8, 2.7110.2123234.83, 2.29k G k G k G A kN Z m G A kN Z m G A kN Z m¢==?=ⅱ==?=ⅱ==?=γγγ()()121102201121017.468.522.0532.2981.8855.692.05123.58223.588.5255.69tan 26.6tan 0.089tan 31.470.51600.915tan 1.093cos 1tan tan tan x x y r k r x x x E b E G b b A i A i i i oi=23.8 ====++=====----===-?=-?--+τττγτττατατττατ()()()2221tan tan tan cos 23.88.5210.50.91555.690.91510.50.91523.580.915r i i = =43.53 < 160 Kpa 满足要求轾-+犏臌轾创-?创-? 犏臌ατ。

挡土墙计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级35钢筋设计强度N/mm 2360混凝土容重γc=26KN/mm 3墙背填土容重γ土=18KN/mm 3裂缝限值0.2mm 覆土厚H1=1m 水位距离墙底H3=4.7m 墙高H=5.2m 地面堆积荷载q 0=20KN/m 2墙厚h（mm）=300mm 保护层(mm)=25mm 横载分项系数1.3（二）土压力按主动土压力计算：Ka=0.66q土1=γ土H1Ka=11.88KN/m 2q 1=q 0Ka+q 土1=25.08KN/m 2q 土2=(γ土×H-γ水×H3)30.76KN/m 2q 水2=γ水H3=47KN/m 2q 2=q 1+q 土2+q 水2=102.84KN/m 2q 11=1.2×q 1=32.604KN/m 2q 22=1.2×q 2=133.6868KN/m 2(三)内力计算（基本组合下）：Ｍ支座=-H 2×（8q 22+7q 11-292.42KN·M Q 墙顶=H×（11q 11+4q 2289.34μ=q 11/q 22＝0.24ν=[(9μ2+7μ0.558681329X=(ν-μ)H/(1-2.164942597m Xo=H-X= 3.0350574mＭmax =Q 墙顶X-q 11X 2/2+84.13227KN·M （四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=16.7N/mm 2ho=265mm 钢筋设计强度fy=360N/mm 2计算宽度b=1000mm Ｍ支座 =f cd bx(h 0-x/2)292420114.00 =16700x(265-x/2)x =77.371 m ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得A s = Ｍ支座/(ho-3691mm 2Ｍmax =f cd bx(h 0-x/2)84000000.00 =16700x(265-x/2)x =19.714 mm ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得跨中A s = Ｍmax/(ho-940mm 2（五）裂缝计算钢筋直径d=22mm 钢筋间距75mm 每延米实配钢筋A s =5068.44mm 2标准组合下Ｍk 支座=-H 2×-224.94KN·M σsk=Ｍk支座192.4974N/mm2αcr=2.1ρte=0.033789574ftk=2.2ψ=0.880148956< 1 且>0.2所以ψ取0.880148956Es=200000c=25deq=22裂缝宽度W fk =0.177163082mm 裂缝满足要求。

X 0=(ν-μ)*L1/(1-μ)= 1.7m R A =(11q A +4q B )*L1/4046.3KN M AB =1.35*(R A *X 0-q A X 02/2-q B X 03/6/L1)=54.2kN.m 墙底（地下室外侧）：容重γ=18kN/mm配筋计算h0=d1-C1-10=250mm 浮容重γ`=9.5kN/mm 受压区高度x=h 0-(h 02-2M B /b/f c )1/2=36.35mm 静止土压力系数K 0=0.5As=bxf c /f y =1443.9mm 2地面堆载P=10kN/m跨中（地下室内侧）：室外地坪标高H 1=-0.45m配筋计算h0=d1-C2-10=270mm 地下水位标高H 2=-3.1m受压区高度x=h 0-(h 02-2M 1/b/f c )1/2=14.43mm 墙顶标高H 3=-1.8mAs=bxf c /f y =573.4mm 2墙底标高H 4=-5.8m墙厚d1=300mm迎水面保护层厚度C1=40mm弯矩标准值：M BK =89.3kN.m M ABK =40.2kN.m 背水面保护层厚度C2=20mm构件受力特征系数αcr＝ 1.9混凝土强度等级为C30f c =14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2钢筋采用三级钢f y =360N/mm 2deq1＝18mm Ate1=2E+05mm 2ρte1＝0.01696σsk1=161.3N/mm 2层高L 1=4mdeq 2＝18mm Ate2=2E+05mm 2ρte 2＝0.01σsk2=134.4N/mm 2实配钢筋为：墙底#####200+#####200A S1=2545ψ1＝0.622ωmax1=0.153(小于0.2mm,满足要求)跨中#####400+#####400A S2=1272ψ2＝0.2ωmax2=0.046(小于0.3mm,满足要求)人防荷载qe=55KN/mm 2堆载折算为土压力q1=Ko ×P= 5.0KN/m 2材料调整：混凝土fcr=1.5×14.3=21.45N/mm 2地下水位以上土压力q2=Ko ×γ×(H1-H2)=23.9KN/m 2钢筋抗拉强度fyr=1.2×#####432N/mm 3地下水位以下土压力q3=Ko ×γ`×(H2-H4)=12.8KN/m 2按规范要求仅计算侧壁强度，不用验算裂缝及挠度水压力q4=γw ×(H2-H4)=27.0KN/m 2人防弯距MrB=qe ×L /8=110KN.m q A =q1+q2×(H1-H3)/(H1-H2)=17.2KN/m 2人防弯距MrAB=9*qe ×L /128=61.88KN.m q B =q1+q2+q3+q4=68.7KN/m 2标准弯矩组合：底部弯矩Mr 1=#####KN.m 跨中弯矩Mr 2=#####KN.m 底部跨中M B =1.35*(7q A +8q B )L 12/120=120.5kN.m受压区高度x=h 0-(h 02-2M/b/f c )1/2=70.7mm 33.0mm μ=qA/qB=0.24973受拉钢筋 Asr=fcr×b×x/fyr=3512mm 21637mm 2ν=((9*μ2+7*μ+4)/20)1/2=0.56167 土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]4、弯矩计算(设计值)：5、强度计算：2、基本资料：6、裂缝计算：3、荷载计算：7、人防计算：地下室墙体计算CDCQ31、计算假定：沿竖向为单向板，沿纵向取1m宽作为计算单元。