大跨度梁模板支设方案

施工技术方案审批记录表湄潭农村商业银行综合楼工程大跨度梁模板支撑体系专项施工方案编制：批准：编制单位：贵州恒顺建筑工程有限公司湄潭农村商业银行综合楼项目部编制日期：2015年6月15日目录一、编制依据……………………………………………………………二、工程概况……………………………………………………………三、大梁支撑体系搭设案………………………………………………四、H型钢梁施工工艺…………………………………………………五、钢管、扣件的质量控制……………………………………………六、搭设质量控制……………………………………………………七、施工安全要求……………………………………………………八、模板支撑构造要求…………………………………………………九、应急预案……………………………………………………………大跨度型钢砼梁模板施工方案一、编制依据1、施工图纸；2、标准、规范、规程及办法⑴《混凝土结构工程施工质量验收规范》；⑵《高层建筑混凝土结构技术规程》；⑶《混凝土结构工程及验收规范》；⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；⑸《建筑结构荷载规范》；⑹《钢结构设计规范》；⑺《建筑施工模板安全技术规范》；⑻《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》；⑼《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》。

二、工程概况湄潭县农村合作银行综合楼工程位于湄潭县城40米大道信合联社旁，由贵州正业工程技术投资有限公司设计。

本工程为框架结构，共10层，其中地下室1层，用于停车，地上9层为综合办公楼，建筑总标高：33.6m。

地下层建筑面积共计：1371平米，第一层至第九层建筑面积：722.8平米，整个工程建筑面积共计：9312.5平米。

本工程结构形式为框架结构，本工程处于非抗震区，所以为非抗震设计。

本工程主体结构为钢混框架结构，横向、纵向跨度大，地下室至顶层为圆管混凝土柱，屋面梁为23.4单跨型钢混凝土梁，属于危险性较大的分部分项工程，该部分方案按规范要求必须进行专家论证且论证合格后方可进行下一道工序施工，施工过程中严格按施工方案执行。

23.4单跨型钢混凝土梁（钢梁布置图如下）。

三、大梁支撑体系搭设方案1、计算参数2、施工简图支架立面图剖面图钢管平面图3、施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。

2、上一层混凝土浇筑完毕。

3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。

4、钢管支撑地基为砼楼面，满足承载力要求。

5、模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。

二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×2.5×1=28.58kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=30.665 kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(28.58,30.665)=30.665 kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=25.08 kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=28.215 kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45 kN（图5）面板简图取最不利组合得：M max= 0.172kN·m（图6）面板弯矩图σ=M max/W=0.172×106/24000=7.167N/mm2≤[f]=31 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×400/1000/(4-1))×1=3.9kN/m（图7）简图ν=0.01 mm≤[ν]=400/((4-1)×250)=0.533mm满足要求（图8）挠度图三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1000/(4-1)=3.811 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1)=4.089 kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(3.811,4.089)=4.089 kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×800/1000)×400/1000/(4-1)=3.261 kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×12/1000)×400/1000/(4-1)=0.108 kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45 kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m)M max= 1.425kN·mσ=M max/W=1.425×106/(10.16×1000)=140.256N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)V max=4.641kNτmax=3V max/(2A)= 3×4.641×103/(2×979)=7.111N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×800/1000)×400/1000/(4-1)=2.71 7kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.105mm≤[ν]=0.9×1000/250=3.6 mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下在支座反力：R= 9.017kN正常使用极限状态下在支座反力：R k=2.478kN四、主梁验算模板支设时一般均按梁中心线对称布置，根据实际工况，可简化为力学模型如下图：（图16）简图1、抗弯验算（图17）主梁弯矩图(kN·m)M max= 0.2Rl b=0.745 kN·mσ=M max/W=0.745×106/(10.16×1000)=73.327N/mm2≤[f]= 205N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图18）主梁剪力图(kN)V max=R= 9.017 kNτmax=Q max S/(Ib)=3Q max/(2bh0)= 3×9.017×1000/(2×979)=13.816N/mm2≤[τ]=120N/mm2 满足要求3、挠度验算（图19）简图（图20）主梁变形图(mm)νmax=0.146mm≤[ν]=0.9×1000/250=3.6mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：R max=2.133R= 2.133×9.017=19.233kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01= kμ1(h+2a)=1×1.335×(1.2+2×400/1000)=2.669ml02=kμ2h =1×2.128×1.2=2.554m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.669,2.554)=2.669mλ=l0/i=2.669×1000/(12.19×10)=21.895≤[λ]=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=1.155×1.335×(1.2+2×400/1000)×1000/(12.19×10)=25.292根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.944N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]l a l b=(1.2×(0.5+(24+1.1)×800/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.9= 23.406kNf=N1/(υA)=23.406×1000/(0.944×(4.89×100))=50.704N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=1.155×2.128×1.2×1000/(12.19×10)=24.195根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.935N3=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]l a l b+1.2×H×g k=(1.2×(0.5+(24+1.1)×800/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.9+1.2×0.075×5.4=23.892kNf=N3/(υA)=23.892×1000/(0.944×(4.89×100))=51.757N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(23.406,0)=23.406kNN=23.406kN≤[N]=150kN满足要求四、H型钢梁施工工艺4.1主梁安装工艺流程钢梁加工------尺寸检测（长度尺寸、孔位尺寸、拱度、垂直度等）------水准仪辅助划出主梁安装标高------测量主梁安装钢柱间距尺寸------截主梁、开坡口------吊装主梁------预焊主梁------尺寸复验------焊接对接缝------焊缝检测4.2次梁安装工艺流程钢梁加工------尺寸检测（长度尺寸、孔位尺寸、拱度、垂直度等）------测量安装间距尺寸------开坡口------次梁对接------焊接对接焊缝------焊缝检测------尺寸复验------高强度螺栓连接------吊装------螺栓连接------焊缝对接焊缝------检测五、钢管、扣件的质量控制1、事前要求采用现行国家标准《直螺纹电焊钢管》中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。