下载文档原格式
1500m3立式拱顶内浮盘罐强度及稳定性计算书（说明：计祘外压按拱顶微内压罐，罐壁高按内浮顶计算）1、设计依据1－1、GB50341—2019立式园筒形钢制焊接油罐设计规范（以下简称“罐规”）；1－2、GBJ128—90立式园筒形钢制焊接油罐施工及验收规范。
2、设计基础数据：2－1、储存介质重度小于1000Kg/m3；2－2、储存介质温度低于100。
C、高于20。
C；2－3、使用钢板标号Q235A；2－4、焊缝系数0.9；2－5、储罐使用压力1.96Kpa、真空度0.49Kpa；2－6、拱顶曲率半径=1.2D3、壁板计算3－1、壁板直径计算3－1—1、计算公式：V＝πr2h r2＝V/πh式中：V＝1500m3h＝10.5mr2＝1500/3.14×10.5＝45.5m2r＝6.75m D＝13.49m取油罐直径D＝13.5m3－1—2、利用经验公式：D3=（Q×4÷π）÷a×b式中：D—罐壁直径(m);Q—储罐公称容积(m3)a—罐壁高度与罐壁直径之比值,按一般习惯3000m3及以下储罐取0.8;将有关数值代入公式得：D3=（1500×4÷π）÷0.8=2388.535D=13.36m本罐设计罐径值取整数13.5m。
（两公式计算结果相同）以上计算求得的罐径尚需用设计选用的板材尺寸1500×6000进一步核算，以便做到合理用料,壁板园周长用长度6m长的板进行组合,块数为7块,基本上符合合理用料的原则。
3－2、罐壁高度计算:罐壁设计高度是按储液所需高度加上安装消防装置所需增加的高度之合为基础，并结合所选钢板宽度进行配板组装的需要作一些小的调整。
H计= H储+ H附H储= D×a式中:H计—罐壁设计计算高度;H储—罐壁的储液高度; 1500÷（13.52×0.7854）＝10.48m，取10.5mH附—罐壁的附加高度; 主要内容包括安装罐壁通气孔(含消防装置)本罐占用高度为450mm，浮盘取0.5m，8度地震晃动浪高取0.55mD—罐壁内径; 13.5ma—经验系数，罐壁高度与罐壁直径之比值,本系数宜在0.75-0.8之间选取;将有关数值代入罐壁设计计算高度计算式得：H计＝10.5＋0.45＋0.5＋0.55＝12m按照设计高度12m, 使用宽度1500mm钢板装配，组合成这个高度初步计算要用8圈钢板。
小直径储罐盘梯弯曲半径的计算一小直径储罐盘梯弯曲半径的计算口李红林钢制立式圆筒形储罐是石油化工常见容器,为了上下罐的安全和方便,近年不少小直径储罐(直径D<I1000ram) 也开始由以前的直梯改为盘梯,设计图纸中给出了盘梯的详图以及内外侧板的下料尺寸,盘梯的水平包角,但却没有盘梯弯曲半径,而传统放样法求盘梯弯曲半径很复杂,为此本文通过简化推导出盘梯弯曲半径的计算公式.盘梯模型的建立罐体由罐底,罐壁,罐顶三部分组成.从理论上讲盘梯为螺旋线结构,由于罐体半径较小,若把盘梯近似为圆弧结构,实践证明计算出的值在盘梯安装时会出现较大误差,而手工放样又很复杂繁琐.因此可以建模用计算法计算盘梯弯曲半径.根据设计原理,具有内外侧板的盘梯,实际上可将其看成是焊接于储罐圆柱壁上的空间螺旋面,升角45.,50.(通常取45.).其数学模型图如图1.根据螺旋面的形成原理,其计算公式为:,=『==(D—)}2~r(r+h)I式中:L一外螺旋线实长1一内螺旋线实长h一螺旋面高度r一内螺旋线展开内圆半径C一切口弦长e一切缺角R一外螺旋线展开外圆半径—— \,>一图1盘梯模型图CHINAPE中TROL锸C和ALIN化DUs芏48公式推导对于储罐盘梯可以将其内侧板作为内螺旋线,外侧板作为外螺旋线,盘梯宽度(内外侧板中心距)为螺旋面高度. 由于内外侧板的展开长度,盘梯的宽度,通常由图纸给出,因此只要根据公式:向 ,.r=一一,一nr,R:r+向戥一R一L即可计算出内外侧板所在螺旋线的展开内外圆半径.r一盘梯内侧板弯曲半径,L一外侧板展开长度,l一内侧板展开长度,h一盘梯的宽度而大直径储罐(D?1lO00mm)盘梯内侧板弯曲半径的近似计算公式为::瓦92而i+8【1一cos(/2)]”H一盘梯盘旋高度,0一包角r投一盘梯内侧板水平投影半径用其计算小直径储罐时其计算值在实际安装中误差较大. 应用举例某500m3净化水罐盘梯,由图纸已知:盘梯盘旋高度H=9285mm,包角0=111.84.r投:4616mm储罐外壁半径(底圈)R1=4466mm内侧板展开长度l=12799mm外侧板展开长度L=13741mm盘梯宽度h=650ram内外侧板厚度6=8ram(计算时可忽略不计)盘梯螺旋升角.【=45.则由公式:内侧板内圆半径r===sszm外侧板外圆半径R=,+h=8832+650=9482mm若用大直径盘梯弯曲半径公式计算内侧板半径为:=H2+i1+46l6=9926mm则通过两种公式算出的内侧板半径相差:9926一脚带,e】大直径储罐盘梯弯曲半径的近似求法口李红林钢制立式圆筒形储罐是石油化工常见容器,设计图纸中给出了盘梯的详图以及内外侧板的下料尺寸,盘梯的水平包角,但却没有盘梯弯曲半径,而传统放样法求盘梯弯曲半径很复杂,为此本文通过简化推导出盘梯弯曲半径的近似计算公式.盘梯模型的建立罐体由罐底,罐壁,罐顶三部分组成.从理论上讲盘梯为螺旋线结构,但由于罐体半径较大,而盘梯的水平包角较小,所以把盘梯近似为圆弧结构.如图1所示,我们仅以盘梯的内侧板为基准,来求盘梯的弯曲半径.图1图2公式推导已知:H为盘梯的盘旋高度mm;r为盘梯内侧板的水平半径mm;0为盘梯的水平包角.设盘梯的内侧板弯曲半径为R(mm),如图2所示,圆筒体的半径为罐体外半径与内侧板到罐壁的距离之和,即盘梯内侧板的水平半径r;AC为盘旋高度H.在COD平面中.COD=0为盘梯的水平包角,OC=OD:OF=r,OF垂直平分弦CD,交CD于E;在平面OAD中.弧AFD即为盘梯内侧板,O为盘梯的弯曲中心,OA=OF’=O’D=R,O’E’垂直平分弦AD交AD于E’.从图2中可看出,弦AD的水平投影为弦CD,弧AFD的水平投影为弧CFD,在直角三角形ACD中,E为CD的中点,E为AD的中点, 则EE’?AC,EE=AC/2,而圆弧面AFDFC的展开平面也为直角三角形(把弧AFD按螺旋线展开为直角三角形的斜边,这里弧AFD的中点F’近似为螺旋线AD的中点),同理则有FF.=AC/2,EE’?AC,则EE=FF’,EE’?FF’,所以四边形EFF’E‘为平行四边形,则EF=E’F’.在直角三角形OCE中CE=rsin(0/2)OE=rcos(0/2)故CD=2CE=2rsin(0/2)EF’=EF=OF-OE=r[1-cos(e/2)】在直角三角形ACD中AD==在直角三角形O’E’A中R=O’A+O’E=(AD/2)+(R—EF).:一H2+/.2Sin:旦+[一,(1-cos422,整理得=丽n2+应用举例以1500m3储罐为例计算盘梯的弯曲半径.已知0= 97.57.,H=l1854mm,r=6907mm则R-:+r:!!+6907:14362mm8r[1一cos(0/2)j8x6907X【l—cos(97.57/2)J外侧板弯曲半径等于内侧弯曲半径与盘梯宽度之和.在实践应用中,当r?5500ram时按此弯曲半径制造的盘梯安装时误差较小.当r<5500mm时所算弯曲半径安装时误差较大.结论通过本公式的推导及实际使用可知,当r?5500ram时可按此公式快速求出盘梯弯曲半径:R::+,8r[1一cos(O/2)】8832=1094ram,实际安装中发现,当罐壁半径小于5500ram时应用r=?安装误差较小,若用大直径储罐盘梯弯曲半径计算值安装时误差较大.结论通过本公式的推导及实际使用可知,当储罐直径D<1lO00mm时可按此公式快速准确求出盘梯弯曲半径: f.hR=r+hr一盘梯内侧板弯曲半径,L一外侧板展开长度,l一内侧板展开长度,h一盘梯的宽度囵作者简介:李红林男,大庆油田建设集团建材公司工程师,主要从事金属容器的制造工作.49ccousRY。
第2章 储罐的设计校核储罐是属于压力容器的一种，对于压力容器的设计与制造有着严格的标准，目前通用的压力容器的设计与制造的标准为GB150-2011，GB150-2011也是本次储罐设计的主要参考标准。
2.1 设计储罐的结构形式与尺寸按GB150-2011的要求，根据给定条件和任务书设计储罐的结构形式与尺寸。
2.1.1 储罐的筒体及封头的选材及结构根据储罐内所贮存的介质及标准进行选材。
筒体结构设计为圆筒形。
因为作为容器主体的圆柱形筒体，制造容易，安装内件方便，而且承压能力较好，这类容器应用最广。
封头有多种形式，半球形封头就单位容积的表面积来说为最小，需要的厚度是同样直径圆筒的二分之一，从受力来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是深度大，直径小时，整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。
椭圆形封头的应力情况不如半球形封头均匀，但对于标准椭圆形封头与厚度相等的筒体连接时，可以达到与筒体等强度。
它吸取了蝶形封头深度浅的优点，用冲压法易于成形，制造比球形封头容易，所以选择椭圆形封头，结构由半个椭球面和一圆柱直边段组成。
2.1.2 设计计算2.1.2.1 筒体壁厚计算根据选用的材料的许用应力及标准中的公式确定筒体壁厚。
例如：圆筒的计算压力为2.16 Mpa,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为1.00,全部无损探伤。
取许用应力为163 Mpa 。
壁厚：[]1.0206.121163230006.122D =-⨯⨯⨯=-=cti c p p φσδ㎜ （2.1）钢板厚度负偏差0.8C 1=,查材料腐蚀手册得50℃下液氨对钢板的腐蚀速率小于0.05㎜/年，所以双面腐蚀取腐蚀裕量2C 2=㎜。
所以设计厚度为：81.2212=++=C C d δδ㎜圆整后取名义厚度24㎜。
2.1.2.2封头壁厚计算标准椭圆形封头长短轴之比为2封头计算公式 ：[]ctic p p 5.02D -=φσδ （2.2）可见封头厚度近似等于筒体厚度，则取同样厚度。
储罐计算说明书⽂献综述贮罐的种类和特点：在⽯油化学⼯业贮存⽯油及其产品以及其他液体化学产品的应⽤越来越⼴。
它与⾮⾦属贮罐⽐较有以下优点：1.结构简单，施⼯⽅便，速度快。
2.运⾏，检修⽅便，劳动，卫⽣条件好。
3.不易泄漏。
4.与混凝⼟贮罐相⽐，加热温度⼀般不受限制。
5.投资⼩。
6.灭⽕条件较同容积的混凝⼟贮罐好。
7.占地⾯积⼩。
缺点：热损失较⼤，耗⾦属量较多，由于贮罐贮存的介质很多，对贮存条件的要求也多样化，因此到⽬前为⽌，就会出现很多类型得贮罐。
贮罐的形式是贮罐设计必须⾸先考虑的问题，他必须满⾜给定的⼯艺要求，根据场地条件（环境温度，雪载荷，风载荷，地震载荷，地基条件等），贮存介质的性质，容量⼤⼩，操作条件，设置位置，施⼯⽅便，造价，耗钢量等有关因素来决定，通常按⼏何形状和结构形式可以分为：1.固定顶贮罐。
2.浮顶贮罐。
3.⽆⼒矩贮罐。
4.套顶贮罐。
贮罐由罐体（罐底，罐壁，罐顶组成，包括内部附件），附件（指焊到罐体上的固定件，如梯⼦，平台等），配件（指与罐体连接的可拆部分，如安装在罐体上的液⾯测量设备，消防设施，以及有关防雷，防静电，防液堤安全措施等组成）（⼀）.固定顶贮罐可分为：锥顶贮罐；拱顶贮罐，⾃⽀承伞形贮罐（1）.锥顶贮罐：锥顶贮罐可分为⾃⽀承和有⽀承锥顶罐两种。
⾃⽀承锥顶罐是⼀种形状接近于正圆椎体表⾯的罐顶，锥顶载荷靠锥顶板周边⽀承与罐壁上。
罐顶是⼀种形状接近于正圆椎体表⾯的罐顶。
罐顶载荷主要由梁和柱上的檩条或置于有⽀柱或⽆⽀柱的衍架上的檩条来承担。
⼀般⽤在容积⼤于1000⽴⽅⽶以上的贮罐。
对梁柱式锥顶罐，不适⽤于会有不均匀下沉的地基上，或地震载荷较⼤的地区。
锥顶贮罐与相同容积的拱顶罐相⽐，可以设计成⽓体空间较⼩的⼩坡度锥顶，“⼩呼吸”时损耗少，锥顶制造和施⼯较容易，但耗钢较多。
⽬前，⾃⽀承式锥顶贮罐，在我国设计建造越来越多，在锥顶上操作较⾃⽀承拱顶罐安全。
国外在⽯油化⼯产品的贮存⽅法⾯采⽤锥顶罐较多。
立式圆筒形钢制焊接储罐盘梯整体安装法的探索及应用一、 储罐盘梯整体安装法施工流程二、 分析计算、整体安装材料验收α=H/R×180/πt内=2×π×（R+δ/2）×α/360°t外=2×π×（R+δ+a+δ/2）×α/360L内=22ht+内L外=22ht+外以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内、外侧板长度。
已知盘梯各项参数如下：（单位 mm）α=31° h=6500 R=12012 δ=8 a=650 b=160则：t内=2×π×（12012+8/2）×31/360=t外=2×π×（12012+8+650+8/2）×31/360=L内=2265003.6501+=9193L外=2265003.6857+=94482.下料根据计算得出的数据进行划线，气割下料。
（二）盘梯内外侧板上踏步间距样板制作1.计算内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸L 1=c/sinθ L2=b/sinθθ=arctg（h/t内）以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。
已知c=250mm，b=160mm，h=6500mm，t内由前面计算其值为t内=。
θ= arctg（h/t内）= arctg（6500/）≈45°L1=c/sinθ=250/sin45=L22.根据外侧板上踏步间距样板示意图可得出如下计算公式：L 1′=c/sinθ′ L2′=b/sinθ′θ′=arctg（h/t外）以5000m3罐上盘梯为例计算该盘梯内侧板上的踏步间距样板各边长度尺寸。
已知c=250mm，b=160mm，h=6500mm，t外由前面计算其值为t外=。
θ′= arctg（h/t外）= arctg（6500/）≈°L1′=c/sinθ′=250/=L2′=b/sinθ′=160/=3.制作样板根据计算得出的数据在1mm钢板上进行划线，剪切下料并清理毛刺。
4000m³储罐计算书一、 计算个圈壁板厚度1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度： 用GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度ϕσρd d ][0.3)-(H 9.4t D =式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ）H —计算液位高度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口时）的高度（12.7m ） ρ—储液相对密度（1.0）d ][σ—设计温度下钢板的许用应力，查表4.2.2（157MPa ） ϕ—焊接接头系数（0.9） 第1圈： mm 7.89.0163.010.3)-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79.0163.011.88)-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69.0163.011.88)2-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49.0163.011.88)3-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm根据表6.4.4，罐壁最小厚度得最小厚度为6+2=8mm ，故第5、6、7圈取8mm 。
二、罐底、罐顶厚度、表边角钢选择（按GB50341规定） 罐底板厚度：查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最小公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最小公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度：查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不小于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm包边角钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算：①分片板中心角（半角）55.2425200302/21000arcsin 302/arcsini 1︒=-=-=）（）（SR D α ②顶板开孔（φ2200）中心角（半角）5.2252001100arcsin r arcsin2︒===SR α 顶板开孔直径参照《球罐和大型储罐》中表5-1来选取注：中心顶板与拱顶扇形顶板的搭接宽度一般取50mm ，考虑到分片板最小弧长不小于180mm ，故取φ2200mm③分片板展开半径mm 1151144.25tg 25200tg 11=︒⨯==αSR R mm 1100.52tg 25200tg 22=︒⨯==αSR R④分片板展开弧长：⌒AD =mm 96985.255.24360252002360221=-⨯⨯⨯=-⨯）（）（πααπSR ⑤分片板大小头弧长：大头：⌒ABmm 1535446021000n302i =∆+-⨯=∆+⨯-=）（）（ππD 小头：⌒CDmm 1974411002n r 2=∆+⨯⨯=∆+=ππ ⑥中心顶板展开弧长⌒L mm 22995023605.22520022502360222=⨯+⨯⨯⨯=⨯+⋅⋅=）（）（παπSR四、拱顶高度计算内侧拱顶高：mm 227830)-(21000/2252002520030)-/2(D h 222i 2n =--=--=SR SR外侧拱顶高：m m 228462278h w =+=五、盘梯计算计算参数：g H —罐壁高度，mm （12700） i R —罐内半径，mm （10500）W SR —拱顶半径，mm （25206） α—内侧板升角（45°）n R —内侧板半径，mm （n R =10500+12+150=10662mm ）B —盘梯宽度（内外板中心距）取656mm ，板宽150mm ，板厚6mm 1、平台高度WW SR SR --+=2i 2w 1L)-(R h h425mm 252061000)-(1050025206228422=--+=mm 3125142512700=+=H式中：1h —平台支撑角钢上表面至包边角钢上表面的距离，mmL —平台端部至罐内表面的距离，一般取800-1000mm ，取L=1000mm2、内侧板展开长度mm 184202100)-(1312523n =⨯=-=）（H H L式中：3H —盘梯下端至罐底上表面的距离，mm ，≮50mm ，取100mm3、外侧板展开长度mm 189951066265611184207071.0117071.022n n w =++⨯⨯=++=•R B L L ）（）（ 4、三角架个数个）（717001225)-(13125x n 3==-=L H式中：x —第一个三角架到罐底上表面的距离，mm 取1225mm 3L —相邻三角架的垂直距离，mm 一般1500-2000mm5、三角架在罐壁上的水平位置a n =n01n 2b h R R）（- 式中：1b —内侧板及外侧板的宽度，mm ，一般取150mm —n h 第n 个三角架平台表面的距离，n ×1700mm0R —底圈壁板外半径，mm （10500+12=10512mm ） n R —内侧板半径mm （10662）a 1=mm 1467106621051221507001=-）（ a 2=mm 31431066210512215070012=-⨯）（ a 3=mm 48191066210512215070013=-⨯）（ a 4=mm 64951066210512215070014=-⨯）（ a 5=mm 81711066210512215070015=-⨯）（ a 6=mm 98471066210512215070016=-⨯）（ a 7=mm 115231066210512215070017=-⨯）（ 6、盘梯包角︒=⋅-=⋅-=96.691801066210013119180n 3b ππαR H H ≈70° 六、带肋球壳稳定性验算21mn 2s m t t t 0001.0][）（）（⋅=R E P （C.2.1-1） 式中： ][P —带肋求壳的许用外载荷，KPaE —设计温度下钢材的弹性模量，MPa 查表4.1.6得192×103 MPaS R —球壳的曲率半径，mm S R =SR=25200mm n t —罐顶板有效厚度，mm n t =6-C=6-1-0.6=4.4mmm t —带肋球壳的折算厚度，mm332m3n 31m m 4t t 2t t ++= （C.2.1-2）式中：]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t 21n 13n 2nn 121s 11131m-+++⨯=）（L （C.2.1-3）]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t22n 23n 2nn 222s 22232m-+++⨯=）（L （C.2.1-4） S L 1n 111t b h 1n += （C.2.1-5）SL 2n 222t b h 1n += （C.2.1-6） 式中：31m t —纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm1h —纬向肋宽度，mm （高度60）1b —纬向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2） 1s L —纬向肋在径向的间距，mm （1228） 1n —纬向肋与顶板在径向的面积折算系数058.112284.42.5061t b h 1n 1n 111=⨯⨯+=+=S L 1e —纬向肋与顶板在径向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm（按CD130A6-86《钢制低压湿式气柜设计规定》算出下面公式）78.1)602.54.41214(2)4.460(602.5)(2)(e 1111111=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n32m t —径向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm 2h —径向肋宽度，mm （高度60）2b —径向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2）2s L —径向肋在纬向的间距，mm 下面求2s L ：a) 先求第1圈纬向肋的展开半径3R 先求第圈纬向肋处的角度（半角3α） ∵600360/252002=⋅⋅∆πα ∴364.1=∆α° ︒=︒-︒=∆-=186.23364.155.2413ααα 再求第1圈纬向肋处展开半径3Rm m 10793186.23tg 25200tg R 33=︒⨯==αSRb) 求第1圈纬向肋的每块分片板肋板的弧长2s Lmm 14152]186.23cos 10790244360sin[L 2s =⨯︒⨯⨯⨯=）（ 2n —径向肋与顶板在径向的面积折算系数05.114154.4602.51t b h 1n 2n 222=⨯⨯+=+=S L 2e —径向肋与顶板在纬向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm537.1)602.54.41415(2)4.460(602.5)(2)(e 2222222=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n带肋球壳按下图布置把上面各参数代入C.2.1-3中求31m t4082]78.14.4058.1124.444.424.40636012152.506[12t232231m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（把上面各参数代入C.2.1-4中求32m t3492]4537.14.405.1124.444.424.40636014152.506[12t232232m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（c) 把31m t ，31m t 代入C.2.1-2中，求m tmm 46.12492434.424082t 33m =+⨯+=d) 把m t 代入C.2.1-1中求[P]78.246.124.42.2546.12101920001.0][2123=⋅⨯⨯⨯=）（）（P KPae) 验算：设计外载荷（外压）L P 按7.1.2条规定取1.7KPaL P <[P] 即1.7<2.78 ∴ 本带肋球壳是稳定的 （L P 是外载荷，按7.1.2条规定，取1.7MPa ）七、 加强圈计算1、设计外压，按6.5.3-3q 25.2P k o +=W （6.5.3-3）式中：o P —罐壁筒体的设计外压（KPa ） •W k —风载荷标准值（KPa ）见式6.4.7q —罐顶呼吸阀负压设定压力的1.2倍（KPa ），取1.2（按SYJ1016 5.2.2条规定）风载荷标准值：按式6.4.7o z s z k w μμβ=•W （6.4.7）式中：•z β——高Z 处见风振系数，油罐取1s μ—风载体系形数，取驻点值，o w —基本风压（取0.4KPa ）z μ—风压高度变化系数z μ风压高度变化系数，查表6.4.9.1，建罐地区属于B 类（指田野、乡村，丛林及房屋计较稀疏的乡镇和城市郊区，本储罐高度为12.7m ，介于10和15中间，要用内插法求x=z μ=1.08 （15m —1.14 10—1.0 12.7—x ）风载荷标准值：432.04.008.111k =⨯⨯⨯=•W KPa 把k w =0.432KPa 代入6.5.3-3中a 2.22.1432.025.2P o KP =+⨯=2、计算罐壁筒体许用临界压力 2.5min cr )Dt (48.16][P E H D = （6.5.2-1）∑=ei H H E5.2imin iei t t h ）（=H 式中：][P cr —核算区间罐壁筒体的需用临界压力，KPa E H —核算区间罐壁筒体的当量高度，mm in t —核算区间最薄板的有效厚度，mm(8-2.3=5.7) i t —第i 圈罐壁板的有效厚度，mmi h —第i 圈罐壁板的实际高度，mm （1880） ei H —第i 圈壁板的当量高度E H 表∑==95.8ei H H E m把E H 代入（6.5.2-1）中48.1)215.7(95.82148.16][P 2.5cr =⨯⨯=KPa ∵o P =2.3>1.48MPa ∴需要加强圈 具体用几个加强圈依据6.5.4的规定 ∵22.3][P 2.3 cr ≥＞ ∴应设1个加强圈，其位置在1/2E 处 根据6.5.5规定，在最薄板上，不需要换算，到包边角钢的实际距离就是4.5m （距包边角钢上表面4.5m ）根据表6.5.6选取加强圈规格，本设计选∠125×80×8八、 抗震计算（CD130A 2-84） 1、水平地震载荷W a Q max 0Z C =式中：0Q —水平地震载荷 kgfZ C —综合影响系数 0.4m ax a —地震影响系数，按附表A 选0.45W —产生地震荷载的储液等效重量（波动液体）’w F W f =式中：f F —动液系数，由R H W /的比值，按附表A 2选取，如遇中间值则用插值法求。
