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土力学第四章

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《土力学》 第四章土的压缩性

《土力学》 第四章土的压缩性
第四章土的压缩性与地基沉降计算
Soil compressibility and calculation of foundation deformation
学习基本要求
内 容
学时A（36学时制）
学时B（54学时制）
室内压缩试验与压缩性指标
1.5
1.5
现场载荷试验与指标
0.5
0.5
第四章土的压缩性与地基沉降计算
学习目标
单击此处添加文本具体内容，简明扼要的阐述您的观点。根据需要可酌情增减文字，以便观者准确的理解您传达的思想。
学习基本要求
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参考学习进度
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轴向应变
主应力差
室内三轴试验
§4土的压缩性与地基沉降计算
§4.2 一维压缩性及其指标
一、e – p 曲线
0
100
200
300
400
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
压缩系数，kPa-1，MPa-1
1
e0
侧限压缩模量,kPa ,MPa 侧限变形模量
固体颗粒
孔隙
体积压缩系数， kPa-1 ，MPa-1
P(kPa)
Kiss
第四章土的压缩性与地基沉降计算
Soil compressibility and calculation of foundation deformation 由于沉降相互影响，两栋相邻的建筑物上部接触
第四章土的压缩性与地基沉降计算

土力学第四章土的变形性质及地基沉降计算【优秀完整版】可编辑全文

土力学第四章土的变形性质及地基沉降计算【优秀完整版】可编辑全文

s
VV1e0
Vs 1
压缩前
VV2 e
Vs 1
压缩后
H0 Hi H0si 1e0 1ei 1ei
si
e0 ei 1 e0
H0
ei
e0
si H0
1e0
e0
ds10w1
压力p与相应的稳定孔隙比的关系曲线称为压缩曲线。
a图：压力与加荷历时 关系。
b图：各级压力下，试 样孔隙比随时间的变化 过程。
(1) 压缩系数
P1——一般指地基某深度处土中竖向自重应力； P2——地基某深度处自重应力与附加应力之和； e1——相应于p1作用下压缩稳定后土的孔隙比； e2——相应于p2作用下压缩稳定后土的孔隙比；
ataα nΔee1e2 Δp p2p1
用单位压力增量 所引起的孔隙比的改 变，即压缩曲线的割 线坡度表征土的压缩 性的高低。
原始压缩曲线是由直线或折线组成，通过Cc或Ce两个压缩性指标即可计算，使用方便。
分层总和法计算地基的最终沉降量
1 Mpa-1
属低压缩性土。
1、土的压缩性：地基土在压力作用下体积减小的特性。
由e~p或e~lgp曲线求得
土体在无侧向变形条件下，竖直应力与竖向应变之比。
该式称为一维固结微分方程，
OCR>1 超固结状态
在整个固结过程中，土的渗透系数、压缩系数视为常数。
土层的平均固结度是时间因数Tv的单值函数，它与所加的附加应力的大小无关，但与土层中附加应力的分布形态有关。
分层总和法计算地基的最终沉降量
我国《建筑地基基础设计规范》规定
变形模量与压缩模量之间的关系
压缩模量Es：土在完全侧限条件下，竖向正应力与相应 的变形稳定情况下的竖向应变的比值。

土力学第四章（压缩）

土力学第四章（压缩）

土力学第四章（压缩）第四章：土的压缩及沉降计算名词解释1、压缩系数：土体在侧限条件下孔隙比减少量与竖向压应力增量的比值。

2、压缩指数：在压力较大部分,e-lgp关系接近直线,其斜率称为土的压缩指数。

3、压缩模量：土在侧限条件下竖向压应力与竖向总应变的比值，或称为侧限模量。

4、变形模量：土在无侧限条件下竖向压应力与竖向总应变的比值。

5、体积压缩系数：在单位压应力作用下单位体积的变化量。

6、超固结比：先期固结压力pc与现时的土压力p0的比值。

7、前期固结压力：指土层在历史上曾经受过的最大有效固结压力。

8、最终沉降量：地基变形稳定后基础底面的沉降量。

9、固结：土体在压力作用下，压缩量随时间增长的过程。

10、固结度：在某一固结压力作用下，经过一定时间土体发生固结的程度。

简答1、为什么可以用孔隙比的变化来表示土的压缩性？答：土体压缩的实质是孔隙体积减小的结果，土粒体积保持不变；而孔隙比反映了孔隙的体积和土粒的体积比，因此可以用孔隙比的变化来表示土的压缩性。

2、地基土变形的两个最显著的特征是什么？答：体积变形是由于正应力引起的，只能使土体产生压密，孔隙体积减小，但不会使土体产生破坏；形状变形是由剪应力引起的，在剪应力作用下土颗粒间产生移动，使土体产生剪切破坏。

3、工程中常用的压缩系数和模量是什么？如何判定土的压缩性？答：压缩系数和压缩模量都是变量，为比较土的压缩性高低，工程中常用的压缩系数和压缩模量是压力在100-200kPa下的值。

a v＜0.1MPa-1低压缩性土，0.1MPa-1≤a v＜0.5MPa-1中压缩性土，a v≥0.5MPa-1高压缩性土；Es＜4MPa高压缩性土，4MPa≤Es＜15MPa中压缩性土，Es≥15MPa低压缩性土；4、自重应力在任何情况下都不会引起地基沉降吗？为什么？答：对于正常固结土和超固结土来说，自重应力不会引起地基沉降了，但对于欠固结土（新沉积的土或刚填筑的土）来说，由于现有的固结应力大于先期固结应力，自重应力也会引起地基沉降。

土力学第四章、土的最终沉降量

土力学第四章、土的最终沉降量
工程设计中，我们不但需要预估建筑物基础可能产生 的最终沉降量，而且需要预估建筑物基础达到某一沉降量 所需的时间，亦即需要知道沉降与时间的变化过程。目前 均以饱和土体一维固结理论为研究基础。
一维固结力学模型
一维固结又称单向固结。土体在荷载作用 下土中水的渗流和土体的变形仅发生在一个方 向的固结问题。严格的一维固结问题只发生在 室内有侧限的固结试验中，实际工程中并不存 在。然而，当土层厚度比较均匀，其压缩土层 厚度相对于均布外荷作用面较小时，可近似为 一维固结问题。
使得上式与实测值之间的关系差 距较大。根据统计资料，E0值可 能是βEs值的几倍，一般说来， 土愈坚硬则倍数愈大，而软土的
E0值和βEs值比较接近。
4.2 地基最终沉降量计算
地基最终沉降量的计算方法主要有以 下几种方法：
1、 分层总和法 2、 规范法 3、 理论公式计算法
4.2.1 分层总和法
地基的最终沉 降量，通常采用 分层总和法进行 计算，即在地基 沉降计算深度范 围内划分为若干 层，计算各分层 的压缩量，然后 求其总和。
平均附加应力系数的物理
意义：分层总和法中地基附
加应力按均质地基计算，即 地基土的压缩模量Es不随深 度而变化。从基底至地基任 意深度Z范围内的压缩量为：
z
s'
dz
1
0
Es
0zzdzEAs
4.2.2 规范法分层总和法
附加应力面积：
z
z
Azdz p0dz
0
0
深度 z 范围内 的竖向平均附 加应力系数
土体变形机理非常复杂，土体不是 理想的弹塑性体，而是具有弹性、粘性 、塑性的自然历史的产物。
4.1.3 土的载荷试验及变形模量
通过载荷试验可测定地基变形模量，地 基承载力以及研究土的湿陷性等。

土力学-第四章土中应力

土力学-第四章土中应力

γ1 h1 + γ 2h2 + γ′3h3 + γ′4h4 + γw(h3+h4)
天津城市建设学院土木系岩土教研室
4.2.2
成层土中自重应力
土力学
【例】一地基由多层土组成，地质剖面如下图所示，试计算 一地基由多层土组成，地质剖面如下图所示， 并绘制自重应力σcz沿深度的分布图
天津城市建设学院土木系岩土教研室
天津城市建设学院土木系岩土教研室
4.2.4
土质堤坝自身的自重应力
土力学
为了实用方便，不论是均质的或非均质的土质堤坝， 为了实用方便，不论是均质的或非均质的土质堤坝，其自身任 意点的自重应力均假定等于单位面积上该计算点以上土柱的有 意点的自重应力均假定等于单位面积上该计算点以上土柱的有 效重度与土柱高度的乘积。 效重度与土柱高度的乘积。
土体在自身重力、建筑物荷载、交通荷载或其他因素（ 土体在自身重力、建筑物荷载、交通荷载或其他因素（渗 地震等）的作用力下，均可产生土中应力。 流、地震等）的作用力下，均可产生土中应力。土中应力过大 会导致土体的强度破坏， 时，会导致土体的强度破坏，使土工建筑物发生土坡失稳或使 建筑物地基的承载力不足而发生失稳。 建筑物地基的承载力不足而发生失稳。 土中应力的分布规律和计算方法是土力学的基本内容之一 自重 应力
p0 = p − σ ch = p − γ m h
在沉降计算中，考虑基坑回弱和再压缩而增加沉降，改取p =p-(0～1)σ 在沉降计算中，考虑基坑回弱和再压缩而增加沉降，改取p0=p-(0～1)σch, 此式应保证坑底土质不发生泡水膨胀。 此式应保证坑底土质不发生泡水膨胀。
式中： 基底平均压力， Pa； σch—基底处土中自重应力，kPa； 基底处土中自重应力， 式中：p—基底平均压力，kPa； 基底平均压力 基底处土中自重应力 kPa； γm—基底标高以上天然土层的加权平均重度，水位以下的取浮重度，kN/m3； 基底标高以上天然土层的加权平均重度， 基底标高以上天然土层的加权平均重度 水位以下的取浮重度， h—从天然地面算起的基础埋深，m，h=h1+h2+…… 从天然地面算起的基础埋深， 从天然地面算起的基础埋深

土力学 第4章

土力学 第4章

1 a mv Es 1 e1
上式又可表示为
S

a p p S H1 H1 1 e1 Es
0
e a p p e1 e2 dz dz dz dz 0 0 0 1 e1 1 e1 1 e1 Es
p ‘1 p’ 2
p ′(lg)
Cc＜0.2低压缩性土 Cc＝0.2~0.4中压缩性土 Cc ≥0.4高压缩性土
p1 ) a ( p2 Cc / p1 ) lg( p2 a Cc / p1 ) lg( p2 p1 p2
压缩系数和压缩指数区别：
对于同一种土，a是变量且有量纲，而Cc是无量纲常数。
1

K0 1 K0
2 2 E0 Es 1 1
2 2K0 E0 E s 1 1 K 0
第四章 4.3 土的侧压力系数与变形模量
变形模量E0与压缩模量Es之间的关系推导： z Es 根据定义 z
z
胡 克 定 律
z
E0


E0

x
y

x y z
z ( x y ) E0 z
y x z
2 ( x y ) z 1
2 2 2 2 1 1 Es 1 1
第四章
4.2 土的压缩性
2.土的压缩试验 为了研究土的压缩特性，通常可在试验室内进行压缩（固结） 试验，从而测定土的压缩性指标。室内压缩（固结）试验的主 要装臵为侧限压缩仪（固结仪）。 用这种仪器进行试验时 ，由于刚性护环所限 ， 试样只能在竖向产生压 缩，而不能产生侧向变 形， 故称为 侧限压缩试 验。

土力学 第四章

土力学 第四章

p1 p2 e~p曲线
p(kPa )
4-2
（二）压缩系数
土的压缩特性
三、土的压缩性指标
e
1.0
e1 e2
0.9 0.8 0.7 0.6
e
p
p 2 p '' p1 e~p曲线
''
e''
p1
p(kPa )
p '' 2
4-2
（二）压缩系数
土的压缩特性
三、土的压缩性指标
e
1.0
a v1 2
e1 e2 e p 2 p1 100
4-2
土的压缩特性
二、单向固结模型
饱和土体在某一压力作用下的固结过程就是土体中
各点的超静孔隙水应力不断消散、附加有效应力相应增加 的过程，或者说超静孔隙水应力逐渐转化为有效应力的过 程，而在转化过程中，任一时刻任一深度处的应力始终遵 循有效应力原理。
4-2
土的压缩特性
三、土的压缩性指标
（一）室内固结试验与压缩曲线 由于刚性护环所
z
z
z
2 2 z 2 2 E 1 Es 1 z 1 1
4-2
土的压缩特性
三、土的压缩性指标
（四）其它压缩性指标
单向压缩试验的各种参数的关系
已知
求解
av mv Es
av
—— av /(1+e1) (1+e1)/ av
体积
p
孔隙
e1
1+e1 e2
1+e2
土粒
1
4-2
土的压缩特性
三、土的压缩性指标

土力学第四章课件

土力学第四章课件

土力学第四章课件一、压缩性四、地基压缩变形量指在竖向附加应力作用下，地基土层产四、本章主要内容一、固结试验（一）室内压缩试验土的室内压缩试验，是研究土压缩性的最基本的方法。

室内压缩试验采用的试验。

试验时将切有土样的环刀置于刚性护环常规压缩试验通过逐级加荷进行试验，常V v＝e0HiV v＝e i（二）压缩曲线e二、压缩性指标1、压缩系数aαtan =a eΔ=e压缩系数数值越大，土的压缩性越高压缩系数a 值与土所受的荷载大小有关。

工程中一般采用100～200 kPa 压力区间内2、压缩指数C c当采用半对数的直角坐标来绘制室内侧e Δe e ?e3、压缩模量E s根据e -p 曲线，可以得到另一个重要V ＝e ?Hp 2V ＝ee e ?∴1121（e ΔH Δ例4-1一饱和粘性土样进行室内压缩试验，已知土样的原始高度为20mm，初始e e 解：（1）计算孔隙比及（2）计算压缩系数并评价该土的压缩性21?a 土在完全侧限的条件下体积应变?4、体积压缩系数m v反压重物三、土的变形模量（一）浅层平板载荷试验及应力变形曲线1－载荷板2－千斤顶3－百分表4－平台反力梁千斤顶基准梁荷载板百分表地基土现场载荷试验p -s 曲线（二）变形模量变形模量计算公式：由于土体不是完全弹性体，加上二种试验*一、分层总和法（二）假设1、每一薄层的附加应力为直线分布；（三）计算公式pσΔppEΔΔQ（四）计算步骤1.地基土分层；4.计算各分层界面处基底中心下竖向附加应力及每一薄层平均附加应力；7.确定地基沉降计算深度（或压缩层下限）；8.计算各薄层土的压缩量s i； Hp1i—第i层土自重应力平均值；p—第i层土自重应力平均值与附加应力例题4-2尺寸为4m×2m，上部结构的荷载F=1168kN，地基基础剖面及有关计算指标如图4-12及图4-13所示，试用分层总和法计算地基最终沉降量。

（P132）解：（1）地基分层：粘土与粉质粘土的分界面及地下水位面须作为计算分层面，同时各分层土（3）地基附加应力的计算①计算基底附加压力nzσσ（4）确定地基沉降计算深度一般按≤0.2的要求确定沉降计算深度。

土力学第四章

土力学第四章

施加σ1－σ3时 排水
不排水 不排水
量测 体变 孔隙水压力 孔隙水压力
4.1 土的变形特性试验方法
4.1.2 常规三轴压缩试验
z
1
1
Et
Ei
z
维持围压不变
割线变形模量
E sec

z z
切线模量
Et

d z d z
Et随应力增大而变小
v 123 泊松比3 1(1v)
SSi
4.3 地基沉降量
4.3.2 沉降计算的分层总和法
2、计算步骤 不考虑地基回弹的情形： •沉降量从原基底算起； •适用于基础底面积小，埋深浅，施工快。
考虑地基回弹的情形： •沉降量从回弹后的基底算起； •基础底面大，埋深大，施工期长。
4.3.2 沉降计算的分层总和法
2、计算步骤——不考虑回弹
⑤ 直线BC即为原位压缩曲线。
4.3 地基沉降量
Sd ：初始瞬时沉降
t
Sc：主固结沉降
S
Ss: 次固结沉降
SSdScSs
4.3 地基沉降量
4.3.1 一维压缩基本课题
p
H/2
H sz 2
H/2
σ sz
σz=p H
压缩前
侧限条件 压缩后
p1 sz
e1
p2 sz z
e2
1 2 1
4.1 土的变形特性试验方法
4.1.2 常规三轴压缩试验
z p 侧限压缩试验
常规三轴试验
z
E Es 1 2 2
1
4.1 土的变形特性试验方法
4.1.3 土的变形特点和本构关系
土的主要变形特征： 非线性 弹塑性 剪胀（缩）性 压硬性 时间效应

土力学第四章抗剪强度

土力学第四章抗剪强度

时对试样施加垂直压力后，每小时测读垂直变形一次，直至变形
稳定。变形稳定标准为变形量每小时不大于0.005mm，在拔去固 定销，剪切过程同快剪试验。所得强度称为固结快剪强度，相应
指
第四章 土的抗剪强度
标称为固结快剪强度指标，以cR，υR表示。 （三）慢剪（S） 慢剪试验是对试样施加垂直压力后，待固结稳定后，再拔去固定 销，以小于0.02mm/min的剪切速度使试样在充分排水的条件下进 行剪切，这样得到的强度称为慢剪强度，其相应的指标称为慢剪
第四章 土的抗剪强度
直剪试验 为了考虑固结程度和排水条件对抗剪强度的影响，根据加荷速率的快 慢将直剪试验划分为快剪、固结快剪和慢剪三种试验类型。 （一）快剪（Q） 《土工试验方法标准》规定抗剪试验适用于渗透系数小于10－6cm / s 的细粒土，试验时在试样上施加垂直压力后，拔去固定销钉，立即以
第四章 土的抗剪强度
θ
3
1
第四章 土的抗剪强度
（二）土的极限平衡条件 根据这一准则，当土处于极限平衡状态即应理解为破坏状态，此时的 莫尔应力圆即称为极限应力圆或破坏应力圆，相应的一对平面即称为 剪切破坏面（简称剪破面）。
第四章 土的抗剪强度
下面将根据莫尔－库仑破坏准则来研究某一土体单元处于极限平衡状 态时的应力条件及其、小主应力之间的关系，该关系称为土的极限 平衡条件。
第四章 土的抗剪强度
②也可由式（4-9）计算达到极限平衡条件时所需要得大主应力 值为σ1f，此时把实际存在的大主应力σ3 =480kPa及强度指标c， υ代入公式（4-8）中，则得
由计算结果表明， σ3＜σ3f , σ1 ＞σ1f ，所以该单元土体早已 破坏。
第四章 土的抗剪强度
4-3 确定强度指标的试验

土力学第4章-2011

土力学第4章-2011

εx εy
= =
σx
E
σy
E
−ν
E
−ν
E
(σ y (σ x
+
σ
z
)
⎫ ⎪
⎪
+ σ z )⎬⎪
⎪
+无侧向变形条件：
εz
=
σz
E
−ν
E
(σ x
+
σ
y
)
⎪ ⎪⎭
σ x −ν (σ x + σ z ) = 0
σx =σy
εx =εy = 0
σx = ν σ z 1−ν
K0
=
ν′ 1−ν
′
εz
=
S H
= σz
1+ e1i n
= Si
i =1
Hi
第五节 基础沉降计算的 e ~lgp 法
一、应力历史对粘性土压缩性的影响
固结应力：使土体固结(或压缩)的应力(比如：自重/附加应力)；
前期固结应力 pc ：土体历史上曾受到过的最大有效应力； 现有有效应力： p0' 现有固结应力： p0
超固结比：OCR
=
pc p0′
符号: av或av1-2，单位: kPa-1或MPa-1
e e0
低压缩性土:
av < 0.1 MPa−1
e1 eee423
中压缩性土:
o
e
0.1 ≤ av < 0.5
MPa −1
e0 e1
高压缩性土
av ≥ 0.5 MPa−1
eee234 o
t
p1
p2
p3 p4
t
压缩曲线 (e～p曲线)
p1 p2 p3 p4

土力学 第四章 土的压缩与固结

土力学 第四章 土的压缩与固结

4.2土的压缩特性 （土的压缩试验与压缩性指标）
一.室内压缩试验（１）
一、室内压缩试验 土的室内压缩试验亦
称固结试验，是研究土压 缩性的最基本的方法。室 内压缩试验采用的试验装 置为压缩仪。
整理课件
试验一时.将室切内有土压样缩的环试刀验置于（刚２性护）环中，由于金属
环刀及刚性护环的限制，使得土样在竖向压力作用下只能 发生竖向变形，而无侧向变形。在土样上下放置的透水石 是土样受压后排出孔隙水的两个界面。压缩过程中竖向压 力通过刚性板施加给土样，土样产生的压缩量可通过百分 表量测。常规压缩试验通过逐级加荷进行试验，常用的分 级加荷量p为：50、100、200、300、400kPa。
2.地基土按固结分类
前期固结应力pc：土在历史上曾受到过的最大的、垂直的
有效应力 四. 土的应力历史（4）
超固结比OCR ：前期固结应力与现有有效应力之比,即
OCR＝ pc/p1
正常固结土： OCR=1 pc=p1
超固结土： OCR>1,OCR愈大，土受到的超固结作用愈强，
在其他条件相同的情况下，其压缩性愈低。 pc> p1
作用下再压缩稳定后的孔隙比，相应地可绘制出再压
缩曲线，如图4-6（a）中cdf曲线所示。可以发现其中df
段像是ab段的延续，犹如其间没有经过卸载和再压的
过程一样。
整理课件
二. 压缩性指标（１０）
（a）e-p曲线；
（b）e-lgp曲线
图 4-3 土的回弹—在压缩曲线 整理课件
三、 现场载荷试验及变形模量（１）
２．由于孔隙水的排出而引起的压缩对于饱和粘性土来说是
需要时间的，土的压缩随时间增长的过程称为土的固结。
这是由于粘性土的透水性很差，土中水沿着孔隙排出速度

土力学课程讲解第4章

土力学课程讲解第4章

土力学
厦门大学
土木系
29
P 解：（1） σ Z = α ⋅ 2 Z
z=2, r=0，1，2，3，4m，α 查表可知，求σz后绘出图 （2）同理，r=0, z=0，1， 2，3，4m，求出σz后绘出图 （3）反算
【例4－3】解答
土力学
厦门大学
土木系
30
二、矩形面积受竖向均布荷载的 地基附加应力
1 矩形均布荷载角点下的应力 积分法求矩形荷载面角点下的地 基附加应力。
一、基底压力
1 中心荷载作用下基底压力 2 偏心荷载作用下基底压力
二、基底附加应力
土力学
厦门大学
土木系
16
二、基底附加压力
作用在基础底面的压力与基地处建前土自重应力之差。
p 0 = p − σ ch = p − γ m h
土力学
厦门大学
土木系
17
二、基底附加压力
卸荷应力、变形：卸荷理论涉及岩土介质的本构关系、 卸荷原理、卸荷过程，分析计算方法等，目前在理论 上还很不完善，工程应用不广泛，只在大型工程中由 大的科研机构承担一些探索性的研究。
（3）O点在荷载面边缘外侧 σZ=（αCⅠ﹣αCⅡ＋αCⅢ﹣αCⅣ）po e Ⅳ o h Ⅱ a g d c abcd可看Ⅰ由（ofbg）与Ⅱ （ofah）之差和Ⅲ（oecg） 与Ⅳ（oedh）之差合成
f
b 厦门大学 土木系
34
土力学
二、矩形面积受竖向均布荷载的 地基附加应力
（4）O点在荷载面角点外侧 σZ=（αCⅠ﹣αCⅡ﹣αCⅢ﹢αCⅣ）po e d c 荷载面由Ⅰ（ohce）,Ⅳ （ogaf）两个面积中扣除 Ⅱ（ohbf）和Ⅲ（ogde）
土力学
厦门大学

土力学-第四章

土力学-第四章

水平向自重应力
地基中自重应力
必须指出：只有通过土粒接触点传递的粒间应力，才
能使土粒彼此挤紧，从而引起土的变形，而粒间应力又是
影响土体强度的一个重要因素，所以粒间应力又称为有效 应力。因此，土中自重应力可定义为土自身有效重力在土
体中引起的应力。土中竖向和侧向的自重应力一般均指有
效自重应力。为简便起见，常把σCZ称为自重应力，用σC表 示。
静止侧压 力系数
4.2.2 水平向自重应力
x cx
E

E
cz
cy 0

cx cy

1
cz
4.2.2 水平向自重应力
K0—— 静止侧压力系数，它是在无侧向变 形条件下水平有效应力与竖向有效应力之
比。其值由试验确定，与土层应力历史及
土的类型、重度等有关。
z1 t1 pt
z2 a t1 p0 t2 pt
t是m，n的函数，其中n=L/b，m=z/b。 b是沿
三角形分布方向上的长度，z是从基底起算的 深度。
矩形面积基底受水平荷载角点下的 竖向附加应力
注意：b是平行于水平荷载作 用方向的长度。
圆形面积均布荷载作用中心的附加应力
重应力等于单位面积上覆土柱的有效重量。 天然地面
cz z
cz
σcz= z
z
cy
cz
cx
1
1
z
4.2.1 竖向自重应力
二、成层土的自重应力计算
a
h1
天然地面
b
1
2 3
1 h 1
cz 1h1 2 h2 h3 i hi
'

土力学课件第四章土的压缩与固结

土力学课件第四章土的压缩与固结
堤防的沉降和滑坡风险。
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房屋建设中的土的压缩与固结问题
总结词
房屋建设中的土的压缩与固结问题主要表现在地基沉降和建筑物开裂两个方面。
详细描述
在房屋建设中，地基的沉降会导致建筑物开裂，影响建筑物的安全性和使用寿命。为了解决这个问题，需要在施 工前进行土质勘察和试验，了解土的压缩性和固结性，采取适当的措施进行地基处理，如桩基、扩基等，以减小 地基沉降。
表示土体的固结性能越好。
土的固结系数与土的渗透性、压 缩性、应力历史等因素有关。
土的固结系数可以通过室内试验 和原位观测等方法进行测定。
03 土的压缩与固结 的关系
土的压缩与固结的相互影响
土的压缩
土在压力作用下体积减小的性质 。主要由于土中孔隙体积减小。
土的固结
土体在外力作用下，经过排水、排 气、气泡的破裂和合并等过程，使 孔隙体积减小，土体逐渐被压缩的 过程。
土压力计算
在挡土墙设计、基坑支护等工程中， 需要考虑土压力对结构的影响，而土 压力与土的压缩和固结密切相关。
土的压缩与固结的研究展望
深入研究土的微观结构和孔隙分布对 压缩和固结的影响机制，建立更为精 确的理论模型。
考虑环境因素对土的压缩和固结的影 响，如温度、湿度、气候变化等。
发展新型的试验技术和测试方法，以 更准确地测定土的压缩和固结性能。
01
02
03
04
土的矿物成分
不同矿物成分的土具有不同的 压缩性，例如粘土矿物具有较
高的压缩性。
孔隙比
孔隙比越大，土的压缩性越高 。
含水率
含水率越高，土的压缩性越大 。
应力状态
在较低应力水平下，土的压缩 性较小，随着应力水平的增加

土力学 第四章.ppt

土力学 第四章.ppt

变形体，可按弹性理论计算土中应力 基底中心点下的
在压力作用下，地基土不产生侧向变 形，可采用侧限条件下的压缩性指标
2.单一压缩土层的沉降计算
附加应力进行计 算，以基底中点 的沉降代表基础 的平均沉降
在一定均匀厚度土层上施加连续均布
荷载，竖向应力增加，孔隙比相应减
小，土层产生压缩变形，没有侧向变
形。
深度
0 0.4 1.4 2.4 3.2 4.0 4.8 5.6 6.4 7.2
分层厚度
自重应 力/kPa
14.6
0.4
22.0
1.0
30.5
1.0
38.7
0.8
45.2
0.8
51.7
0.8
58.2
0.8
64.6
0.8
71.1
0.8
77.9
附加应 力/kPa
54.6
平均自重 应力/kPa
平均附加 应力/kPa
量
Es
1 e1 a
e-lgp曲线lgp1 lgp2 lgp
斜率Cc
e ＝ lgp lg
e1 e2 p2 lg
p1
Cc越大，压缩性越高
说明：土的压缩模量Es与土的 的压缩系数a成反比， Es愈大， a愈小，土的压缩性愈低
Es＜4MPa 高压缩性土 4MPa~15MPa 中压缩性土
Cc＜0.2 低压缩性土 Es >15MPa 低压缩性土
一般取附加应力与自重应力
的比值为20％处，即σz=0.2σc
σc线
处的深度作为沉降计算深度的
下限,称为应力比方法
scz(i-1)
对于软土，应该取σz=0.1σc处， sczi
p1i

《土力学》教案——第四章-土的压缩性和地基沉降计算

《土力学》教案——第四章-土的压缩性和地基沉降计算

教学内容设计及安排第一节土的压缩性【基本内容】 【工程实例】土体压缩性——土在压力（附加应力或自重应力）作用下体积缩小的特性。

地基土压缩－→地基的沉降 沉降值的大小取决于⎩⎨⎧性、各土层厚度及其压缩地基土层的类型、分布布建筑物荷载的大小和分地基土的压缩实质 减少。

会被压缩，也会被排出部分）；）不变；但会被排出（孔隙水体积（不变；土粒体积（v as V V V V ⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧ω)土的固结——土体在压力作用下其压缩量随时间增长的过程。

【讨论】土体固结时间长短与哪些因素有关？一、侧限压缩试验及e －p 曲线1．侧限压缩试验（固结试验）侧限——限制土样侧向变形，通过金属环刀来实现。

试验目的——研究测定试样在侧限与轴向排水条件下的变形和压力，或孔隙比和压力的关系，变形和时间的关系，以便计算土的各项压缩指标。

试验设备——固结仪。

2．e －p 曲线要绘制e －p 曲线，就必须求出各级压力作用下的孔隙比——e 。

如何求e ？看示意图：设试样截面积为A ，压缩前孔隙体积为V v0，土粒体积为V S0，土样高度为H 0，孔隙比为e 0（已测出）。

压缩稳定后的孔隙体积为V v ，土粒体积为V S ，土样高度为H 1，孔隙比为e ，S 为某级压力下样式高度变化（用测力计测出），cm 。

依侧限压缩试验原理可知：土样压缩前后试样截面积A 不变，V S0＝V S1，则有：)1(000e H Se e +-= 利用上式计算各级荷载P 作用下达到的稳定孔隙比e ，可绘制如图3-2所示的e －p 曲线，该曲线亦被称为压缩曲线。

常规试验中，一般按P =50kPa 、100 kPa 、200 kPa 、400 kPa 四级加荷，测定各级压力下的稳定变形量S ，然后由式（3-2）计算相应的孔隙比e 。

压缩曲线⎪⎩⎪⎨⎧—压缩性低。

—平缓著。

土的孔隙比减少得愈显量作用下，—说明在相同的压力增—越陡二、压缩性指标1．压缩系数 dpde-=α α——压缩系数，MP a －1，负号表e 随P 的增长而减小。

土力学第四章抗剪强度

土力学第四章抗剪强度

土力学第四章抗剪强度土力学第四章抗剪强度一、引言土力学是研究土体力学性质及其应力、应变关系的学科，而抗剪强度是土力学中的重要概念之一。

本文将探讨土力学第四章中与抗剪强度相关的内容，包括抗剪强度的定义、影响因素以及在工程实践中的应用。

二、抗剪强度的定义抗剪强度是指土体抵抗剪切力的能力。

在土力学中，土体通常是以颗粒状存在，受力时会发生内部颗粒之间的相对位移，导致剪切变形。

抗剪强度是土体抵抗这种剪切变形的能力的一种表征。

三、影响抗剪强度的因素1. 土体类型：不同类型的土体具有不同的抗剪强度。

粘土的抗剪强度相对较高，而砂土的抗剪强度相对较低。

2. 湿度：湿度对土体的抗剪强度有着显著的影响。

在一定范围内，湿度的增加会使土体的抗剪强度增加。

3. 应力状态：土体在不同应力状态下的抗剪强度也会有所不同。

例如，在三轴压缩试验中，土体在不同的主应力差下会表现出不同的抗剪强度。

4. 颗粒形状和排列方式：土体中颗粒的形状和排列方式对抗剪强度有着重要影响。

颗粒形状不规则或排列紧密的土体具有较高的抗剪强度。

四、抗剪强度的实验测定方法为了准确测定土体的抗剪强度，工程实践中通常使用一系列实验方法。

常用的方法包括直剪试验、三轴剪切试验和动三轴剪切试验等。

这些实验方法可以通过施加不同的剪切应力来测定土体的抗剪强度。

五、抗剪强度在工程实践中的应用抗剪强度是土力学中一个非常重要的参数，广泛应用于各种工程实践中。

在土壤基础工程中，准确测定和分析土体的抗剪强度可以帮助工程师评估土体的稳定性，并设计合理的基础结构。

此外，在土木工程中，抗剪强度也被用来评估土体的抗冲刷能力和抗滑移能力。

六、结论土力学第四章中的抗剪强度是研究土体力学性质时的重要内容。

本文从抗剪强度的定义、影响因素、实验测定方法以及在工程实践中的应用等方面进行了论述。

通过深入研究和理解抗剪强度这一概念，可以更好地应用于土壤力学和土木工程实践中，提高工程设计的可靠性和安全性。

参考文献：1. 毛振泉，王曙明，李敏. 工程土力学基础. 北京: 中国建筑工业出版社，2013.2. 刘福赉, 张猛, 刘允斌. 土力学与岩土工程高级课程. 西安: 西安建筑科技大学出版社，2014.。

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4.1 某钻孔土样的压缩记录如表所示，试绘制压缩曲线和计算各土层的21-a 及相应的s E ，并评定各土层的压缩性。

（参考答案：1#样：12115.0--=MPa α，MPa E s 55.12=；2#样：1219.0--=MPa α，MPa E s 42.2=）习题4.1土样的压缩试验记录解：1号土：1-122121MPa 15.0MPa 100.0837.0852.0=-=--=∆∆=-P P e e P e α MPa 55.1215.0882.11210==+=-αe E s 1211MPa 5.0MPa 1.0---<<α 中压缩土.2号土：1-1-122121MPa 5.0MPa 9.0MPa 100.009.0<==--=∆∆=-P P e e P e α 高压缩土. MPa 42.29.0182.21210==+=-αe E s 4.2某饱和粘土试样在室内进行压缩试验时，测得试验数据如下：试样原始高度20mm ，环刀截面积30cm 2，土样与环刀总重量为1.756N ，环刀重0.586N 。

当荷载由kpa p 1001=增加到kpa p 2002=时，在24h 内，试样高度由19.13mm 减少至18.76mm ，试验结束后烘干土样，得干土重为0.91N 。

（1）计算与1p 、2p 相对应的孔隙比1e 、2e ；（参考答案：e 1=0.688，e 2=0.656） (2)求21-α及相应的s E 。

（参考答案：12132.0--=MPa α，E s =5.52MPa ）解：土自重G=1.756-0.586=1.17NG 水=1.17-0.91=0.26N m 水=0.026kg ，V 水=V v =26cm 3 V=2×30=60cm 3 V s =34cm 3土压缩过程V s 不变688.0343430913.111=-⨯==s v V V e 655.0343430876.122=-⨯==s v V V e 1-122121MPa 33.0MPa 100.0655.0688.0=-=--=∆∆=-P P e e P e α 8.034260===s v V V e MPa 5.533.08.11210==+=-αe E s 4.3某粘土原状试样的压缩试验结果见下表。

习题4.3试验记录表（1)试确定前期固结压力c P ，（2）试求压缩指数c C ；（参考答案：C C =0.37）（3)已知土层自重应力为293kP a ，试判断该土层的固结状态。

（参考答案：超固结状态）解：（1）将表中P e -换算为P e lg -，以P lg 为横坐标，e 为纵坐标作图，曲率最大的A 点，此点作水平线A 1切线A 2，及角1A2的角平分线，将pe lg -曲线位于纵坐标为042.0e 点下部的直线段向上延伸交--3A 线于B 点，则B 点的横坐标即为所求土样的前期固结压力c p 。

得238.3lg =c P ，。

0KPa 173=Pc . （2）压缩指数P e lg -曲线的直线段，当035.0=∆e 时，095.0lg =∆P则 0.368095.0035.0lg c ==∆∆=P e C （3）自重G<Pc,属于超固结土。

4.4 某厂房为框架结构，柱基底面为正方形，边长m b l 0.4==，基础埋置深度为m d 0.1=。

上部结构传至基础顶面荷重kN F 1440=。

地基为粉质粘土，土的天然重度3/0.16m kN =γ，土的天然孔隙比97.0=e 。

地下水位埋深3.4m ，地下水位以下土的饱和重度3/18.2m kN sat =γ，土的压缩系数：地下水位以上为113.0-=MPa a ，地下水位以下为1225.0-=MPa a 。

计算柱基中心的沉降量。

（参考答案：S=48.7mm ）解：解：（1）绘制柱基剖面图与地基土的剖面图（2）计算地基土的自重应力 基础底面 kPa d cd 160==γσ 地下水面 kPa cw 4.544.3==γσ地面下2b 处 kPa c 1.926.44.38='+=γγσ（3）基础底面接触压力p习题4.5 σ-e 曲线图地基应力分布图设基础与基础上回填土的平均重度3/20m kN =γ，则 kPadlbFp 110=+=γ (4) 基础底面附加应力0pkPad p p 940=-=γ（5）地基中的附加应力基础底面为正方形，用角点法计算04p c Z ασ=（6）地基受压层深度n z 按照2.0/czn ≤σσznm z n 0.6=（7）地基沉降分层计算层每层厚度m b h i 6.14.0=≤。

地下水位以上2.4m 分两层，每层1.2m ，第3层1.6m ，第4层2.0m.（8）地基沉降计算因已知压缩系数a 和初始孔隙比俄1e ，故采用公式i zi ii h e as σ+=1(9)柱基中点总沉降量mm s s i 3.44==∑4.5 某厂房为框架结构，柱基底面为正方形独立基础，基础地面尺寸m b l 0.4==，基础埋置深度为m d 0.1=。

上部结构传至基础顶面荷重kN F 1440=。

地基为粉质粘土，土的天然重度3/0.16m kN =γ，地下水位埋深3.4m ，地下水位以下土的饱和重度3/18.2m kN sat =γ，土的压缩实验结果σ-e 曲线，如右图所示。

分别采用分层总和法和《规范法》计算柱基中点的沉降量（已知f k =94Kpa ）。

（参考答案：分层总和法：S=54.7mm ；《规范法》：S=61.2mm ）解：一、分层总和法：计算步骤（1）-（7）和上题同 （8）地基沉降计算 采用公式i i i h e e e s )1(121+-= 土层 编号土层厚度m h i / 平均自重应力kPa z /σ 平均附加应力kPa z /σ kPazi ci /)(σσ+由ci σ查1e由zi ci σσ+查2e i e e e )1(121+-沉降量mm s i / 1 1.20 25.6 89.0 114.6 0.97 0.937 0.0168 20.16 2 1.20 44.8 70.5 115.3 0.96 0.936 0.0122 14.64 3 1.60 61.0 44.3 105.3 0.954 0.940 0.00716 11.46 42.0075.724.299.90.9480.9410.003597.18(9)mm ss i4.53==∑二、《地基基础规范》法：（步骤略）mm s s s 2.616.551.1=⨯='=ϕ4.6某超固结土层厚2.0m ，前期固结压力kpa p c 300=，现存自重应力kpa p 1000=，建筑物对该土层引起的平均附加应力为kpa 400，已知土层的压缩指数4.0=c C ，再压缩指数1.0=e C ，初始孔隙比81.00=e ，求该土层的最终沉降量。

（参考答案：S=108.3mm ） 解：c P P P >=∆+MPa 5000mm8.150300500lg 4.0100300lg 1.081.012lg lg 1000=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛∆+++=c c c e P P P C P P C e h S4.7厚度H=10m 的粘土层，上覆透水层，下卧不透水层，其压缩应力如右图所示。

已知粘土层的初始孔隙比8.01=e ，压缩系数100025.0-=kPa a ，渗透系数年/02.0m k =。

试求：⑴加荷一年后的沉降量t S ？（参考答案：S t =123mm ）⑵地基固结度达75.0=z U 时所需要的历时t ?（参考答案：t=3.26年）⑶若将此粘土层下部改为透水层，则75.0=z U 时所需历时t ？（参考答案：t=0.85年）解：解：（a ）求当t 为1年时的t Smm H e a S z 27310000)21574.235(8.0100025.011=⨯+⨯+=+=σ 年/4.1400025.0)8.01(02.0)1(21m a e k c w v =+⨯=+=γ144.01104.1422=⨯==t H c T v V 5.11574.235==a 由5.1=a 及144.0=V T ，查图表得45.0=t Umm S U S t t 12327345.0=⨯==（b ）求t U t 所需历时75.0=由,5.1,75.0==a U t 查图表得47.0=v T年26.34.141047.022=⨯==v v c H T t习题4.7计算示意图（c ）双面排水时，t U t 所需历时75.0= 此时m H a 5,1==由,5.1,75.0==a U t 查图表得49.0=v T年85.04.14549.022=⨯==v v c H T t4.8某粘土层厚度为8m ，土层上下层面均为砂层，已知粘土层孔隙比8.00=e ，压缩系数125.0-=MPa α，渗透系数s cm k /103.68-⨯=，地表瞬时施加无穷均布荷载Kpa p 180=。

求:（1）加荷半年后地基的沉降量；（参考答案：S 0.5=80mm ）（2）该粘土层达到50%固结度所需要的时间。

（参考答案：t=0.813年）解：（1）加荷前地基的沉降(上下层面均为砂层，应为双面排水，厚度取一半考虑)()()/s cm 10536.41025.0108.01103.6123580--⨯=⨯⨯+⨯⨯=⋅+=ωαr e k C v441.04006060243605.010536.4232=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-H t C T v v粘土层最终沉降量为mm 1.111m 1111.08.011025.00.810013000==+⨯⨯⨯=+⋅⋅=⋅=-∞e H P E H P S s α半年后沉降为m m 7.801.1117264.0=⨯==∞S u S t（2）粘土层达50%固结度所需时间 由5.081422=-=⋅-vT t eu ππ得1964.0=v T由2H t C T v v = 得()8160602410536.44001964.0322≈⨯⨯÷⨯⨯=⋅=-v v C H T t 天 7264.08181441.0424222=-=-=⨯⋅-⋅-ππππeeu vT t。