京96G44预应力短向圆孔板均布加载结构性能检验计算示例
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京96G44 预应力短向圆孔板均布加载
结构性能检验计算示例
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京96G44 示例
京96G44 预应力短向圆孔板图集系北京市通用图,由于其设计合理,结构性能好, 因此除北京市区和郊县广琵应用外,河北及周边省市也多有采用.该图集构件的结构性能检验系按剪跨n 加载方式,检验指标均以集中力加载条件计算给出,当按图集采用集中力加载进行结构性能检验时,即十分便捷但因有相当一部分构件生产企业的设备条件不具备.所以常采用等效均布加载方式完成结构性能检验.本文拟以实例介绍均布加载条件下,检验过程中的计算内容及计算方法.
1主要计算依据
北京市通用图京96C.44（预应力短向圆孔板图集）;国家标准GBJ321—90（预制混凝土构件质量检验评定标准）.
2•圈集标示数据采撷（以23139.2a构件为倒】
图示加载方式:剪跨为.｛图中以 A 表示）的集中力加载,d=0.966m;
检验标准荷载：IO.52kN（已扣去板自重）,以下用表示;
检验挠度:【..]=3.6mm;
抗裂检验荷载:l4.08kN（已扣去板自重）,以下用,表示;
载力检验系数【]=1.50 时的破坏荷载允许值:23.8okN{ 已扣去板自重）,以下用八表示；
构件长，宽，高尺寸:f x 6X h=3810
『岫x 1180『岫x 130rnll.:
支座距离:=f—l10=3810—110=3700
（mm）=37m:
•施工计算口王振铎扬德岭
计算宽度:6.12；
板自重（图中包括灌缝重）标准值:Gx
=197ld~/rd；
块板重量：842（重力按826kNI,以
F 用表示:
板自重:G==T;=18I）;
结构重要性系数（按结构安全等级=:级
考虑）:7o=1.0.
3 计算
计算跨度：即支座距离L,为如=3.7m
正常使用短期荷载检验值:
口.=+
01何
世+1
.97:692(~/rd)一12X 372.〜
抗裂检验荷载:
【仉]:+&
口O'0
:+197:859(kN/m~1123 —
.x72. —一.
抗裂检验系数允许值:[]: —:1.24 承载力检验荷载取值(笔者据F1 更算):
(+&)宁150
口O'0
{+1.97)十一.72..
878(kN/ra:)
承载力检验标志⑤季载力检验系数允许值【yU】0=1 .35 承载力检验标志②承载玮验系数竞许
值[tok=1.柏
承载力检验标志①承载力检验系数亍:许
值Ij@=1.45
荦载力检验标志③⑥承载力检验系数允
许值[】..=I50
依据GBJ321〜90附录二.关于荷载分级的一些要求，ZB39.2在正常使用极限状态下分级加载系数k 分别计算确定为:0.2,
04,0.6,0.8,1.0,1.1,1 埔,1.24,1.34,
1.44,1.54;在摹载力极限状态下分缀加载系数分别计算确定为:1.28,l35,140,
1,.9毗k=1.5o持荷10rain届,构件未出现捡验标志所列的任何一种破坏状态时. 应继续按1.60,1.70,1.80"…？？勺分级进行后期加载,直到破坏为止）.正常使用极限状态下加载值计算公式: 每级船鞔直：坤.b —b,即（.一岛）承载力极限状态下加载值计算公式：每级加载值=（A一岛）厶4.挠度实崩筐勺蒂正荷载等效使均布加载与集中力加载所产生勺荷载效应应尽可能地相接近.但不能做到绝对相等,为尽量减小差别,对于变形等方面迁需要作必要勺计算和修正.因为从构件勺内力和变形分析.荷载等效要求跨审最大弯矩必须相等,均布加载时=.集中力o 加戴时=Fa,即有Fa=W，则口=.此时剪力会存在某种差异,这种差异表现在构件受集中力加载时剪力较小.但是,实际上均布加载时.虽然剪力较大,也几乎不发生剪切破.q~t2象，因此，对于抗剪能力甚好的圆孔板而言,这种差异勺后果可以忽略对挠度检验实测值进行修正是固为不同加载方式所产生板的挠度也不同：均布加载时受弯构
件（粱，板）的最大挠度,_=器（B为受弯构件的截面刚度）,约为
0.01302珊0f8/B（Q 为单盥面积所加荷载）;集中力机藏时的最大挠度依剪
跨值不同而有所差别.按京96G44 图集所示剪跨加载,其最大挠度=嚣
（3-案）=（3 一等）.约为o.0052
（3—4专）路/8.以皿39.2a期刊=
0.0052（3—4x）.聪/B,约为
O.014x .6o 砧/B.
经过以上计算可以确定邛392a构件
挠度实测值修正系数=
0.
_01
01
4
30
20
2Qbo ~/8
0.92,在正常使用短期荷载检验值QsF均布加载测量的构件跨巾短期挠度实测值应除以修正系数.对其他规格构件.嵌据其同的f0 和值,按照上述计算值的方法.算出被检构件的挠度修正系数就不困难了.。
