最新建筑门窗玻璃幕墙工程热工设计计算书(完整版)

大屯里综合楼工程明框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：中国建筑技术集团有限公司2019年7月22日明框玻璃幕墙设计计算书一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范：《建筑幕墙》 JG3035-1996 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2019 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2019 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2019 《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2019 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94 《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94 《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94 《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94 《建筑幕墙保温性能测试方法》 GB8484《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2019 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2019 《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-20192.建筑设计规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2019 《钢结构设计规范》 GB50017-2019 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2019 《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98《建筑设计防火规范》 GBJ16-2019 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2019 《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000 《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2019 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2019 《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-1995 《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000 《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2019《混凝土结构设计规范》 GB50010-2019 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2019 《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2019 《建筑钢结构焊接规程》 GB/T8162《钢结构防火涂料》 GB14907-2019《碳钢焊条》 GB/T5117-1995 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-20003.铝材规范：《铝幕墙板板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000 《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000 《建筑铝型材基材》 GB/T5237.1-2000 《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T5237.2-2000 《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T5237.3-2000 《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T5237.4-2000 《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T5237.5-2000 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996 《铝及铝合金阳极氧化-阳极氧化膜的总规范》 GB8013-1987《铝及铝合金轧制板材》 GB/T3880-2019 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC133-20004.金属板及石材规范：《天然花岗石荒料》 JC/T204-2019 《天然大理石荒料》 JC/T202-2019 《天然板石》 GB/T18600-2019 《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2019 《天然大理石建筑板材》 JC/T79-2019《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2019 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-92 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2019《干挂天然花岗岩，建筑板材及其不锈钢配件》 JC830-2019《铝塑复合板》 GB/T17748-2019 《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-20005.玻璃规范：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2019《普通平板玻璃》 GB4871-1995《浮法玻璃》 GB11614－2019 《钢化玻璃》 GB/T9963-2019 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841-2019 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2019 《中空玻璃》 GB/T11944-2019 《夹层玻璃》 GB9962-2019《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2019 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2019 《热反射玻璃》 JC693-2019《热弯玻璃》 JC/T915-20196.钢材规范：《不锈钢棒》 GB/T1220-1992 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-92 《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳素结构钢》 GB/T700-1988 《优质碳素结构钢》 GB/T699《合金结构钢》 GB/T3077《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239《高耐候结构钢》 GB/T4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-1994 《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992 7.胶类及密封材料规范：《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2019 《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2019 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2019 《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992 《中空玻璃用弹性密封剂》 JC486- 2019 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2019 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2019 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2019 《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2019 《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994 《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2019 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2019 《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2019 8.门窗及五金件规范：《铝合金门》 GB/T8478《铝合金窗》 GB/T8479-2019 《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2019 《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2019 《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2019 《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2019 《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2019 《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2019 《地弹簧》 GB/T9296《平开铝合金窗执手》 GB/T9298《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300《铝合金门插销》 GB/T9297《铝合金窗撑挡》 GB/T9299《铝合金门窗拉手》 GB/T9301《铝合金窗锁》 GB/T9302《铝合金门锁》 GB/T9303《闭门器》 GB/T9305《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277《十字槽盘头螺钉》 GB/T818《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-20199.《建筑结构静力计算手册》(第二版)10.土建图纸：二、基本参数1.幕墙所在地区：北京地区；2.地区粗糙度分类等级：幕墙属于薄壁外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2019)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。

明框玻璃幕墙设计计算书计算:校核:xxxxxxxx幕墙公司xxxx年xx月xx日目录一、风荷载计算 (1)1.风荷载标准值: (1)2.风荷载设计值: (2)二、立柱计算 (2)1.立柱荷载计算: (2)2.选用立柱型材的截面特性: (5)3.立柱的强度计算: (6)4.立柱的刚度计算: (8)5.立柱抗剪计算: (9)北立面45m处明框幕墙设计计算书一、风荷载计算1.风荷载标准值:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)μz: 45m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z/10)0.44=1.19397μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z/10)-0.22=0.527257βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=к×(1+2×μf) = 1.74634Wk=γ0×βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=1.1×1.74634×1.19397×1.2×0.45=1.23854 kN/m22.风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2rw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W=rw×Wk=1.4×1.23854=1.73395kN/m2二、立柱计算1.立柱荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1.23854kN/m2Bl: 幕墙左分格宽: 1.5mBr: 幕墙右分格宽: 1.2mqwk=Wk×(Bl+Br)/2=1.23854×(1.5+1.2)/2=1.67202kN/mqw=1.4×qwk=1.4×1.67202=2.34083kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAkl: 立柱左边玻璃幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 450N/m2 GAkr: 立柱右边玻璃幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 450N/m2 qEAkl=γ0×5×αmax×GAkl (JGJ102-2003 5.3.4)=1.1×5×0.16×450/1000=0.396kN/m2qEAkr=γ0×5×αmax×GAkr (JGJ102-2003 5.3.4)=1.1×5×0.16×450/1000=0.396kN/m2qek=(qEkl×Bl+qEkr×Br)/2=(0.396×1.5+0.396×1.2)/2=0.5346kN/mqe=1.3×qek=1.3×0.5346=0.69498kN/m(3)立柱所受组合荷载: 组合线荷载标准值: qzk=qwk =1.67202kN/m 组合线荷载设计值: qz=qw+0.5×qe=2.34083+0.5×0.69498 =2.68832kN/m(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立梃的弯矩图如下:q 1=2.688k N /mÁ¢ÖùÊÜÁ¦¼òͼ1200180018001200最大弯矩发生在4.8m 处M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m) M=4.35508kN ·m2. 选用立柱型材的截面特性: 选用立柱型材名称: EA2629 型材强度设计值: 85.5N/mm 2 型材弹性模量: E=70000N/mm 2 X 轴惯性矩: Ix=634.118cm 4 Y 轴惯性矩: Iy=133.448cm 4 X 轴上部截面矩: Wx1=66.8552cm 3M m a x =4.355k N .mÁ¢ÖùÍä¾Øͼ1200180018001200X轴下部截面矩: Wx2=78.1409cmy轴左部截面矩: Wy1=38.1279cm3y轴右部截面矩: Wy2=38.1279cm3型材截面积: A=17.8269cm2型材计算校核处壁厚: t=3.5mm型材截面面积矩: Ss=47.8233cm3塑性发展系数: γ=1.05EA26293.立柱的强度计算:校核依据: N/A+M/γ/w≤ｆa (JGJ102-2003 6.3.7) Bl: 幕墙左分格宽: 1.5mBr: 幕墙右分格宽: 1.2mHv: 立柱长度GAkl: 幕墙左分格自重: 450N/m2GAKr: 幕墙右分格自重: 450N/m 幕墙自重线荷载:Gk=(GAkl×Bl+GAkr×Br)/2000=(450×1.5+450×1.2)/2000=0.6075kN/mNk: 立柱受力:Nk=γ0×Gk×Hv=1.1×0.6075×6=4.0095kNN: 立柱受力设计值:rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk=1.2×4.0095=4.8114kNσ: 立柱计算强度(N/mm2)A: 立柱型材截面积: 17.8269cm2 M: 立柱弯矩: 4.35508kN·mWx2: 立柱截面抗弯矩: 66.8552cm3γ: 塑性发展系数: 1.05 σ=N ×10/A+M ×103/1.05/Wx2=4.8114×10/17.8269+4.35508×103/1.05/66.8552 =64.739N/mm 264.739N/mm 2 ≤ｆa=85.5N/mm 2 立柱强度满足要求 4. 立柱的刚度计算: 校核依据: Umax ≤L/180 Dfmax: 立柱最大允许挠度:通过有限元分析计算得到立梃的挠度图如下:D m a x =8.848m mÁ¢ÖùλÒÆͼ1200180018001200最大挠度发生在3m 处Dfmax=Hvmax/180×1000=1.8/180×1000=10mm立柱最大挠度Umax 为: 8.84825mm ≤10mm 挠度满足要求5. 立柱抗剪计算:校核依据: τmax ≤[τ]=49.6N/mm 2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:最大剪力发生在1.2m 处Q m a x =5.242k NÁ¢Öù¼ôÁ¦Í¼1200180018001200τ: 立梃剪应力:Q: 立梃最大剪力: 5.24223kNSs: 立柱型材截面面积矩: 47.8233cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 634.118cm4 t: 立柱壁厚: 3.5mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=5.24223×47.8233×100/634.118/3.5 =11.2958N/mm211.2958N/mm2≤49.6N/mm2立柱抗剪强度可以满足。

**************幕墙设计热工计算书(一)本计算概况：气候分区：夏热冬冷地区工程所在城市：无锡传热系数限值：≤2.10 (W/(m2.K))遮阳系数限值(东、南、西向/北向)：≤0.40(二)参考资料：《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》(三)计算基本条件：1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。

2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。

3.以下计算条件可供参考：(1)各种情况下都应选用下列光谱：S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）；D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数；R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。

(2)冬季计算标准条件应为：室内空气温度 Tin=20 ℃室外空气温度 Tout=-20 ℃室内对流换热系数 hc,in=3.6 W/(m2.K)室外对流换热系数 hc,out=16 W/(m2.K)室内平均辐射温度 Trm,in =Tin室外平均辐射温度 Trm,out =Tout太阳辐射照度 Is =300 W/m2(3)夏季计算标准条件应为：室内空气温度 Tin=25 ℃室外空气温度 Tout=30 ℃室内对流换热系数 hc,in=2.5 W/(m2.K)室外对流换热系数 hc,out=16 W/(m2.K)室内平均辐射温度 Trm,in=Tin室外平均辐射温度 Trm,out=Tout太阳辐射照度 Is=500 W/m2(4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取Is= 0 W/m2。

玻璃幕墙设计计算书1. 设计依据:1.1 相关国家标准:1.1.1 玻璃幕墙工程技术规范(JGJ 102-2003)1.1.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.1.3 钢结构设计规范(GB 50017-2003)1.1.4 混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)1.2 业主提供的相关资料:1.2.1 招标书1.2.2 建筑及结构施工图1.2.3 其它有关资料2. 幕墙材料选择:2.1 玻璃选择:2.1.1 玻璃类型: 单层2.1.2 玻璃种类: 钢化玻璃2.1.3 选用玻璃尺寸:厚度t k=8 (mm)高度h k=3.8 (m),宽度b k=1.36 (m)玻璃短边长度a=1.36 (m),长边长度b=3.8 (m) 玻璃短边宁长边二a/b=.3582.1.4 选用玻璃的强度设计值:大面强度f gm=84 (MPa)侧面强度f gb=58.8 (MPa)2.1.5 选用玻璃的相关物理指标: 弹性模量: E g=72000 (MPa)线胀系数：a =.00001泊松比：v =.2重力密度：丫g=25.6(kN/m3)2.2 幕墙龙骨材质选择：铝合金6063-T52.2.1 铝型材的强度设计值：抗拉、压强度设计值f at=85.5 (MPa) 抗剪强度设计值f av=49.6 (MPa) 局部承压强度设计值f ac=120(MPa)2.2.2 铝型材的相关物理指标：弹性模量： E a=70000 (MPa) 线胀系数：aa=.0000235重力密度：丫a=28 (kN/m3)2.2.3 铝合金立柱和横梁的挠度控制：相对挠度：＜1/1803. 幕墙荷载:3.1 荷载标准值：3.1.1 永久荷载标准值：3.1.1.1 玻璃自重荷载标准值：q gk0=t°x Y1000=.205 (kPa) 其中：t o为玻璃片总厚度，t°=8 (mm)3.1.1.2铝框自重荷载标准值：初估q gak=0.2科gkoq gak=0.2)q gko=.O41 (kPa)3.1.1.3 玻璃与铝框自重荷载标准值：q gk=q gko+q gak=.246 (kPa)3.1.2 风荷载标准值：3.121 基本风压：W o=O.75 (kPa) (50 年一遇)3.1.2.2风荷载体形系数：卩s=1.23.1.2.3风荷载高度系数：卩z=.74 地面粗糙度类别： C 类距地面高度： 12 (m)3.1.2.4 阵风系数：B z=2.0493.1.2.5结构重要性系数：丫=13.1.2.6 风荷载标准值：W k二丫£吃虫w o=1.36 (kPa)3.1.3 地震作用标准值：3.1.3.1 抗震设防烈度： 7设计基本地震加速度： o.1og3.1.3.2地震影响系数最大值：a噺二.083.1.3.3 地震动力放大系数：B e= 53.1.3.4 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值q ek=B e a max q gk=.o98 (kPa)4. 幕墙计算:幕墙类型: 隐框幕墙与水平面的夹角：a =90°4.1 幕墙玻璃计算:幕墙玻璃的支承条件：四边简支玻璃按四边简支板计算玻璃的厚度： t=8 (mm)4.1.1 玻璃强度计算：4.1.1.1 在风荷载标准值作用下, 玻璃板中部的应力：按a/b=.358，查得四边简支玻璃板的弯矩系数： m= .1154c wk=6mw k a2/t2=27.21 (MPa)4.1.1.2 在地震作用标准值作用下, 玻璃板中部的应力：22cek=6mq ek a /t =1.96 (MPa)4.1.1.3 考虑玻璃板在外荷载作用下大挠度变形的影响，玻璃板的应力折减系数n :由0 =(W k+0.5q ek)a4/(E g t4)=16.3查得玻璃板的应力折减系数: n =.9354.1.1.4 玻璃板中部的组合应力:(T = n W Y °Wk+ Y 逼k)=36.81 (MPa) <f gm=84 (MPa) (满足)其中: n : 应力折减系数=.935Y w: 风荷载分项系数=1.4Y地震作用分项系数=1.3呱：风荷载组合值系数=1.0%：地震作用组合值系数=0.54.1.2 玻璃刚度计算：玻璃板中部的挠度：u=n ( a k w4)/D=16.2 (mm)＜玻璃板短边边长的1/60=22.7 (mm) (满足) 其中：n :挠度折减系数由0 二W k O7(E g t4)=15.8,查得:n =.937口四边简支玻璃板的挠度系数由a/b=.358,查得：卩=.01189D:玻璃板的刚度D=E g t3/[12 (1-V)]=3200000 (N mm)4.2 硅酮结构密封胶计算：4.2.1 硅酮结构密封胶粘接宽度计算：结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值： f1=.2 (MPa)结构胶在永久荷载作用下的强度设计值： f2=.01 (MPa)4.2.1.1 在风荷载和水平地震作用下，结构胶粘接宽度c s1=(W+0.5q e)a/(2000f1)=6.7 (mm)其中： W--风荷载设计值，W=1.4W k=1.9 (kPa)q e--地震作用设计值，q e=1.3q ek=.13 (kPa)a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)4.2.1.2 在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘接宽度c s2=q g ab/[2000(a+b)f2]=12.5 (mm)其中: q g--玻璃自重荷载设计值，q g=1.2q gk0=.25 (kPa) a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)b--玻璃板长边长度，b=3800 (mm)421.3故结构胶粘接宽度应》12.5 (mm)4.2.2 硅酮结构密封胶粘接厚度计算:t s=U s/[ S (2+1間3.4 (mm)其中：u s--幕墙玻璃相对于铝框的位移，u s二0 h=6.91 (mm)0 --楼层弹性层间位移角限值根据主体结构的结构类型：钢筋混凝土框架得：0 =1/550 (rad)h k--玻璃面板高度，h k=3800 (mm)S --硅酮结构密封胶变位承受能力，S = 0.125故结构胶粘接厚度应》13.4 (mm)4.3 幕墙铝合金骨架计算：玻璃幕墙类别：框架式4.3.1 幕墙铝合金横梁计算：选用的铝合金型材的代号： 155其截面的几何参数如下：截面惯性矩： I ax=410715 (mm4) I ay=731313 (mm4)截面抵抗矩： W ax=9779 (mm3) W ay=1875 (mm3)截面面积：A a=950 (mm2)431.1在荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度：431.1.1在风荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度按三角形分布的分布荷载计算，见附图4-1:b k附图4-1线载集度：q wk=20W k b k/2)=1.8496 (kN/m)跨中最大弯矩：M wk=q wk b^/12=.29 (kN m)跨内最大剪力：V wk=q wk b k/4=.63 (kN)跨中最大挠度：4U wk =q wk b k /(120E a l ay)=1.03 (mm)4.3.1.1.2在地震作用标准值作用下，横梁的内力及挠度按三角形分布的分布荷载计算，见附图4-1:线载集度:q ekx=20q ek b k/2)=.13328 (kN/m)跨中最大弯矩：M ek=q ekx b k2/12=.021 (kN m)跨内最大剪力：V ek=q ekx b k/4=.05 (kN)跨中最大挠度：4U ek=q ekx b k /(12OE a l ay)=.O74 (mm)4.3.1.1.3在重力荷载标准值作用下，横梁的内力及挠度玻璃与铝框自重荷载：q gk=.246 (kPa)按受二集中荷载的简支梁计算，见附图4-2:附图4-2平行于幕墙平面的集中荷载：P gky=q gk h k b k Sin a /2=.636 (kN) 其中：h k--玻璃高度，h k=3.8 (mm)b k--玻璃宽度，b y=1.36 (mm)M gky二P gky b d=.O95 (kN m)其中: b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m) 跨内最大剪力:V gky=P gky=.636 (kN)跨中最大挠度:32U gky = P gky a b (3-4 a )/(24E a l ax) = .75 (mm)其中：a =b d/b k=.11b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m)b k--横梁跨度，b k=1.36 (m)4.3.1.2 横梁验算：4.3.1.2.1 抗剪强度验算：横梁水平方向(x 轴)的剪力组合设计值：V x= ^/v Y V wk+%Y V ek =.91 (kN)横梁竖直方向(y 轴)的剪力组合设计值：V y= Y V gky =.76 (kN)其中：丫g--永久荷载分项系数，丫g = 1.2Y--风荷载分项系数，丫w=1.4Y--地震作用分项系数，丫e=1.3%--风荷载组合值系数，® w = 1.0%--地震作用组合值系数，® e=0.5验算：V y(b y2t y/8+b x b y t x/4)/(I ax t y)=3.5 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm)b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm)t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm)t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ax--截面绕x 轴的毛截面惯性矩，I ax=410715 (mm4)横梁水平方向(x 轴):V x(b x2t x/8+b x b y t y/4)/(I ay t x)=2.42 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm) b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm) t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm) t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ay--截面绕y 轴的毛截面惯性矩，I ay=731313 (mm4)4.3.1.2.2 局部稳定验算:横梁截面水平腹板为双侧加劲部位横梁截面水平腹板宽度b x =73 (mm) 横梁截面水平腹板厚度t x =3 (mm) 横梁截面水平腹板宽厚比b x/t x =24.33W50 (满足)横梁截面竖直腹板为双侧加劲部位:横梁截面竖直腹板宽度b y =70 （mm）横梁截面竖直腹板厚度t y =3 （mm）横梁截面竖直腹板宽厚比b y/t y =23.33W 50 （满足）4.3.1.2.3 刚度验算:在风荷载标准值作用下，横梁的挠度u wk =1.03 (mm) < b k/180=7.56 (mm) （满足）在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度u gky =.75 (mm) < b k/180=7.56 (mm) （满足）4.3.2 幕墙铝合金立柱计算:选用的铝合金型材的代号: 155 其截面的几何参数如下:截面惯性矩: I ax=6719438 (mm4) I ay=1445269 (mm4)W ay=40146 (mm3) 截面抵抗矩: W ax=86147 (mm3)截面面积: A a=1927 (mm2)立柱按跨度L=3.8m 简支梁计算。

XXXXXXXXXX 外装饰结构热工性能设计计算书设计：校对：审核：批准：XXXXXXX工程有限公司二〇一一年四月七日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)2 计算中采用的部分条件参数及规定 (1)2.1 计算所采纳的部分参数： (1)2.2 规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定： (2)3 玻璃幕墙（门窗）结构基本参数 (5)3.1 地区参数： (5)3.2 建筑参数： (5)3.3 环境参数： (5)3.4 单元参数： (5)3.5 框传热系数相关参数： (6)4 玻璃的传热系数U值的计算 (6)4.1 计算基础及依据： (6)4.2 室外表面换热系数: (7)4.3 室内表面换热系数: (7)4.4 多层玻璃系统材料的固体热阻： (8)4.5 多层玻璃系统内部气体间层的热阻： (8)5 玻璃幕墙（门窗）框的传热系数U值的计算 (10)5.1 框的传热系数U f： (10)5.2 幕墙框与玻璃结合处的线传热系数ψ (13)6 玻璃幕墙（门窗）整体的传热系数U值 (14)7 太阳光透射比及遮阳系数计算 (15)7.1 太阳光总透射比g t： (15)7.2 玻璃幕墙（门窗）计算单元的遮阳系数： (16)7.3 幕墙（门窗）计算单元可见光透射比计算： (16)8 结露计算 (17)8.1 水表面的饱和水蒸气压计算： (17)8.2 在空气相对湿度f下，空气的水蒸气压计算： (17)8.3 空气的结露点温度计算： (17)8.4 玻璃幕墙或门窗玻璃内表面的计算温度： (17)8.5 结露性能评价 (18)建筑门窗玻璃幕墙热工设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》GB/T2680-942 计算中采用的部分条件参数及规定2.1计算所采纳的部分参数：按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008采用(1)冬季标准计算条件应为：室内空气温度：Tin=20℃；室外空气温度：Tout=-20℃；室内对流换热系数：hc,in=3.6W/(m2·K)；室外对流换热系数：hc,out=16W/(m2·K)；室内平均辐射温度：Trm,in =Tin室外平均辐射温度：Trm,out =Tout太阳辐射照度：Is=300W/m2；(2)夏季标准计算条件应为：室内空气温度：Tin=25℃；室外空气温度：Tout=30℃；室内对流换热系数：hc,in=2.5W/(m2·K)；室外对流换热系数：hc,out=16W/(m2·K)；室内平均辐射温度：Trm,in =Tin室外平均辐射温度：Trm,out =Tout太阳辐射照度：Is=500W/m2；(3)计算传热系数应采用冬季标准计算条件，并取Is=0W/m2；(4)计算遮阳系数、太阳光总透射比应采用夏季标准计算条件；(5)结露性能计算的标准边界条件应为：室内环境温度：20℃； 室内环境湿度：30%，60%；室外环境温度：0℃，-10℃，-20℃(6)框的太阳光总透射比g f 应采用下列边界条件： q in =α·I sα：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度(W/m 2)；q in ：框吸收的太阳辐射热(W/m 2)；2.2 规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定：(1)结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用。

吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：_________________________________________________计算人：___________________________________________________检查：____________________________________________________审核：__________________________________________________基本计算公式(1) . 场地类别划分 :地面粗糙度可分为 A 、B 、C D 四类：--A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； --C 类指有密集建筑群的城市市区；--D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

(2) . 风荷载计算 :幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 规定采用，垂直于 建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时W k = 3 z y s y z W o (GB50009 8.1.1-1)2当计算围护结构时W k =3 gz y s1y z W o (GB5ooo9 8.1.1-2) 式中：其中 : W k --- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 (kN/m 1 2) ；定。

根据不同场地类型,按以下公式计算：3 gz=1+2g l io (Z/1O)-"其中g 为峰值因子，取值2.5 ,a 为地面粗糙度指数，l io 为10m 高名义湍流度。

经化简, 得：可按下列规定采用局部风压体型系数y S1:一、外表面按表 8.3.1-1 采用；取-1.2 取-2.0对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取 -0.2 或 0.2。

1 正压区 2负压区 — 对墙面，— 对墙角边， 二、内表面A 类场地 ： y z =1.284X (Z/10) 0.24B 类场地 ： y z =1.000X (Z/10) 0.30 C 类场地 ： y z =0.544 X (Z/10) 0.44 D 类场地 ： y z =0.262 X (Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 第 833 条y z --- 风压高度变化系数 , 按《建筑结构荷载规范》根据不同场地类型 , 按以下公式计算 验算围护构件及其连接的强度时，3 gz --- 高度 Z 处的阵风系数 , 按《建筑结构荷载规范》 GB5ooo9-2o12 第 8.6.1 条取A 类场地 3 gz =1+0.6 X (Z/10) -0.12B 类场地C 类场地D 类场地3 gz =1+0.7 X (Z/10) 3 gz =1+1.15X (Z/10)3 gz =1+1.95X (Z/10) -0.15 -0.22 -0.30GB50009-2012 第 8.2.1 条取定。

建筑幕墙热工性能计算书XX建筑幕墙热工性能计算书项目编号：计算人：审核人：设计单位：创建时间：计算软件：软件版本：软件开发单位：目录1 概述 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 本工程热工性能计算项目 (4)2 计算依据 (4)2.1 相关标准及参考文件 (4)2.2 计算软件 (5)3 计算边界条件 (5)3.1 工程所在地气象参数 (5)3.2 热工性能计算边界条件 (6)4 门窗设计概况 (6)4.1 门窗单元设计介绍 (6)4.2 门窗标准节点设计 (7)4.3 门窗材料物理性能 (8)4.3.1 门窗玻璃 (8)4.3.2 铝型材 (9)4.3.3 遮阳措施............................................................................................. 错误！未定义书签。

5 玻璃光学热工性能计算 (9)5.1 玻璃光学热工性能计算一般规定 (9)5.2 玻璃光学热工性能计算原理 (9)5.2.1 单片玻璃光学热工性能 (9)5.2.2 多层玻璃光学热工性能 (11)5.2.3 玻璃系统的热工参数 (14)5.3 玻璃光学热工性能计算 (16)6 门窗框传热计算 (17)6.1 门窗框节点选取 (17)6.2 框传热计算原理 (17)7 门窗热工性能计算 (19)7.1 整樘窗热工计算原理 (19)7.2.1 东朝向幅面 (21)7.2.1.1 开启扇热工性能计算 (22)8 门窗结露性能计算 (29)8.1 幕墙结露性能计算原理 (29)8.1.1 一般规定 (29)8.1.2 结露性能计算 (30)8.2 幕墙结露性能计算 (30)8.2.1 开启扇结露性能计算（1类计算条件） (31)8.2.1.1 第1类环境条件 (31)9 门窗热工性能汇总 (33)（1）面板计算结果汇总表 (33)（2）各朝向门窗热工计算结果汇总表 (33) （3）门窗结露计算结果汇总表 (34)10 结论 (34)附件A 框二维传热计算图 (34)。

标高99.9m处玻璃幕墙设计计算第一章、玻璃面板计算一、基本参数幕墙计算标高：99.9 m幕墙计算轴线：A-A立面②～③轴计算层高：3.8 m玻璃分格：B×H=1.226×2.75 mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、风荷载标准值W K: 作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)βgz: 瞬时风压的阵风系数: 取1.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μs: 风荷载体型系数: ±1.5按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.3.1.μz: 风荷载高度变化系数: 1.70按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4得（按50年一遇）北京地区基本风压W0=0.45 KN/m2W K =βgzμsμz W0=1.60×1.5×1.70×0.45=1.836 KN/m2＞ 1.0 KN/m2取W K=1.836 KN/m22、风荷载设计值W: 风荷载设计值 (KN/m2)r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.1.6.1条W= r w·W K=1.4×1.836=2.57 KN/m 23. 玻璃幕墙构件重量荷载按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96规定采用G AK : 玻璃幕墙构件自重标准值G A ：玻璃幕墙构件自重设计值8+12+6 mm 厚中空玻璃单位面荷载标准值（8+6）×25.6=358.4 N/m 2 立柱100×80×3mm 铝合金型材的面荷载标准值226.18.9107.2106.137936⨯⨯⨯⨯- =29.8 N/m 2 横梁80×70 mm 铝合金型材的面荷载标准值226.18.9107.2109.112236⨯⨯⨯⨯- =24.2 N/m 2 考虑各种零部件面荷载标准值 20 N/m 2G AK =358.4+29.8+24.2+20=432.4 N/m2 取 G AK =0.45 KN/m2G A =1.2 G AK=1.2×0.45=0.54 KN/m 2G K : 每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值G ：每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量设计值G K =G AK ·B ·H=0.45×1.226×2.75=1.517 KNG =1.2G K=1.2×1.517=1.821 KN4.地震作用q EK : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值q E : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值βE :动力放大系数，可取5.0αmax : 水平地震影响系数最大值: 0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.2.4条G K :玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值:1.517 KNq EK = H B G K⋅max E αβ =75.2226.1517.116.00.5⨯⨯⨯ =0.36 KN/m 2q E =γE ·q EK=1.3×0.36=0.468 KN/m 25.荷载组合风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW W K +ψE q EK=1.0×1.836+0.6×0.36=2.052 KN/m 2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW ·γW · W K +ψE ·γE ·q EK=1.0×1.4×1.836+0.6×1.3×0.36=2.851 KN/m 2三、玻璃强度校核采用8+12+6 mm 钢化中空玻璃，外侧玻璃厚8mm,内侧玻璃厚6mm ，这里仅验算外片的强度，其计算厚度t=1.2×8=9.6mm 。

建筑门窗热工性能计算书I、设计依据：《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003《民用建筑热功设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义II、计算基本条件：1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。

2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。

3、各种情况下都应选用下列光谱：S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）D(λ)：标准光源光谱函数（CIE D65，ISO 10526）R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。

4、冬季计算标准条件应为：室内环境温度：T in=18℃室外环境温度：T out=-20℃室内对流换热系数：h c,in=3.6 W/m2.K室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K室外平均辐射温度：T rm=T out太阳辐射照度：I s=300 W/m25、夏季计算标准条件应为：室内环境温度：T in=25℃室外环境温度：T out=30℃室内对流换热系数：h c,in=2.5 W/m2.K室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K室外平均辐射温度：T rm=T out太阳辐射照度：I s=500 W/m26、计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2.计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取 8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取 12 W/m2.K7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件.8、抗结露性能计算的标准边界条件应为：室内环境温度：T in=20℃室外环境温度：T out=0℃ -10℃ -20℃室内相对湿度：RH=30%、60%室外对流换热系数：h c,out=20 W/m2.K9、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件q in=α* I sq in：通过框传向室内的净热流（W/m2）α：框表面太阳辐射吸收系数I s：太阳辐射照度(I s=500W/m2)10、《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010有关规定：4.1.3 严寒和寒冷地区居住建筑的体形系数不应大于表4.1.3规定的限值。

目录一、计算依据及说明 (1)1. 工程概况说明 (1)2. 设计依据 (1)3. 基本计算公式 (3)二、荷载计算 (5)1. 风荷载标准值计算 (5)2. 风荷载设计值计算 (7)3. 水平地震作用计算 (8)4. 荷载组合计算 (8)三、水密性指标值计算 (8)1. 水密性计算 (8)四、玻璃计算 (9)1. 玻璃面积 (9)2. 玻璃板块自重 (9)3. 玻璃强度计算 (9)4. 玻璃跨中挠度计算 (11)五、立柱计算 (12)1. 立柱荷载计算 (12)2. 选用立柱型材的截面特性 (15)3. 立柱强度计算 (16)4. 立柱的刚度计算 (17)5. 立柱抗剪计算 (17)六、立梃与主结构连接计算 (18)1. 立柱与主结构连接计算 (18)七、横梁计算 (20)1. 选用横梁型材的截面特性 (20)2. 横梁的强度计算 (20)3. 横梁的刚度计算 (23)4. 横梁的抗剪强度计算 (23)5. 横梁的各种强度效核及构造 (24)八、横梁与立柱连接件计算 (24)1. 横梁与角码连接计算 (24)2. 角码与立柱连接计算 (25)九、预埋件计算 (26)1. 预埋件受力计算 (26)2. 预埋件面积计算 (26)3. 预埋件焊缝计算 (28)4. 锚筋锚固长度计算 (28)一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:天津市汇融大厦外檐装饰工程工程所在城市:天津工程所属建筑物地区类别:B类工程所在地区抗震设防烈度:7度工程基本风压:0.5kN/m2工程强度校核处标高:5.1m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 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类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;天津市汇融大厦外檐装饰工程按B 类地区计算风压 (2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W0 其中: Wk ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μf =0.387×(Z 10)(-0.12)B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μf =0.5×(Z 10)(-0.16)C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μf =0.734×(Z 10)(-0.22)D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μf =1.2248×(Z 10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于B 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,天津地区取为0.5kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32天津地区设防烈度为7度,根据本地区的情况,故取αmax =0.08 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: qk =Wk +0.5×qEAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9 ②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、 荷载计算1. 风荷载标准值计算Wk : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度5.1mμz : 5.1m 高处风压高度变化系数(按B 类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) μ z =1×(z 10)0.32=0.806162 由于0.806162<1,取μz =1μf : 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8) μz =0.5×35(1.8×(0.16-0.16))×(z 10)-0.16=0.556876 βgz : 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1) β gz =0.89×(1+2×μf ) = 1.88124 μ sp1:局部正风压体型系数μ sn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μ sz :建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.1)取0.8 μsf :建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.3-2)取-1对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2001 7.3.3)取-0.2或0.2 A b :面板构件从属面积取1.49625m 2A v :立柱构件从属面积取3.325m 2Ah :横梁构件从属面积取0.95m 2μs1:维护构件从属面积不大于1m 2的局部体型系数 μs1z =μsz +0.2 =1μ s1f =μsf -0.2=-1.2维护构件从属面积大于或等于10m 2的体型系数计算μs10z =μsz ×0.8+0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =0.84μs10f =μsf ×0.8-0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =-1按照规范，取面板面积对数线性插值计算得到 μsaz =μsz +(μsz ×0.8-μsz )×log(Ab )+0.2 =0.8+(0.64-0.8)×0.175004+0.2 =0.971999μsaf =μsf +(μsf ×0.8-μsf )×log(Ab )-0.2 =-1+((-0.8)-(-1))×0.175004-0.2 =-1.165同样，取立柱面积对数线性插值计算得到 μsavz =μsz +(μsz ×0.8-μsz )×log(Av )+0.2 =0.8+(0.64-0.8)×0.521792+0.2 =0.916513μsavf =μsf +(μsf ×0.8-μsf )×log(Av )-0.2 =-1+((-0.8)-(-1))×0.521792-0.2 =-1.09564 按照以上计算得到 对于面板有: μ sp1=0.971999 μ sn1=-1.165 对于立柱有:μ svp1=0.916513 μ svn1=-1.09564 对于横梁有: μ shp1=1 μ shn1=-1.2面板正风压风荷载标准值计算如下W kp =β gz ×μ z ×μ sp1×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.88124×1×0.971999×0.5=0.914282 kN/m 2Wkp <1kN/m 2,取Wkp =1kN/m 2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn =β gz ×μ z ×μ sn1×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.88124×1×(-1.165)×0.5=-1.09582 kN/m 2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下W kvp =β gz ×μ z ×μ svp1×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.88124×1×0.916513×0.5=0.862091 kN/m 2Wkvp <1kN/m 2,取Wkvp =1kN/m 2立柱负风压风荷载标准值计算如下W kvn =β gz ×μ z ×μ svn1×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =-1.03058 kN/m 2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下W khp =β gz ×μ z ×μ shp1×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =0.94062 kN/m 2 Wkhp <1kN/m 2,取Wkhp =1kN/m 2横梁负风压风荷载标准值计算如下W khn =β gz ×μ z ×μ shn1×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =-1.12874 kN/m 22. 风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m 2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用 面板风荷载作用计算Wp=γw ×Wkp=1.4×1=1.4kN/m 2Wn=γw ×Wkn=1.4×(-1.09582)=-1.53415kN/m 2立柱风荷载作用计算Wvp=γw ×Wkvp=1.4×1=1.4kN/m 2Wvn=γw ×Wkvn=1.4×(-1.03058)=-1.44282kN/m 2横梁风荷载作用计算Whp=γw×Wkhp=1.4×1=1.4kN/m2Whn=γw×Wkhn=1.4×(-1.12874)=-1.58024kN/m23.水平地震作用计算GAK: 面板和构件平均平米重量取0.5kN/m2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.08qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.08×0.5=0.2kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.2=0.26kN/m24.荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合:Szkp=Wkp=1kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1×1.4+0.2×1.3×0.5=1.53kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1.09582kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1.09582×1.4-0.2×1.3×0.5=-1.66415kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1.09582kN/m2面板荷载组合设计值为1.66415kN/m2立柱荷载组合标准值为1.03058kN/m2横梁荷载组合标准值为1.12874kN/m2三、水密性指标值计算1.水密性计算根据《建筑幕墙》GB/T 20186--2007 5.1.2.1要求,水密性能指标应按照如下方法确定,对于ⅢA和ⅣA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P = 1000×μz ×μc×ωGB/T 20186--2007 5.1.2.1z : 计算高度5.1mμz: 5.1m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μ z =1×(z 10)0.32=0.806162 由于0.806162<1,取μz =1μc : 风力系数，可取1.2ω0: 天津地区基本风压，取0.5kN/m 2，天津地区所属气候区域为ⅡA 类气候 所以有：P = 1000×μz ×μc ×ω= 1000×1×1.2×0.5 = 600Pa由于该地区所属气候区域为ⅡA 类气候，根据GB/T 20186--2007 5.1.2.1(b)规定，实际水密性能按照上式的75%进行设计，即 P ×0.75 = 450Pa四、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 0.95m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.575m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =0.95×1.575=1.49625m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_n 1000=25.6×6+61000=0.3072kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)中空玻璃 校核依据: σ≤fgq: 玻璃所受组合荷载: 1.66415kN/m 2a: 玻璃短边边长: 0.95m b: 玻璃长边边长: 1.575mt o :中空玻璃外层玻璃厚度: 6mm ti :中空玻璃内层玻璃厚度: 6mmE: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m: 玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表 6.1.2-1得: 0.0863937 η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw : 玻璃所受应力: q=1.66415kN/m 2荷载分配计算:qo =1.1×q ×t o3t o 3+t i 3=1.1×1.66415×6363+63=0.915283qi =q ×t i3t o 3+t i 3=1.66415×6363+63=0.832075qko =1.1×qk ×t o3t o 3+t i 3=1.1×1.09582×6363+63=0.602701qki =qk ×t i3t o 3+t i 3=1.09582×6363+63=0.54791 参数θ计算:θo =qko ×a 4×109E ×t o4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.602701×0.954×10972000×64=5.26089查表6.1.2-2 得ηo = 0.997913θi =qki ×a 4×109E ×t i4=0.54791×0.954×10972000×64=4.78262查表6.1.2-2 得ηi = 1 玻璃最大应力计算:σ wo =6×m ×qo ×a 2×1000t o 2×η o(JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0863937×0.915283×0.952×100062×0.997913 =11.8693N/mm 2σ wi =6×m ×qi ×a 2×1000t i2×ηi =6×0.0863937×0.832075×0.952×100062×1 =10.8129N/mm 211.8693N/mm 2≤f g =28N/mm 210.8129N/mm 2≤fg =28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim =0.9560×1000=15.8333mm D: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te : 中空玻璃的等效厚度 te =0.95×3t o 3+t i 3=0.95×363+63=7.18155mm D=E ×t e312×(1-ν2)=72000×7.18155312×(1-0.22) =2.31491e+006N ·mmqk : 玻璃所受组合荷载标准值:1.09582kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00862492参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×t e 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =1.09582×0.95472000×7.181554×109=4.66046η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 1 df : 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值d f =μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00862492×1.09582×0.9542.31491e+006×1×109=3.32548mm3.32548mm ≤dflim =15.8333mm 玻璃的挠度满足五、 立柱计算1. 立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1.03058kN/m 2Bl: 幕墙左分格宽: 0.95m Br: 幕墙右分格宽: 0.95m qwk=Wk ×Bl+Br2=1.03058×0.95+0.952=0.979051kN/m qw=1.4×qwk =1.4×0.979051 =1.37067kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAkl: 立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m 2GAkr: 立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m 2qEAkl=5×αmax ×GAkl (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.08×0.5=0.2kN/m 2qEAkr=5×αmax ×GAkr (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.08×0.5=0.2kN/m 2qek=qEkl ×Bl+qEkr ×Br 2=0.2×0.95+0.2×0.952=0.19kN/m qe=1.3×qek =1.3×0.19 =0.247kN/m (3)立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为: qk=qwk=0.979051kN/m立柱所受组合荷载设计值为: q =qw+ψE ×qe =1.37067+0.5×0.247 =1.49417kN/m 立柱计算简图如下:n 0n 1B 0立柱计算简图3500q 1q 2立柱受力简图3500q1=1.494kN/m q2=0.570kN/m(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:M m a x =2.288k N .m最大弯矩发生在1.75m处M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) M=2.28795kN·m立柱在荷载作用下的轴力图如下:立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:2.选用立柱型材的截面特性选定立柱材料类别: 铝-6063-T5选用立柱型材名称: 130立柱型材强度设计值: 90N/mm2型材弹性模量: E=70000N/mm2X轴惯性矩: Ix=399.498cm4Y轴惯性矩: Iy=74.1152cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=45.6641cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=47.2703cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=22.8063cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=22.8031cm3型材截面积: A=13.0164cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=3mm型材截面面积矩: Ss=32.0607cm3塑性发展系数: γ=1130立柱3. 立柱强度计算校核依据: N A +Mγ×w ≤ｆaBl: 幕墙左分格宽: 0.95m Br: 幕墙右分格宽: 0.95m Hv: 立柱长度GAkl: 幕墙左分格自重: 0.5kN/m 2GAKr: 幕墙右分格自重: 0.5kN/m 2幕墙自重线荷载: Gk=GAkl ×Bl+GAkr ×Br 2=0.5×0.95+0.5×0.952=0.475kN/mrG: 结构自重分项系数: 1.2G:幕墙自重线荷载设计值0.57kN/mf: 立柱计算强度(N/mm 2)A: 立柱型材截面积: 13.0164cm 2Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN) Ny: 当前杆件最大轴压力(kN) Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz: 立柱截面抵抗矩(cm 3) γ: 塑性发展系数: 1立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:通过上面计算可知,立柱杆件b0的应力最大,为51.6366N/mm 2≤ｆa=90N/mm 2,所以立柱承载力满足要求4. 立柱的刚度计算校核依据: Umax ≤L180且 Umax ≤20mm Dfmax: 立柱最大允许挠度:通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下:D m a x =6.841m m 立柱挠度分布如下表:最大挠度发生在1.75m 处,最大挠度为6.84075mm ≤20mm Dfmax=Hvmax180×1000=3.5180×1000=19.4444mm立柱最大挠度Umax 为: 6.84075mm ≤19.4444mm 挠度满足要求5. 立柱抗剪计算校核依据: τmax ≤[τ]=55N/mm 2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:立柱剪力分布如下表:最大剪力发生在0m 处 τ: 立梃剪应力:Q: 立梃最大剪力: 2.6148kNSs: 立柱型材截面面积矩: 32.0607cm 3Ix: 立柱型材截面惯性矩: 399.498cm 4t: 立柱抗剪壁厚: 3mm τ=Q ×Ss ×100Ix ×t=2.6148×32.0607×100399.498×3=6.9948N/mm 26.9948N/mm 2≤55N/mm 2立柱抗剪强度可以满足六、 立梃与主结构连接计算1. 立柱与主结构连接计算连接处角码材料 : 钢-Q235连接螺栓材料 : C 级普通螺栓-4.8级 Lct : 连接处角码壁厚: 8mm D v : 连接螺栓直径: 12mm D ve : 连接螺栓有效直径: 10.36mm N h : 连接处水平总力(N):Nh =Q=-2.61481kNN g : 连接处自重总值设计值(N): Ng =-1.995kNN: 连接处总合力(N): N=N g 2+N h 2=-1.9952+-2.614812×1000 =3288.96NNb : 螺栓的承载能力: N v : 连接处剪切面数: 2N b =2×3.14×⎝ ⎛⎭⎪⎫D e 22×140 (GB 50017-2003 7.2.1-1) =2×3.14×⎝⎛⎭⎪⎫10.3622×140 =23603NNnum : 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Nnum =N N b=3288.9623603=0.139345个 取2个N cbl : 立梃型材壁抗承压能力(N): N vl : 连接处剪切面数: 2×2 t: 立梃壁厚: 3mmNcbl =Dv ×2×120×t ×Nnum (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12×2×120×3×2 =17280N3288.96N ≤ 17280N立梃型材壁抗承压能力满足 N cbg : 角码型材壁抗承压能力(N):N cbg =D v ×2×325×L ct ×Nnum(GB 50017-2003 7.2.1-3) =12×2×325×8×2=124800N3288.96N ≤ 124800N角码型材壁抗承压能力满足七、 横梁计算1. 选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别: 铝-6063-T5选用横梁型材名称: 65系列横梁型材强度设计值: 90N/mm 2型材弹性模量: E=70000N/mm 2X 轴惯性矩: Ix=29.3062cm 4Y 轴惯性矩: Iy=111.665cm 4X 轴上部抵抗矩: Wx1=10.1467cm 3X 轴下部抵抗矩: Wx2=8.11413cm 3Y 轴左部抵抗矩: Wy1=19.69cm 3Y 轴右部抵抗矩: Wy2=22.205cm 3型材截面积: A=10.3954cm 2型材计算校核处抗剪壁厚: t=3mm型材截面绕X 轴面积矩: Ss=0cm 3型材截面绕Y 轴面积矩: Ssy=14.5755cm 3塑性发展系数: γ=1 65系列横梁2. 横梁的强度计算校核依据: Mxγ×Wx + Myγ×Wy ≤ｆa=90 (JGJ102-2003 6.2.4)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN ·m)Hh: 幕墙分格高: 1.55mBh: 幕墙分格宽: 0.95mGAkhu: 横梁上部面板自重: 0.5kN/m 2GAkhd: 横梁下部面板自重: 0.5kN/m 2Ghk: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):Ghk=0.5×Hh=0.5×1.55=0.775kN/mGh: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)Gh=γG ×Ghk=1.2×0.775=0.93kN/m(2)横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用wk=1.12874kN/m 2qEAk: 横梁平面外地震荷载:βE: 动力放大系数: 5αmax: 地震影响系数最大值: 0.08qEAku=βE ×αmax ×0.5 (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.08×0.5=0.2kN/m 2qEAkd=βE ×αmax ×0.5 (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.08×0.5=0.2kN/m 2荷载组合:横梁承受面荷载组合标准值:qAk=wk = 1.12874kN/m 2横梁承受面荷载组合设计值:qAu=γw ×wk+0.5×γE ×qEAku=1.4×1.12874+0.5×1.3×0.2=1.71024kN/m 2qAd=γw ×wk+0.5×γE ×qEAkd=1.4×1.12874+0.5×1.3×0.2=1.71024kN/m 2(3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN ·m)横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布) 横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布) 分横梁上下部分别计算Hhu: 横梁上部面板高度 1.55mHhd: 横梁下部面板高度 0.45mqu=qAu ×Hhu 2=1.71024×1.552=1.32543kN/mqd=qAd ×Hhd 2=1.71024×0.452=0.384803kN/m。

玻璃幕墙系统热工计算目录1. 序言： (3)2. 计算规范标准参考依据： (3)3. 工程概况： (4)4. 计算参数及规定： (4)5. 节能热工计算公式： (6)6. 幕墙热工计算结果： (6)7. 幕墙热工计算： (7)1.序言：本分析报告根据国家相关规范及本工程建筑设计要求，进行了节能与热工性能设计与分析。

其分析方法及结果符合中国国家规范《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）、《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》（JGJ/T151-2008）、《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）和欧洲热工标准（ENISO10077-2）。

2.计算规范标准参考依据：《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》JGJ26-95《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》GB/T 2680-94《铝合金节能门窗》DGJ32/J26-2006《建筑外窗空气渗透性能分级及其检测方法》GB7107《建筑幕墙（2003年合订本）》J103－2～7《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225—1994《外墙外保温工程技术规程》JGJ144-2004《建筑外窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-2002《外墙内保温板》JG/T159－2004《膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》JG149-2003《胶粉聚苯颗粒外墙外保温系统》JG158-20043.工程概况：城市：上海气候分区：夏热冬冷地区4.计算参数及规定：4.1.计算边界条件：根据最新的《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008规定条件：4.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定：(1)各城市的建筑气候分区应该按下面表格[表4.2.1]取用。

建筑门窗热工性能计算书－泗泾颐景园铝合金门窗工程参考资料:《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》JGJ26-95《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》一、基本计算参数：本计算为门窗的热工性能计算。

1.门窗计算单元的有关参数总宽： W=1800mm总高： H=1800mm门窗的总面积： A t=W×H=3.24 m2门窗玻璃总面积： A g=2.61 m2门窗框总面积： A f=0.63 m2玻璃区域周长： lψ= 13 m二、门窗的传热系数计算：1.门窗框的传热系数U f框的传热系数U f：可以通过输入数据，用二维有限单元法进行数字计算，得到窗框的传热系数。

在没有详细的计算结果可以应用时，可以应用按以下方法得到窗框的传热系数。

本系统中给出的所有的数值全部是窗垂直安装的情况。

传热系数的数值包括了外框面积的影响。

计算传热系数的数值时取内表面换热系数h in =8.0 W/m 2·K 和外表面换热系数h out =23 W/m 2·K 。

(1) 塑料窗框：表E.0.2-1 带有金属钢衬的塑料窗框的传热系数(2) 木窗框木窗框的U f 值是在水气含量在12%的情况下获得，窗框厚度d f 的定义见图E.0.2-2。

U f的数值可以从图E.0.2-1中选取。

图E.0.2-1:木窗框以及金属-木窗框的热传递与窗框厚度d f 的关系窗框材料 窗框种类U f (W/m 2·K) 聚胺脂 带有金属加强筋净厚度≥5mm2.8 PVC 腔体截面 从室内到室外为两腔结构 2.2 从室内到室外为三腔结构2.0图E.0.2-2:不同窗户系统窗框厚度d f的定义(3) 金属窗框：框的传热系数U f的数值可以通过下列程序获得：a)对没有热断桥的金属框，使用U f0 =5.9 W/(m2·K)；b)对具有断桥的金属框，U f0的数值从图E.0.2-3中粗线中选取；图E.0.2-3 带热断桥的金属窗框的传热系数值金属窗框R f 的热阻通过下式获得： 17.01-=f f U R （E.0.2-1） 金属窗框U f 的传热系数公式为： ed e e f f id i i f f A h A R A h A U ,,,,1++=（E.0.2-2）图E.0.2-4 截面类型1（采用导热系数低于0.3W/m.K 的隔热条）式中：A d.i, A d,e, A f,i, A f,e——窗各部件面积，m2；其定义如图E.0.2-5所示。

玻璃幕墙设计计算书
设计概述
本文档旨在对玻璃幕墙设计进行计算和分析。

通过对幕墙结构、材料和荷载等方面的计算，确保设计的可靠性和安全性。

幕墙结构设计
根据建筑需求和功能，选择适当的幕墙结构类型。

常见的结构
类型包括点支撑幕墙、双层幕墙、单层幕墙等。

结构设计应考虑建
筑的风荷载、重力荷载等因素，并满足相关国家标准和规范。

材料选择和计算
根据幕墙结构设计，选择合适的材料类型和规格。

常见的幕墙
材料包括玻璃、铝合金、不锈钢等。

对材料进行计算，确保其强度、刚度等符合要求。

荷载分析和计算
进行荷载分析，包括风荷载、地震荷载、自重荷载等。

根据相
关荷载标准和规范，进行荷载计算，并对幕墙结构进行强度和稳定
性校核。

安全和可靠性评估
对设计计算结果进行安全和可靠性评估，确保幕墙设计满足相关的安全要求和使用寿命要求。

根据评估结果，进行必要的调整和改进。

结论
通过本文档的计算和分析，可以确保玻璃幕墙设计的可靠性和安全性。

在实践中，应严格按照相关标准和规范进行设计，并通过合适的计算和评估手段，确保幕墙设计的合理性和可行性。

建筑门窗热工性能计算书I、设计依据：《民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）》 JGJ26-95《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003《民用建筑热功设计规范》 GB50176-93《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008相关计算和定义均按照 ISO10077-1 和 ISO10077-2 的方法进行计算和定义II 、计算基本条件：1 、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。

2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。

3、各种情况下都应选用下列光谱：S（入）：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1 ）D（入）:标准光源光谱函数（ CIE D65 , ISO 10526 ）R（入）:视见函数（ISO/CIE 10527 ）。

4、冬季计算标准条件应为：室内环境温度：T in=20C室外环境温度：T out=-20C2室内对流换热系数：h c,in =3.6 W/m 2.K2室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K室外平均辐射温度：T rm=T out太阳辐射照度：I s=300 W/m25、夏季计算标准条件应为：室内环境温度：T n=25C室外环境温度：T out=30C室内对流换热系数：h c,in =2.5 W/m 2.K室外对流换热系数：h c,out=16 W/m2.K室外平均辐射温度：T rm=T out太阳辐射照度：I s=500 W/m226、计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2. 计算门窗的传热系数时 , 门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘（65mm内）的室外对流换热系数 h c,out 应取 12 W/m 2.K7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件 .8、抗结露性能计算的标准边界条件应为：室内环境温度：T in=20C室外环境温度：T out=0C -10C -20C室内相对湿度： RH=30%、 60% 室外对流换热系数：h c,out=20 W/m2.K9、计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件q in = a * I sq in :通过框传向室内的净热流( W/m)a:框表面太阳辐射吸收系数I s:太阳辐射照度(I s=500W/m)10、《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定:(1) 各城市的建筑气候分区应按表421确定。