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1234567891011墙高-H填土高填土容重-γ填土内摩擦角-φ墙背俯角-ε墙背摩擦角-δ基底摩擦系数-fβ墙顶宽-B 1B 2B3m m kN/m 3度度度701835 2.8624117.5000.41.20180.6110.0500.3050.400.80.860.88670180.6110.0500.3050.400.8ctgα=0.5572l 0=0.73a 0.554b 2.55c2.7370.7313S= 2.920513.69＞151取15mA=0.6854788ΣG=150h0=0.7625Ka=(cos 2(φ-ε)/(cosε*(cos(δ+ε)*(1+sqrt((sin(δ+φ)*sin(φ-β))/(cos(δ+ε)*cos(ε-β)))^2)a. 破坏棱体长度 l 0=ctgα=-tg （φ+δ+ε）+SQR （（ctgφ+tg （φ+δ+ε））（tg （φ+δ+ε）-tgε））L=L 0+a+Htg30°=(破坏棱体长度内布一辆半重车)土压力系数 Kah 0=ΣG/(γ*l 0*L)设计资料1.(1)计算破裂棱体长度 l 0l 0=H （tgε+ctgα）b. 荷载纵向分布长度 L汽车-超20级 L 0+a=2. 土压力1) 汽车-超20级换算等代均布土层厚 h 0Ka=0.266E A =7.83kN 7.34kN 2.73kN(1)Cx=0.512d=Htgε=0.06d 1=h 0tgε=0.04Cy=0.0256土压力作用点位置,及转换对O 点的力矩)E AY = E A sin( δ+ε)=E AX =E A cos( δ+ε)=3. 土压力对验算截面产生的弯距E A =(1/2)γ*H*(H+2h 0)*L*KaCx=(H/3)*(H+3*h 0)/(H+2*h 0)Cy=(d/3)*(d+3*d 1)/(d+2*d 1)4.设计挡墙截面、断面尺寸及各部弯距。
墙高H6.2墙前水位H 10.8墙后水位H 2 1.5基础埋深h 1300 2.5C15砼r d 24抗压Ra 填粘土指标：322818100.75顶宽b 0.5底宽B4.98墙被趾高h`0.6墙被坡比m （用库仑定理）水上：K A 0.81457水下：K A `0.890359P168.9126E1161.9446E1x104.1133E1y 124.0423P275.32436E2112.9865E2x72.6384E2y 86.54259P313.35538E310.01654E3x6.439574E3y7.672216P BX11.25P BY 7.875PB` 3.2G174.4G2254.016G316.8G4浮托力W 139.84渗透压力W 217.43M 1X -319.281M 2X -54.4788M 3X -3.21979M PBX M W1-99.2016M W2-57.8676M P`BX0.853333M G170.68M G2624.8794M5.88M M 1Y 420.9168M 2Y 434.0111M 3Y 39.74208水平力和H 197.6412垂直力和G 568.5101力矩和M 1264.977Kc 1.15059＜［Kc ］ 1.2重新设计断面）e 0.264926＜B/60.83可行σmax 150.5967σmin 77.72063σcp 114.1587η 1.937667＜2.5底宽B` 3.65重 力 式 挡 土 墙 设 计一、计算条件：填粘土水上湿容重γ填粘土水下浮容重γ`C15砼抗剪［σj ］基底摩擦系数f 地基容许承载力［R ］容许应力大小比［η］水上内摩擦角φ水下内摩擦角φ`墙被摩擦角δ一）土压力计算：2.土压力计算：二）水平静水压力计算：1.压力系数计算：初拟断面尺寸：二、挡土墙上荷载计算：1.墙后静水压：水平静水压：三）墙身自重：四）基底扬压力计算：垂直静水压：2.墙前静水压：力矩M 的计算：三、稳定计算：一）抗滑稳定：二）偏心距计算及地基应力验算：四、截面强度验一）作用于C-C 截面以上的荷载计算：1.作用于C-C 截面的土压力计E1161.9446Ex 104.1133Ey 124.04232.墙体自重：G156.4G2177.663.垂直合力N358.10234.力矩和M468.74020.516044＜B/60.608333可行σmax 181.3362σmin 14.88419无拉应力σa 0.181336＜Ra/Ka 5.3125可行σj 0.028524＜［σj ］0.75可行2.压应力验算：3.剪应力验算：二）合力偏心距e ：三）截面应力验1.法向应力验算：。
墙体重度γq=25KN/M3车载：汽20，挂100墙后填土：采用砂砾石填筑填土重度γt=19.5KN/M3填土倾角β=0度0填土内摩擦角φ＝36.5度0.637045填土与墙体摩擦角δ=0度0车载换算土层厚度：h换＝0.8m基地表面与墙体摩擦系数：f=0.45挡土墙基本形式：h1= 3.6mh2=0.6mh3=0.3mb0=0.5mb1=0.4m坡比m＝0.4b2= 1.32mb3=0.4m墙背与铅直线的夹角：ε=21.80135度0.380505土压力计算：Pa=105.853KN/M与铅直线有夹角ψ=68.19865度 1.19029则水平土压力为Za＝98.28169KN/M水平力作用点：za= 2.2m铅直作用力计算：铅直土压力Ga＝39.31268KN/M与端点距离Wga= 1.76m墙体各部分自重及距端点距离：G1= 3.75KN/MW1=0.65mG2=95.7KN/MW2= 1.34mG3=39.3KN/MW3= 1.31m墙体上部各部分土重及距端点距离：G t1＝10.062KN/MWt1= 1.76mG t2＝42.471KN/MWt2= 1.78mG t3＝25.74KN/MWt3= 2.42m抗滑稳定计算：最小安全系数为1.3 Kc＝NY*f/Za 1.173678抗倾覆稳定计算：水平力矩:MH=216.2197KN/M*M铅直力矩：MY=406.9471KN/M*M安全系数KN＝MY/MH 1.8821最小安全系数1.5偏心距及基底应力：ZN＝(MY-MH)/NY0.744053偏心距e＝0.565947基地应力：ζ1,2ζ1,2=N/B*(1+/-6*e/B)224.6421Kpa-28.9661Kpa弧度弧度弧度弧度弧度。
重力式挡土墙计算计算项目：重力式挡土墙原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.200(m)墙顶宽: 0.600(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.400采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.400(m)墙趾台阶h1: 0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1 :0.000墙底倾斜坡率: 0.000:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.25砌体种类: 片石砌体砂浆标号: M10石料强度(MPa): MU30挡土墙类型: 重力式毛石挡土墙墙后填土内摩擦角: 36.5 (度)墙后填土粘聚力: 0 (kPa)墙后填土容重: 19.5 (kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 0 (度)地基土容重: 18.0 (kN/m3)修正后地基土容许承载力:240 (kPa) 地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.2墙踵值提高系数: 1.3平均值提高系数: 1.0墙底摩擦系数: 0.25地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30 (度)土压力计算方法: 库仑[土压力计算] 计算高度为4.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 1 8.670(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：21 .500(度)Ea=123.418 Ex=114.591 Ey=45.836(kN) 作用点高度Zy=1.489(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=16.473(度) 第1破裂角=29.780(度)Ea=125.988 Ex=75.868 Ey=100.583(kN) 作用点高度Zy=1.652(m)墙身截面积= 5.868(m2) 重量= 1 34.964 kN墙背与第二破裂面之间土楔重= 18.980(kN) 重心坐标(1 .182,-1.319)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.25滑移力= 75.868(kN) 抗滑力= 127.263(kN)滑移验算满足: Kc = 1.677 > 1 .300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值= 59.092(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1 .119 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 2.092 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.652 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 125.299(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.377(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.124 > 1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值= 229.879(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力= 254.527(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=266.078(kN-m)基础底面宽度 B = 2.580 (m) 偏心距 e = 0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.045(m)基底压应力: 趾部=154.776 踵部=42.532(kPa)最大应力与最小应力之比= 154.776 / 42.532 = 3.639作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.245 <= 0.1 67*2.580 = 0.430(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=154.776 <= 240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=42.532 <= 240.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=98.654 <= 240.000(kPa)(四) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积= 5.868(m2) 重量= 134.964 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1 .119 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.91 9 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.652 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力= 254.527(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=266.078(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.045(m)截面宽度 B = 2.580 (m) 偏心距e1 = 0.245(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.245 <= 0.250*2.580 = 0.645(m)截面上压应力: 面坡=154.776 背坡=42.532(kPa)压应力验算满足: 计算值= 154.776 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -10.055 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数= 1 .000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 254.527(kN)轴心力偏心影响系数= 0.903挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.580(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数= 2.31 0偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数= 0.998计算强度时:强度验算满足: 计算值= 254.527 <= 1613.008(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 254.527 <= 1609.941(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为3.600(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 1 9.420(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：22.740(度)Ea=94.591 Ex=87.825 Ey=35.130(kN) 作用点高度Zy=1 .265(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=15.475(度) 第1破裂角=30.420(度)Ea=95.844 Ex=59.041 Ey=75.500(kN) 作用点高度Zy=1 .427(m)墙身截面积= 4.392(m2) 重量= 1 01 .016 kN墙背与第二破裂面之间土楔重= 16.640(kN) 重心坐标(1 .105,-1.117)(相对于墙面坡上角点) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积= 4.392(m2) 重量= 101 .016 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 0.681 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 1.369 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 1.427 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力= 193.156(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1 19.522(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.619(m)截面宽度 B = 1 .940 (m) 偏心距e1 = 0.351(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.351 <= 0.250*1 .940 = 0.485(m) 截面上压应力: 面坡=207.716 背坡=-8.585(kPa)压应力验算满足: 计算值= 207.716 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 8.585 <= 80.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -9.393 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数_0 = 1 .000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1 93.156(kN)轴心力偏心影响系数= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1 .940(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数= 2.31 0偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数= 0.992计算强度时:强度验算满足: 计算值= 193.156 <= 964.1 34(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 193.156 <= 956.436((kN)综上所述：该挡土墙满足设计要求。
重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：重力式挡土墙 1计算时间： 2013-07-29 15:31:18 星期一------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 4.500(m)墙顶宽: 0.600(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.500采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 1.200(m)墙趾台阶h1: 1.500(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙踵台阶b3: 0.200(m)墙踵台阶h3: 1.500(m)物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.500地基土摩擦系数: 0.350砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角: 25.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 12.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 350.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000地震作用墙趾值提高系数: 1.500地震作用墙踵值提高系数: 1.625地震作用平均值提高系数: 1.250墙底摩擦系数: 0.350地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地震烈度: 设计烈度7度水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系数: 0.10重要性修正系数: 1.00综合影响系数: 0.25抗震基底容许偏心距:B/6公路等级及工程类别: 2级公路一般工程土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 13.625 10.900 02 6.500 0.000 1第1个: 距离0.500(m),宽度5.500(m),高度1.100(m)(用户输入的计算荷载)坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)土压力起算点: 从结构底面起算基础类型: 锚桩式基础襟边宽度: 0.500(m)基础高: 1.000(m)基础容重: 25.000(kN/m3)锚杆纵向间距: 3.000(m)锚桩有效深度: 3.000(m)钢筋直径: 20(mm)锚孔直径: 100(mm)钢筋容许抗拉强度: 225000.000(kPa)钢筋容许抗剪强度: 120000.000(kPa)锚孔壁对砂浆容许抗剪强度: 123.000(kPa)锚杆排数: 6锚杆序号锚桩距基础边缘距离(m)1 0.5002 1.5003 2.5004 3.5005 4.5006 5.500=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.400 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 ×6. 地震作用力分项系数 = 1.000 ×=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 48.712(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 48.754(度)Ea=494.784(kN) Ex=384.165(kN) Ey=311.814(kN) 作用点高度 Zy=1.968(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=48.712(度)Ea=425.324(kN) Ex=385.475(kN) Ey=179.750(kN) 作用点高度 Zy=2.707(m)墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN墙背与第二破裂面之间土楔重 = 127.575(kN) 重心坐标(2.100,-0.900)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350因墙下基础为锚桩式基础，所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 508.938(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=61.073(kN)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN滑移力= 324.402(kN) 抗滑力= 225.562(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.695 <= 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程不满足: 方程值 = -140.981(kN) <= 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.050 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.707 (m)基础为锚桩式基础，验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN))单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=72.871(kN-m)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.275(m)倾覆力矩= 1429.045(kN-m) 抗倾覆力矩= 2173.375(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.521 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 365.565(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础，只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 644.462(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=671.460(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.550 (m) 偏心距 e = 1.233(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.042(m)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=1.233 > 0.167*4.550 = 0.758(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.696 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.707 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 530.712(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=532.797(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.004(m)截面宽度 B = 4.050 (m) 偏心距 e1 = 1.021(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 1.021 > 0.250*4.050 = 1.013(m)截面上压应力: 面坡=329.264 背坡=-67.184(kPa)压应力验算满足: 计算值= 329.264 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 67.184 <= 160.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 29.659 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 569.839(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.565挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.050(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 569.839 <= 1584.723(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 569.839 <= 1584.723(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 50.000(度)Ea=303.444(kN) Ex=235.604(kN) Ey=191.231(kN) 作用点高度 Zy=1.356(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=50.000(度)Ea=266.443(kN) Ex=241.479(kN) Ey=112.604(kN) 作用点高度 Zy=1.875(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 4.050(m2) 重量 = 93.150 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.744 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.163 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.875 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 333.329(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=120.974(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.363(m)截面宽度 B = 2.100 (m) 偏心距 e1 = 0.687(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.687 > 0.250*2.100 = 0.525(m)截面上压应力: 面坡=470.321 背坡=-152.865(kPa)压应力验算满足: 计算值= 470.321 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 152.865 <= 160.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 35.626 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 372.049(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.423挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.100(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 372.049 <= 615.291(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 372.049 <= 615.291(kN)===================================================================== 第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.400 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √6. 地震作用力分项系数 = 1.000 ×=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 48.712(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 48.453(度)Ea=528.261(kN) Ex=410.159(kN) Ey=332.912(kN) 作用点高度 Zy=1.934(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=48.446(度)Ea=456.613(kN) Ex=413.832(kN) Ey=192.973(kN) 作用点高度 Zy=2.672(m)墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN墙背与第二破裂面之间土楔重 = 127.575(kN) 重心坐标(2.100,-0.900)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350因墙下基础为锚桩式基础，所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 508.938(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=61.073(kN)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN滑移力= 352.760(kN) 抗滑力= 230.190(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.653 <= 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程不满足: 方程值 = -169.456(kN) <= 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.050 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.672 (m)基础为锚桩式基础，验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN)) 单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=72.871(kN-m)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.275(m)倾覆力矩= 1519.765(kN-m) 抗倾覆力矩= 2233.542(kN-m)倾覆验算不满足: K0 = 1.470 <= 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 328.900(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础，只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 657.686(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=640.906(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.550 (m) 偏心距 e = 1.301(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.974(m)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=1.301 > 0.167*4.550 = 0.758(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.714 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.672 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 543.936(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=523.989(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.963(m)截面宽度 B = 4.050 (m) 偏心距 e1 = 1.062(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 1.062 > 0.250*4.050 = 1.013(m)截面上压应力: 面坡=345.546 背坡=-76.936(kPa)压应力验算满足: 计算值= 345.546 <= 1100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 76.936 <= 160.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 35.028 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 585.706(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.545挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.050(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 585.706 <= 1528.641(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 585.706 <= 1528.641(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 50.000(度)Ea=325.560(kN) Ex=252.774(kN) Ey=205.168(kN) 作用点高度 Zy=1.343(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=50.000(度)Ea=286.947(kN) Ex=260.063(kN) Ey=121.269(kN) 作用点高度 Zy=1.859(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 4.050(m2) 重量 = 93.150 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.744 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.170 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.859 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 341.994(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=108.450(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.317(m)截面宽度 B = 2.100 (m) 偏心距 e1 = 0.733(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.733 > 0.250*2.100 = 0.525(m)截面上压应力: 面坡=503.866 背坡=-178.157(kPa)压应力验算满足: 计算值= 503.866 <= 1100.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 178.157 > 160.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 42.412 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 382.448(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.383挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.100(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 382.448 <= 557.614(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 382.448 <= 557.614(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 0.8001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.400 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √6. 地震作用力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 49.356(度)Ea=575.634(kN) Ex=446.940(kN) Ey=362.766(kN) 作用点高度 Zy=2.002(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=49.111(度)Ea=497.258(kN) Ex=450.669(kN) Ey=210.150(kN) 作用点高度 Zy=2.734(m) 墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN墙背与第二破裂面之间土楔重 = 127.575(kN) 重心坐标(2.100,-0.900)(相对于墙面坡上角点)全墙(包括基础)地震力=11.618(kN) 作用点距墙顶高度=1.782(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350因墙下基础为锚桩式基础，所以需要验算基础底面的滑移稳定性单位长度内锚杆截面积 Ag = 508.938(mm2) 锚杆增加的抗滑力 Ng=61.073(kN)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN滑移力= 401.214(kN) 抗滑力= 236.202(kN)滑移验算不满足: Kc = 0.589 <= 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程不满足: 方程值 = -218.063(kN) <= 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.050 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.734 (m)基础为锚桩式基础，验算挡土墙绕基础趾点的倾覆稳定性单根锚杆的设计抗拔力 = 57.256(kN)(孔壁抗剪115.925(kN) 钢筋抗拉57.256(kN))单位长度内锚杆的抗倾覆力矩Mmao=72.871(kN-m)基础截面积 = 4.550(m2) 基础重量 Wj= 113.750 kN基础重心距离基础趾点的水平距离 = 2.275(m)倾覆力矩= 1725.829(kN-m) 抗倾覆力矩= 2311.698(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.339 > 1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 184.051(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为锚桩式基础，只验算基础底的偏心距作用于基础底的总竖向力 = 674.863(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=512.999(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.550 (m) 偏心距 e = 1.515(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.760(m)作用于基底的合力偏心距验算不满足: e=1.515 > 0.167*4.550 = 0.758(m)(四) 基础强度验算基础为锚桩式基础，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上地震力=8.774(kN) 作用点距墙顶高度=2.197(m)验算截面以上，墙身截面积 = 9.712(m2) 重量 = 223.387 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.913 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.683 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.734 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 561.113(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=447.323(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.797(m)截面宽度 B = 4.050 (m) 偏心距 e1 = 1.228(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 1.228 > 0.300*4.050 = 1.215(m)截面上压应力: 面坡=390.556 背坡=-113.463(kPa)压应力验算满足: 计算值= 390.556 <= 1650.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 113.463 <= 240.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 44.170 <= 165.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 485.055(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.467挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.050(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 485.055 <= 1309.624(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 485.055 <= 1309.624(kN) (六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 50.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 50.000(度)Ea=357.376(kN) Ex=277.477(kN) Ey=225.219(kN) 作用点高度 Zy=1.343(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=0.000(度) 第1破裂角=50.000(度)Ea=314.990(kN) Ex=285.478(kN) Ey=133.120(kN) 作用点高度 Zy=1.859(m)[强度验算]验算截面以上地震力=5.518(kN) 作用点距墙顶高度=1.270(m)验算截面以上，墙身截面积 = 4.050(m2) 重量 = 93.150 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.744 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.170 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.859 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 353.845(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=76.546(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.216(m)截面宽度 B = 2.100 (m) 偏心距 e1 = 0.834(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.834 > 0.300*2.100 = 0.630(m)截面上压应力: 面坡=569.847 背坡=-232.851(kPa)压应力验算满足: 计算值= 569.847 <= 1650.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 232.851 <= 240.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 54.321 <= 165.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 317.336(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.291挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.100(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 317.336 <= 423.645(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 317.336 <= 423.645(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合3(组合3)抗滑力 = 236.202(kN),滑移力 = 401.214(kN)。
挡土墙计算表在土木工程中，挡土墙是一种常见的结构，用于支撑填土或山坡土体，防止土体坍塌和滑坡，以保持土体的稳定性。
为了确保挡土墙的安全性和可靠性，需要进行详细的计算和设计。
本文将介绍挡土墙计算表的相关内容。
一、挡土墙的类型和作用挡土墙的类型多种多样，常见的有重力式挡土墙、悬臂式挡土墙、扶壁式挡土墙等。
不同类型的挡土墙在结构形式、受力特点和适用条件上有所差异。
重力式挡土墙依靠自身的重力来抵抗土压力，通常由块石、混凝土或毛石混凝土砌筑而成。
它适用于地基承载力较好、墙高不太大且石料丰富的地区。
悬臂式挡土墙由立壁和底板组成，主要依靠底板上的填土重量来维持平衡。
这种挡土墙结构轻巧，但对地基承载力要求较高，适用于墙高较大且地基条件较好的情况。
扶壁式挡土墙则是在悬臂式挡土墙的基础上增设扶壁，以增强其稳定性和抗弯能力。
它适用于更高的挡土墙和地质条件较差的地区。
挡土墙的主要作用是：1、保持土体的稳定性，防止土体滑坡和坍塌。
2、支挡填土或山坡土体，为建筑物或道路等提供安全的空间。
3、减少土方工程量，节约土地资源。
二、挡土墙计算的基本原理挡土墙计算的核心是确定作用在挡土墙上的土压力，并根据土压力的大小和分布来设计挡土墙的结构尺寸和配筋。
土压力的计算方法有多种，常见的有朗肯土压力理论和库仑土压力理论。
朗肯土压力理论假设土体为半无限弹性体，墙背垂直光滑，填土表面水平。
库仑土压力理论则考虑了墙背的倾斜、粗糙和填土面的倾斜等因素，更符合实际情况。
在计算土压力时，需要考虑填土的性质（如重度、内摩擦角、粘聚力等）、墙背的倾斜角度、填土面的倾斜角度以及墙高和墙顶荷载等因素。
根据计算得到的土压力，结合挡土墙的结构形式和材料特性，进行挡土墙的稳定性验算，包括抗滑移稳定性、抗倾覆稳定性和地基承载力验算等。
三、挡土墙计算表的组成挡土墙计算表通常包括以下几个部分：1、工程概况工程名称、地点和建设单位。
挡土墙的位置、高度和长度。
填土的性质和地面荷载情况。
