复合函数下火电330MW机组阀门流量特性试验过程分析 郭严昊

330 MW机组高调门流量特性优化方法研究与应用张明杰; 王东; 李健; 柳磊【期刊名称】《《宁夏电力》》【年(卷),期】2019(000)004【总页数】4页(P57-60)【关键词】高压调阀; 流量特性; 优化方法【作者】张明杰; 王东; 李健; 柳磊【作者单位】国电电力酒泉发电有限公司甘肃酒泉735000; 国电科学技术研究院有限公司银川分公司宁夏银川750011【正文语种】中文【中图分类】TK263随着西北电网“两个细则”[1-2]的实施，电网调度部门对并网火电机组自动发电控制(AGC)和一次调频功能的调节品质提出了愈加严格的要求。

并网火电机组的负荷调节水平的高低受高压调节阀流量特性影响，其中，火电机组的输出功率是进入汽轮机的蒸汽流量与蒸汽在汽轮机中的做功能力的函数，进入汽轮机的蒸汽流量又与高调门的开度存在复杂的非线性关系[3-5]。

高调门作为数字电液控制系统(DEH)的主要执行机构，其流量特性在DEH中是反应蒸汽流量指令与调门开度的函数，具体由DEH调门管理策略实现。

以某330 MW机组为例，该汽轮机为东方汽轮机厂生产的CZK330/290-16.7/0.4/538/538型亚临界、一次中间再热、两缸两排汽、单轴、一级调整采暖抽汽、直接空冷凝汽式汽轮机。

汽轮机组配备4个高压调节汽门，每个高压调节汽门均配有1套独立的伺服控制机构，DEH中对高调门流量特性采用单函数管理方式，即每个高调门在单、顺序阀控制方式时均有1个调门管理函数。

2018年8月大修后在运行中发现，该机组AGC和一次调频功能响应速率和负荷控制精度不满足要求，且部分调节范围内出现负荷波动的问题，经过分析，认为引起上述问题的主要原因是DEH调门管理函数不准确。

针对上述问题，研究了机组DEH高调门管理机制和实际流量及流量指令的数学函数关系，通过应用各高调门的实际流量特性参数建立不同控制方式下实际流量、流量指令和调门开度的数学模型，以实际流量在全行程内线性化为优化目标，提出了对DEH高调门管理函数进行优化的方法。

TPRI江苏华美热电有限公司1、2号机组阀门流量特性试验及滑压曲线优化方案西安热工研究院有限公司二〇一六年十月目录1.编制目的 (2)2.适用标准 (2)3.试验内容 (2)4.试验条件 (3)5.阀门流量特性试验方法及步骤 (3)6.滑压曲线优化试验内容及步骤 (5)7.试验注意事项 (5)1. 编制目的DEH中的高调门动作情况直接影响着火电机组的实发功率和主汽压力的运行品质，恰当的高调门流量曲线和阀门重叠曲线，是提高AGC发电品质、一次调频动作质量的关键因素之一。

由于调试、安装、机组大小修、设备装置的漂移等原因，在运机组会发生高调门曲线和重叠曲线偏离理想值的现象，有时甚至会发生一次调频质量下降和AGC品质下降的情况。

汽机高调门特性曲线优化试验，通过试验确认汽机高调门开度和主汽流量的关系，拟合出高调门全行程开度流量特性，计算、试验、校正顺阀方式下的高调门重叠度函数。

滑压曲线的设置合理性，直接影响着机组效率及调功能力。

原始初设滑压曲线由设计参数得出，以机组郎肯循环热效率为优先，未考虑调门节流损失及阀门线性磨损情况。

通过滑压曲线优化，找出各个负荷点最佳压力设定值，在保证机组调功裕度的前提下，基于实际调门特性，降低节流损失，达到节能提效的目的。

编写本方案的目的是规范1、2号机组阀门流量特性试验及滑压曲线优化调试行为，确保设备、人身不受伤害。

保证系统调试保质、保量、有序进行。

2. 适用标准DL/T656—2006 火力发电厂汽机控制系统验收测试规程DL/T824—2002 汽轮机电液调节系统性能验收导则DL/T711—1999 汽轮机调节控制系统实验导则国能安全[2014]161号《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》《电厂汽机运行规程》DEH厂家技术资料DCS厂家技术资料3. 试验内容3.1 阀门流量特性试验●汽机高调门开度和蒸汽流量对应数据的试验测定。

●汽机高调门开度/蒸汽流量特性曲线的拟合。

330 MW亚临界汽轮机高压调节阀流量特性研究发表时间：2017-12-30T19:02:02.940Z 来源：《电力设备》2017年第25期作者：庞冬冬1 胡伟2 贺延枫1 姚俊彦1 焦玉明1 赵[导读] 摘要：分析330 MW亚临界燃煤火力发电机组汽轮机高压调节阀的工作原理，揭示单阀和顺序阀控制模式下，高压调节阀门开启数量、开度和顺序逻辑对主蒸汽流量的影响规律。

（1.国电内蒙古东胜热电有限公司鄂尔多斯 017000；2.国电浙江北仑第一发电有限公司宁波 315800）摘要：分析330 MW亚临界燃煤火力发电机组汽轮机高压调节阀的工作原理，揭示单阀和顺序阀控制模式下，高压调节阀门开启数量、开度和顺序逻辑对主蒸汽流量的影响规律。

结果表明，单阀开启度小于30%时，蒸汽流量和阀门开度曲线可近似地看作一条斜率一定的直线；阀门开度为30%和40%时，阀位流量与全开流量之比分别为85%和98%。

GV1&GV2阀门开度和蒸汽流量的实际应用曲线与厂家报告曲线重合度最好，GV3和GV4重合度较差。

由于单个高调阀在阀位开度大于40%时流量变化较小，顺序阀模式下的阀门开启重叠度设置避免了增大开度而流量变化小的行程段。

关键词：燃煤火力发电；顺序阀控制模式；阀门开度；阀门流量特性；阀门开启重叠度 1.引言燃煤火力发电汽轮机的主蒸汽流量通过高压调节阀控制，包括调节阀同时动作的节流全周进汽方式和喷嘴控制的部分进汽方式[1-4]。

对于喷嘴控制的部分进汽，每台机组通常配两个高压主汽门（TV）、四个高压调门（GV）、两个中压主汽门（RSV）和两个中压调门（IV）。

通过单位自动控制系统可精确控制四个高压调节阀的开度、顺序逻辑，使机组自动适应工况变化所需的主蒸汽流量和压力[2-4]。

本文拟分析亚临界燃煤火力发电机组汽轮机高压调节阀的阀门流量特性，揭示单阀和顺序阀控制模式下，高压调节阀开启数量、开度和顺序逻辑对主蒸汽流量的影响规律。

2019年第10期【摘要】本文针对330MW火电机组经过多年运行后阀门特性曲线与现有实际汽轮机通流流量不匹配，严重影响到机组两个细则考核指标，为提高AGC响应能力，利用机组检修后实验数据对现有阀门特性曲线进行重新组态参数优化，取得了较好效果，有效提高了汽轮机运行调节的经济性和准确性。

【关键词】AGC;DEH;阀门特性曲线中铝宁夏能源集团马莲台发电厂1号汽轮机组为北京重型电机厂引进法国阿尔斯通技术生产的N330-17.75/540/540型亚临界一次中间再热、单轴、三缸双排汽、凝汽式汽轮机，DCS系统为GE新华能源XDPS400+系统。

自2017年宁夏电网对区内火电机组强化两个细则考核后，#2机组由于负荷响应不灵敏导致两个细则月度考核加剧，经过专业内讨论，认为#2机组经过10年各种类型检修，原有阀门特性曲线已不适合现有机组特性。

2019年#2机组C修过程中，对#2机组阀门特性曲线进行优化，现对具体优化过程进行说明。

一、DEH负荷控制原理DEH控制系统根据机组负荷要求，计算出与当时主汽参数相对应的流量值，经过高低负荷限制，输出到阀门管理程序，通过阀门管理程序换算成与之对应的阀门开度。

单阀运行时，汽轮机总的流量信号平均加到各个高压调节门上；顺序阀控制时，流入汽轮机的蒸汽流量是各阀门流量的总和，它将按顺序依次加到GV1-GV4上，各阀门按顺序启闭，相邻的两个阀门在开启时有一定的重叠度。

二、滑压曲线优化依据马莲台发电厂#2机组A级检修完后进行的#2机组热力性能试验报告中不同负荷段数据，将#2机组组态内D6P109B42F(x)内参数优化，作为新的滑压标杆值：表1主汽压力与发电机功率之间的关系原F(x)内参数：修改后F(x)参数三、阀门特性曲线优化依据马莲台发电厂#2机组A级检修完后进行的#2机组热力性能试验报告中收集到的阀门开度进行计算，获得各负荷段最佳阀门开度，如下表所示：现组态内阀门特性曲线：现组态内DEH程序的流程，从负荷指令到阀杆升程的指令经过了以下几个函数块：遥控负荷指令（REFDMDMW）—流量指令（FDEM）—流量修正指令（FDEMCOR）—阀1多阀函数（P52B2）—阀1特性曲线函数（P52B19）—阀1流量开度曲线函数（P53B39）|阀2多阀函数（P52B3）—阀2特性曲线函数（P52B20）—阀2流量开度曲线函数（P53B40）330MW火电机组阀门特性曲线优化的组态实施姻包兆文（中铝宁夏马莲台发电厂，宁夏宁东750411）科教·200·2019年第10期|阀3多阀函数（P52B4）—阀3特性曲线函数（P52B21）—阀3流量开度曲线函数（P53B41）|阀4多阀函数（P52B5）—阀4特性曲线函数（P52B22）—阀4流量开度曲线函数（P53B42）各函数参数值如下表所示：多阀函数（mul ）：阀门特性曲线函数（F(X))：流量开度曲线函数（F(X))：计算公式：遥控负荷指令计算公式：遥控负荷指令=负荷指令(F(X))+CCBF （pid ）负荷流量换算公式：（修正）流量指令=（遥控负荷指令/3.3）；其中3.3为功率系数阀门特性曲线输入端Xf （x ）计算公式：阀门1、2：Xf （x ）=（修正）流量指令*2阀门3：Xf （x ）=（修正）流量指令*4-200阀门4：Xf （x ）=（修正）流量指令*4-300阀门特性曲线输出端Yf （x ）计算公式：Yf （x ）=试验最佳阀位*g （f （x ））其中g （f （x ））为流量开度曲线函数区间分段反算函数根据以上公式计算得出修正后阀门特性曲线为（见表）：四尧结束语通过本次组态内对阀门特性曲线进行修改后，机组启动后一段时间内观察阀门开度与负荷响应之间灵敏度有效增强，不仅减少了汽轮机的节流损失，也有效降低了两个细则不必要考核的产生，达到了优化目的。

330 MW燃煤机组单阀、顺序阀切换导致的负荷波动分析及处理雷增强【摘要】Aiming at problem of power grid frequency fluctuation caused by substantial fluctuation of load and main parame-ters of the unit in progress of single valve and sequence valve switch with power circuit of the steam turbine in some power plant,this paper analyzes and verifies logic structure,algorithm parameters,valve flow characteristics and power circuit structure.Meanwhile,it proceeds optimization for valve flow characteristics of the steam turbine and finishes smooth switch of single valve and sequence valve.In addition,it realizes safe and economic operation of the unit with various control ways and greatly improve economy and rapidity of the unit.%针对某电厂汽轮机在功率回路下进行单阀、顺序阀切换过程中遇到负荷及机组主要参数大幅波动而造成整个电网频率出现波动的事件，从逻辑结构、算法参数、阀门流量特性、功率回路结构等几方面分析与验证，对汽轮机调门流量特性进行优化，顺利完成机组单阀、顺序阀平稳切换，实现机组在多种控制方式下的安全经济运行，大大提高了电厂机组的经济性和快速性。

300MW机组阀门特性试验方案一、试验目的：测取阀门升程流量特性，优化阀门管理。

1.测取单阀方式下，高调门升程h与流量（调节级压力）特性。

2.数据处理：根据试验数据计算并优化阀门管理曲线。

3.优化特性校核试验。

二、试验条件1.机组必须维持额定主汽压力。

2.机组负荷能在额定参数阀门全开负荷到45％左右负荷范围之间变化。

3.主要测点变送器、测量通道校验合格。

4.试验程序、调试安装符合试验要求（能去除阀门重叠度）。

三、试验方法1.蒸汽工况调整由锅炉控制系统完成。

2.阀门运行工况由DEH试验程序完成。

DEH在阀位控制方式下（MW、IMP回路切除），改变给定值（即阀位指令）达到各试验工况的变化。

3.压力、温度、给定值、流量、阀位、功率等参数采集，由DEH完成。

DEH没有的点，如高压调门后压力、高排温度，由DCS采集记录。

流量用调节级压力代替并加以修正。

测点见附1。

4.试验用的多阀管理曲线采用无重叠度（关闭组态中第52页25模块：输出置为T。

原曲线自动变为无重叠度）。

5.DEH逐点给定阀位，炉控调整汽压稳定后，DEH采集数据。

试验记录见附3。

6.对通流部分改造过的机组为了防止阀门全开下超过机组允许负荷，主汽压可适当降低，但整个过程应保持不变。

300MW机组一般取主汽压为16MPa左右。

四、试验步骤1.试验准备：检查试验条件是否满足。

2.试验顺序：单阀试验（机组在单阀情况下，切除所有回路，阀门给定值从135MW负荷段以5MW的幅度递增，并在每个负荷段要求汽机侧主汽压力维持一个定值，并记录附1测点数据，直至阀门给定值递增到300MW的给定值，单阀试验完成。

）→阀切换（在阀门给定值300MW的情况下进行单到多阀切换。

）→多阀试验（机组在多阀情况下，采用无重叠度控制，阀门给定值从300MW负荷段以5MW的幅度递减，并在每个负荷段要求汽机侧主汽压力维持一个定值，并记录附1测点数据，直至阀门给定值递减到135MW的给定值，多阀试验完成。

汽轮机阀门流量特性试验及参数优化摘要]：汽轮机高压缸进汽调节阀特性直接影响着机组 AGC 及一次调频性能，DEH 系统中需要对高调阀流量非线性特性进行修正，保证综合阀位指令同汽轮机进汽流量之间呈现平滑的、线性的关系。

[关键词]：汽轮机；阀门流量；优化0引言汽轮机调节汽门作为 DEH 系统的主要执行机构，其流量特性偏差过大会导致节流损失加大、一次调频的响应负荷不足或者过大、AGC 响应变慢、阀门切换负荷波动等，最终影响机组的安全稳定运行。

经过阀门流量特性试验及曲线校正后，机组一次调频及 AGC 响应均有所改善，可以达到运行要求。

1.流量特性试验1.1 试验条件确认机组需要退出 AGC、退出一次调频、退出协调控制状态。

协调控制汽轮机侧必须退出自动。

锅炉侧最好退出自动，试验过程中保持总燃料量不变。

特殊情况下锅炉侧可以投入自动，优先选择投入炉调功方式自动。

需要 DEH 侧将汽轮机 2 个主汽阀、4个高调阀全部切为手动状态。

试验过程中主汽阀保持全开；高调阀 2 个保持全开，1 个保持全关，另外一个开度由 0%开大至 100%或者由 100%关小至 0%；在阀门切换过程中做一次 4阀全开工况试验。

锅炉侧、汽轮机侧主要控制系统能够投入自动。

试验过程中需要保持主要参数维持不变。

特别是：过热蒸汽温度、再热蒸汽温度（再热蒸汽温度最好不依赖减温水调节）、各高加出口温度、机组背压。

锅炉侧保持主蒸汽流量不变。

1.2试验工况点确认需要确认机组负荷-压力工况点。

试验时发电负荷基本不变，机前压力将随高调门开度变化而变化。

确定发电负荷工况点时要求：（1）发电负荷一般在额定发电负荷的 65%~85%之间。

（2）高调阀 2 个全开，2 个全关时，机前压力达到试验过程中的最大值，机前压力应低于额定压力，建议低于额定压力 0.5～1.5MPa 左右。

（3）高调阀 4 个全开时，机前压力达到试验过程中的最小值，但应高于机组最低定压运行值。

330MW燃煤机组FCB控制方案及试验分析摘要：本文主要介绍了330MW燃煤电厂孤网控制策略及试验验证，并对试验过程中出现的问题进行分析并给出解决方案和建议。

确保机组在脱网情况下实现孤网运行，保护机组设备的安全，本文所取得的成果可以作为后续工程的参考和借鉴。

关键词：FCB，孤网运行，功率负荷不平衡，电网故障A Research on FCB Test and Control Strategy of 330MW Coal Power PlantZhao Junfeng（Emerson Xi’an Engineering Center.，Xi'an，Shaanxi，710032）Abstract：In this paper，we researched and advanced the FCB control strategy and tested of 330MW power plant units. We propose solutions and suggestions to the problems of test. In order to protect the unit achieve performance of isolated network and safety of equipments in the case of grid off. The results obtained in this paper can be used as a reference for other projects.Keywords：FCB，Performance of isolated network，Unbalance of power andunit load，Power system failureFCB是指机组在高于某一负荷运行时，因内部或外部故障与电网解列，但未发生锅炉MFT，瞬间甩掉对外供电负荷的情况下，维持发电机解列带厂用电或停机不停炉的自动控制功能 [1][2]。

200MW机组DEH阀门流量特性试验及优化作者：朱立军来源：《科学与财富》2017年第33期摘要：汽轮机阀门流量特性与实际流量特性不符，会影响机组负荷控制精度和一次调频能力。

以大唐长春第二热电有限责任公司200MW机组为例，分别就单阀控制方式和顺序阀控制方式下对阀门流量进行试验，并对试验数据进行分析和优化。

优化后的阀门流量特性曲线获得了较好的连续性和线性度，提高了机组负荷控制精度及一次调频合格率。

关键词：流量特性；单阀；多阀；重叠度1前言大唐长春热电发展有限公司6号机组汽轮机为哈尔滨汽轮机有限责任公司生产的亚临界、单轴、一次中间再热、凝汽式汽轮机，配置有四个高压调门（GV）。

DCS系统和DEH控制系统均采用上海新华控制工程有限公司的XDPS-400控制系统。

2 DEH负荷控制原理DEH控制系统根据机组负荷要求，计算出与当时主汽参数相对应的流量值，经过高低负荷限制，输出到阀门管理程序，通过阀门管理程序换算成与之对应的阀门开度。

单阀运行时，汽轮机总的流量信号平均加到各个高压调节门上；顺序阀控制时，流入汽轮机的蒸汽流量是各阀门流量的总和，它将按顺序依次加到GV1-GV4上，各阀门按顺序启闭，相邻的两个阀门在开启时有一定的重叠度。

通常认为当阀门前后的压力比P2/P1=0.95～0.98时，阀门就算全开。

重叠度的选取要经过方案比较，一般以前一阀门开至阀门前、后的压力比P2/P1=0.85～0.90时，后一阀就开始开启为合适，而阀门流量特性曲线就是流量与阀门开度转换的函数。

3 阀门流量特性曲线整定必要性6号机组自2010年投产以来，由于机组长时间的连续运行，高温高压蒸汽对各高压调速汽门通流部分产生持续冲刷，从而导致汽轮机阀门函数曲线不能像出厂前与阀门特性完全匹配，另外停机过程或进行打闸试验时高压调速汽门的快速关闭也会对阀芯的节流部件造成一定程度的撞击，都将影响阀门的流量特性，因此有必要通过试验分析、修正、优化阀门函数，在满足汽轮机安全稳定运行的前提下，达到提高机组的运行经济效率。

330MW机组高调门流量特性优化探讨摘要：针对330MW机组在长期运行以后,汽轮机高调门实际流量特性会偏离设计值，这将对机组安全、稳定、经济运行带来不利影响，同时，对汽轮机高调门流量特性曲线优化也是机组节能降耗的重要措施之一，本文基于历史运行数据，研究高调门流量特性优化，在典型工况模式下实际流量特性曲线进行线性度分析,对非线性区域进行了线性优化,修改了高调门的重叠度,减少了高调门的节流损失、降低了煤耗,取得良好的节能效果。

关键词：流量特性线性优化节流损失1概述公司#4 汽轮机是东方汽轮机有限公司生产制造的亚临界、一次中间再热、单轴、三缸两排汽、双抽凝汽式汽轮机，型号为 CC330/261.1－16.7/2.5/1.5/537/537，高中压缸采用分缸结构，反向布置，缸体部分为双层缸。

汽轮机组的DEH系统采用数字计算机作为控制器，电液转换机构、高压抗燃油供油系统（EH）和油动机做为执行器，对汽轮机实行自动控制。

汽轮机配汽采用阀门管理方法，能实现节流调节与喷嘴调节的切换。

采用节流配汽时，高压部分4个高调门根据控制系统的指令按相应的阀位开大、关小，对应于4组喷嘴同时进汽。

采用喷嘴配汽，高压部分4个高调门根据控制系统的负荷指令按相应的阀位顺序启闭，随着负荷的升高，依CV1、CV2同时开启，后CV3、CV4顺序渐次开启，关闭时阀门顺序相反。

2数据采集及分析为真实了解#4机组汽轮机高调门实际流量特性，在纯凝状态不同负荷下采集了30多个工况的数据，分别进行分析：2.1 定压带负荷：通过定压带负荷数据，测取机组顺阀运行负荷与总阀位、调门开度的关系；测取高压缸效率与负荷、主汽流量及总阀位的关系，系统测定汽轮机各高调门在不同开度下的流量，并绘制流量与开度的关系曲线。

机组在阀位指令70%-80%之间，调门流量特性非线性严重，该区域即为机组第三阀开启与前两阀衔接的区域，直接表现为该区域内机组的负荷响应特性较差。

如下图阀位指令与负荷、主蒸汽流量、高调门开度关系。

Dianqi Gongcheng yu Zidonghua♦电气工程与自动化320MW抽凝供热机组蝶阀开度调整试验与仿真研究杜未(大唐火力发电技术研究院，北京100040)摘要:近年来，随着城市冬季集中供暖的普及,许多纯凝机组采用打孔抽汽的方法进行供热改造，在中低压连通管处设置蝶阀来控制抽汽供热流量。

为研究蝶阀开度大小对汽轮机热耗造成的影响，进行了不同开度下的汽机热耗试验，并使用EBSILON软件修正了因无法精汽流量供热抽汽流量造成的热耗蝶阀压力 影响汽轮机热耗的重要因素并汽机热耗呈正相关关系，指导运行通过监视蝶阀压机组蝶阀开度影响造成的能量e 关键词:抽凝供热;蝶阀开度;热力试验;热耗率:EBSILON0引言近年来，国家产业结构调整，大力支持热电联产行业,国内许多纯凝机组进行了供热改造。

纯凝机组通在中低压连通管打孔抽汽改造供热，一般在汽轮机中压低压供热蝶阀，供热抽汽压力及供热蒸汽流量e在机组的运行中，供热蝶阀的不同开度影响进入低压缸的汽流量，并低压进汽流，不合理的蝶阀开度会导致机组低压缸下及管e，不同供热下的供热蝶阀开度，对机组运行关要。

1机组概况电机组为中热汽凝汽汽轮机，近年对其进行了打孔抽汽供热改造，改造机组主要1e表1改造后案例机组主要参数项目单位数值额定纯凝发电功率MW320.00额定主蒸汽压力MPa16.70额定主蒸汽温度D537.00额定再热蒸汽温度E537.00额定主蒸汽流量t/h972.60额定抽汽流量t/h400.00最大抽汽流量t/h550.00排汽背压kPa 5.392蝶阀开度调整试验为探讨蝶阀开度对汽机热耗的影响，保持主汽流量625t/h及供热抽汽流量107t/h恒定，分别选取30%、40%、50660670%这5个阀门开度进行了热力性能试验。

机组热力试验各主要2，机组试验热耗试验有功功率与阀门开度关系如图1所示。

如图1所示，蝶阀开度为30.23%时，参数修正后热耗率为7830.29kJ/kWh；随着蝶阀开度的增加，参数修正热耗率逐渐下降，蝶阀开度到60.37%达到最低值7618.05kJ/kWh，热耗率下降212.24kJ/kWh e假设锅炉效率92.5%，管道效率98%，发电煤耗降低7.88g/kWh。

330MW供热机组主蒸汽压力优化及阀点滑压实现摘要：国内装机容量快速增长，火电机组利用小时数逐年降低，如何提高机组在低负荷阶段的运行经济性，成为一个亟待解决的问题，本文通过对某 330MW供热机组不同供热抽汽量、排汽压力的试验研究，提出了供热机组全年高效定滑压运行模型，并在DCS上进行了实施。

结果表明：按修正后定滑压运行曲线运行在200MW、供热抽汽量300T/H 时. 可降低供电煤耗 2.5g/(kw.h)关键词:供热机组；阀点滑压；供热抽汽；排汽压力；优化控制一、原滑压运行方式存在的问题分析某300MW东方汽轮机制造、亚临界、中间再热、高中压合缸、两缸两排汽、单抽采暖、凝汽式汽轮机发电机组， 2006年投产，2014年增容至330MW。

该汽轮机采用复合配汽方式，在额定负荷下，机组效率较高，低负荷下由于3个高压调门都存在节流损失，高压缸效率和循环效率较低，通流部分效率均比设计值偏低。

供热改造后仍采用原滑压运行曲运行，受回热系统设备运行状况、供热抽汽量、排汽压力等因素的影响，最优滑压运行曲线与厂家提供的滑压曲线存在很大程度的偏离。

1、高压缸效率与调门开度关系,在50%THA下, 高调门开度偏小，节流损失大。

2 150MW工况试验，如下表：说明在当前实际运行压力下，高压调门节流损失很大，可适当降低主蒸汽压力，增大高压调门开度，减少节流损失。

2、汽机调门特性差，调门后没有压力表，其配汽优化依据仅为调门行程重叠度。

通过调门特性试验得出的高压调门特性曲线与设计特性曲线之间存在偏差。

机组的各高压调门之间“重叠度”设置为行程重叠度，试验测算50% THA和75%THA负荷CV1、CV2调门压损13%-18%，引起高压缸效率下降，滑压运行经济性下降。

3、机组在供热工况下滑压运行受供热参数变化的影响大纯凝工况变为抽汽供热后，必须开大调门增加进汽流量，造成了汽轮机在供热状态下的调门开度偏离原先的设计要求。

而且供热抽汽的能级越高、流量越大，对机组滑压运行方式造成的偏差因素也就越显著。