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光合作用的影响因素之光照强度曲线分析一、分析图1中各点各线段的含义请思考以下问题： 1、A 点的含义； 2、B 点的含义；3、C 点所对应的横坐标的含义；4、AB 段曲线的含义；5、BC 段曲线的含义。
【解析】1、A 点光照强度为0，此时只进行细胞呼吸，释放的CO2量可表示此时细胞呼吸的强度。
2、B 点：细胞呼吸释放的CO2全部用于光合作用，即 光合作用强度等于细胞呼吸强度（光照强度只有在B 点以上时，植物才能正常生长），B 点所示光照强度称为光补偿点。
3、C 点 所示光照强度称为光饱和点。
4、AB 段：随光照强度增强，光合作用强度也逐渐增强，CO2释放量逐渐减少，这是因为细胞呼吸释放的CO2有一部分用于光合作用，此时细胞呼吸强度大于光合作用强度5、BC 段：表明随着光照强度不断加强，光合作用强度不断加强，到C 点以上就不再加强了。
二、分析下列各图分别代表上图1中的哪个点或者哪一段：图a 表示有呼吸作用无光合作用，代表上图1中的A 点；图b 表示有光合作用强度小于呼吸作用强度，代表上图1中的AB 段；ABCo CO 2吸收量CO 2释放量光照强度图1图a图c 表示有光合作用强度等于呼吸作用强度，代表上图1中的B 点；图d 表示有光合作用强度大于呼吸作用强度，代表上图1中的BC 段；总结如下图：图cCO 2O 图d三、光合作用速率与呼吸作用速率相关计算【特别提醒】1、绿色植物在光下，光合、呼吸作用都进行；2、氧气释放量（CO2吸收量、有机物积累量、光合作用的相对值/表观光合作用）= 总光合量－呼吸量（即：净光合量=总光合量－呼吸量）（注意：学会辨析坐标中是总光合还是净光合）3、在暗处或植物体的非绿色部分只进行呼吸作用；4、氧气吸收量（CO2释放量、有机物消耗量）= 呼吸量5、净光合速率=净光合速率+ 呼吸速率6、表示方式项目表示方式净光合速率（表观光合速率）O2释放量、CO2吸收量、有机物积累量真光合速率（实际光合速率）O2产生量、CO2固定量、有机物制造量呼吸速率（黑暗中测量）CO2释放量、O2吸收量、有机物消耗量。
通过鱼骨图来分析绩效变化失败的原因
绩效变化失败有许多原因，利用鱼骨图的分析方法，我们归纳总结有六大原因，分别是学习者、管理层、评估、流程、环境以及系统。
影响学习者的因素有：学习动机不强，学习目标不明确以及受到过去的经验影响。
影响管理层的因素有：缺乏担当，经常找借口以及没有奖惩和认可机制。
影响评估的因素有：缺乏跟进，评估标准不清以及评估成果的质量模糊。
影响流程的因素有：没有行动计划，没有支持体制。
影响环境的因素有：管理层不参与，没有学以致用的工作机会以及来自同事周遭的压力。
影响系统的因素有：系统没有透明化或没有自动化的跟进系统。
通过分析我们可以了解到培训不能解决所有的绩效问题。
评估 管理层 学习者
系统 环境 流程 绩效变化失败 图：鱼骨图—6M （设备、人、评估、管理、材料、方法）。
影响因素分析的常用方法有哪些
常用的影响因素分析方法包括SWOT分析、PESTEL分析、五力模型分析、因果图分析、根本原因分析等。
1. SWOT分析（Strengths, Weaknesses, Opportunities, Threats）：对企业内部的优势、劣势以及外部的机会、威胁进行分析，以评估企业的竞争力和发展潜力。
2. PESTEL分析（Political, Economic, Social, Technological, Environmental, Legal）：分析宏观环境中的政治、经济、社会、技术、环境和法律因素对企业的影响，帮助企业制定相应的战略。
3. 五力模型分析（Porter's Five Forces）：由迈克尔·波特提出的分析工具，包括竞争对手的强度、新进入者的威胁、替代品的威胁、购买者的议价能力和供应商的议价能力，用于评估一个行业内竞争力的潜在因素。
4. 因果图分析（Cause and Effect Diagram）：也称为鱼骨图，用于分析和解决问题的方式，通过找出问题的根本原因和相关因素，从而制定改进方案。
5. 根本原因分析：通过追溯问题的根本原因，而不只是处理表面的症状，帮助找到问题的根本解决办法。
常用的根本原因分析工具包括5W1H法、5Why法
等。
影响产品外观精致因素分析（五）利边1、定义：产品的几何线条是由模具结构拼合形成的清晰线条。
未溢料产生飞边但仍充填饱满。
图5-1 ：利边样板利边利边图5-2高抛光的表面要求光滑平整，抛光工艺的特性决定模具上的非平面结构，须采用镶件的模具结构方式，从而产生利边（图5-2下），没采用镶件的产品图片（图5-2上）。
2、 影响因素：利边会直接影响产品产品外观形态（图5-3）、手感（图5-4）、量产品质（图5-5）、功能（图5-6）。
（1） 影响产品外观：产品在镶嵌位置会有镶嵌件的形状痕迹，体现出一条挺括的棱线（不一定是直线）。
图5-3 外观利边解决方式：1. 从设计语言上利用这一条挺括棱线给人带来的感受；2. 设计上协调好整个表面光泽的选用（哑光、区域哑光等）。
（2） 影响手感：利边虽不是楔形突起，但依然饱满、挺括，手感不佳甚至会产生安全问题；图5-4R 角按键孔图5-4 Dingol 宽带电话按键表面切C 角以弱化利边的锋利手感解决方式 ：1. 加R 角、加C 角（曲面上的R 、C 角镶嵌时应注意几何形态的变化）；（3） 影响量产品质：活动拼镶的利边部位是飞边最容易产生的部位（飞边的影响见飞边）；图5-5解决方式：1. 与结构和模具工程师多沟通，合理的选择模具结构方式，减少问题出现的可能。
脱花拉伤（4）影响功能：由于利边较锋利，且分离式拼镶易产生飞边（图5-6左）。
此卡线槽上的利边将有可能造成线材外皮损伤，带来功能隐患；图5-6解决方式：1、在此类部位对棱边、角倒R；2、尽量不要设计垂直于配合面的分型线、拼镶线3、使分型线移位；。
专题六外力作用的影响因素分析及河口地貌变化的推理过程经典讲解一、判断外力作用的空间分布规律及对应地貌1.外力作用与地貌之间的关系图示2.不同区域的主导性外力作用不同（以我国为例）2.同一种外力作用在不同区域形成不同的地貌（1）流水作用：上游侵蚀，中游搬运，下游沉积。
因此，上游为高山峡谷，中游河道变宽，下游为冲积平原、河口三角洲、冲积岛等。
（如图所示）（2）冰川作用：高山上部侵蚀—冰斗、角峰等；山下堆积—冰渍丘陵、冰渍湖等。
（3）风力作用：在风的源地（或风力强大的地方）附近，以侵蚀作用为主，形成风蚀蘑菇、风蚀城堡等；在风力搬运图中，风力减弱会形成沙丘、黄土堆积地貌等。
二、河流地貌发育的判断技巧1.利用河谷形态判断所处河段，如图所示：2.利用堆积地貌类型判断河段，如图所示：3.利用堆积地貌形态景观图判断河段，如图所示：4.河漫滩5.利用河水水量及流速判断河段6.依据人类活动状况判断河段一般情况下，河流的上游河段，人类的活动较少；河流的中下游河段，人类的活动密集。
三、河口处地貌特殊变化的推理过程四、外力地貌的应用1.风向的判定2.河流流向的判定地貌类型地貌成因答题模板侵蚀地貌流水侵蚀地貌河谷、沟谷、峡谷水在流动的过程中，对河床及两岸的冲蚀作用形成喀斯特地貌可溶性石灰岩在流水中含有的CO2的作用下，发生化学反应，被溶解而形成的地貌风力侵蚀地貌风携带的大量沙石对周围岩石的破坏作用形成的地貌，如风蚀蘑菇、风蚀城堡、戈壁等沉积地貌流水沉积地貌冲积扇河流流出山口，地势突然趋于平缓，水道变宽，水流速度减慢，河流携带的大量碎石和泥沙在山前堆积下来，形成冲积扇(洪积扇)三角洲河流携来大量泥沙注入海洋，由于地势低平，加上海水的顶托作用，水流缓慢，大量泥沙在河流入海口处堆积成三角洲风力沉积地貌风携带的大量碎屑物质，在受到阻挡等作用下，风速降低，大量物质沉积而形成的地貌，如沙丘等冰川堆积地貌冰川携带的大量物质在温度升高时，冰川融化，大量物质在原地堆积而形成冰碛地貌，如东欧平原等五、外力作用的几点规律1.总体来说，外力作用通过削高填低，使地表趋于平坦。
度电成本的影响因素分析前言我们首先要确定，平价上网中的“价”是多少。
不同的电，价是不一样的。
目前光伏的标杆电价在0.8~0.98元/kWh之间，上表中，工商业电价：一般在1元/kWh左右，如果在工商业侧并网，则光伏已经实现了平价上网；大工业电价：一般在0.6~0.9元/kWh之间，如果在大工业侧并网，则光伏已经接近实现了平价上网；居民和农业售电电价：由于享受国家的交叉补贴，价格较低，距离光伏电价还比较远。
光伏实现平价上网的终极目标，是能在发电侧跟火电的上网电价PK。
目前，火电的脱硫标杆电价在0.25~0.5元/kWh之间，光伏标杆电价距离其还有很远的距离。
光伏要实现“平价上网”，最快的途径就是以分布式的形式在用户侧并网，这是煤电、水电、核电等形式所不具备的特长。
因此，扫清分布式光伏发展的障碍，是光伏实现平价上网最有效的途径。
一、度电成本的定义如前言中所述，光伏电力的价格与火电相去甚远，只有降低度电成本才能实现“平价上网”的终极目标。
那什么是“度电成本”。
我查阅了资料，找到两种“度电成本”的定义。
定义一：国内财务软件常用的测算公式（公式1）上述公式中，将总投资（初始投资扣除残值后和25年运营成本加和）除以总发电量，非常简单明了、易于理解。
因此，在国内的财务评价中被广泛使用。
但其缺点是没有考虑资金的时间成本。
定义二：国际上的测算公式（公式2）陈荣荣、孙韵琳等人在《并网光伏发电项目的LCOE分析》中，介绍了国际上的测算度电成本的计算公式。
在公式2中，充分考虑了资金的时间价值，用折现率i将不同时间的成本都折成现值；同时，也考虑不同时间的发电量会带来不同的现金流，因此也对发电量进行折现。
这种计算方法的缺点是讲解、计算都比较复杂。
个人认为，由于所有的资金都有使用成本，公式2更能体现电量真正的成本。
由于国内的财务分析均以公式1为基础，为便于理解，本文也以公式1进行计算和分析。
然而，必须强调的是：由于未考虑资金的时间价值，度电成本≠光伏电力成本≠合理利润下的售电电价因此，度电成本达到0.3元/kWh时，并不意味着可以实现平价上网。
财政收入规模以及影响因素分析一财政收入概述财政收入，是指政府为履行其职能、实施公共政策和提供公共物品与服务需要而抽泣的一切资金的总和。
财政收入表现为政府部门在一定时期内（一般为一个财政年度）所取得的货币收入。
财政收入是衡量一国政府财力的重要指标，政府在社会经济活动中提供公共物品和服务的范围和数量，在很大程度上决定于财政收入的充裕状况。
财政就是为了满足社会公共需要，弥补市场失灵，以国家为主体参与的社会产品分配活动。
它既是政府的集中性分配活动，又是国家进行宏观调控的重要工具。
二财政收入规模分析根据财政部的统计数据显示，2009年全国财政收入执行初步统计数为68477亿元，比上年增加7147亿元，增长11.7%。
其中：中央本级收入35896亿元，同比增加3216亿元，增长9.8%；地方本级收入32581亿元，同比增加3931亿元，增长13.7%。
从中央预算稳定调节基金调入505亿元。
财政收入中的税收收入59515亿元，比上年增长9.8%；非税收入8962亿元，比上年增长26.1%。
主要收入项目：国内增值税增长2.7%，国内消费税增长85.3%（剔除成品油税费改革和卷烟消费税政策调整的增收因素后增长7%左右），营业税增长18.2%，企业所得税增长3.2%，个人所得税增长6.1%，进口货物增值税、消费税增长4.6%，关税下降16.2%，证券交易印花税下降47.9%，车辆购置税增长17.5%。
另外，出口退税6487亿元，比上年增长10.6%，相应减少财政收入。
资料来源：《2008年中国统计年鉴》改革开放以来我国财政规模长期保持较快的增长水平（见表一），为我国社会经济的长期发展以及人民生活水平的提高奠定了十分重要的基础，为我国社会主义现代化建设做出了巨大贡献！我国财政快速增长是中央和地方共同作用的结果，改革开放以后中央财政收入增速从总体来讲是快于地方的（见表二）。
资料来源：《2008年中国统计年鉴》我国财政是随着我国经济增长而不断增长的，年平均增速：“六五”时期为11.6%，“七五”时期为7.9%，“八五”时期为16.3%，“九五”时期为18.7%，“十五”时期为18.7%。
电缆载流量影响因素的分析从本质上讲，电缆载流量的影响因素包括电缆本体、电缆敷设安装条件、电缆运行条件及其它外部因素四类。
由于影响电缆载流量的因素众多，某个因素变化都将引起载流量的变化。
1电缆本体结构电缆的导体材料及截面大小是载流量的决定因素，导体的外径、结构形式、直流电阻都会影响载流量。
显然，相同条件下，导体外径越大，其输送容量就越大；20℃直流电阻越小（高导电材料），导体上的损耗越小，电缆载流量越大。
虽然电缆导体的直流电阻与其截面成反比，但截面增加一倍，由于集肤效应和邻近效应的影响、以及涡流损耗的影响，电缆载流量的平方并没有随之增加一倍。
2电缆敷设安装条件2.1 敷设方式电缆的敷设方式主要包括直埋、穿管和空气中敷设。
不同敷设方式对载流量的影响通过散热条件体现，其中空气中敷设的电缆依靠空气散热，散热条件好，载流量比土壤、穿管敷设时高；直埋和穿管都是敷设在土壤中，当埋深、地温、土壤热阻系数、相间距相同的情况下，由于管道热传导的速度慢且缺少热循环介质，穿管敷设方式不利于电缆的散热，因而穿管敷设电缆载流量通常小于直埋敷设的电缆载流量。
其他电缆外部条件相同时，电缆穿管敷设时的载流量最低，直埋次之，空气敷设的最高。
2.2 电缆埋深电缆的散热条件会对载流量造成影响，当电缆埋地深度越大，其散热条件越差，故载流量越小。
在其他外部条件相同时，随着埋深的增大，电流载流量变小，且点的轨迹类似于对数曲线。
3 电缆运行条件3.1 并列运行的回路数回路间距相同时，回路数（即三芯电缆的根数）越多，载流量越小。
此处的回路数对载流量的影响没有考虑排列方式的改变。
3.2 并列运行的回路间距并列运行的其它回路电缆的发热，将对计算回路的载流量产生影响，因而回路间距也是影响电缆载流量的因素。
随着回路间距的增大，并列运行多回路电缆载流量随之增大。
4 其它外部因素4.1 环境温度电缆最高允许温度是由其主绝缘的材料决定的，在主绝缘材料确定的前提下，载流量取决于电缆在环境温度基础上可达到的最高温升，其值随环境温度升高而减小，因此环境温度越高，载流量越小。
转子临界转速影响因素分析以某厂的实际工业汽轮机转子系統为宴侑，计障英一阶临界转逢和二阶皓界转速和不平衙响应，并分折转子支承刚度，陀螺力矩，计算步长，轴承阻尼系败，轴承类型，轴承结构参数和油唳沒度等对转子临界转速的彫响.41转子模型图4.1转子结枸图踣点走为支承览、15盘中心，结点药坐标为结点和起始竭囱的梅对軸向仅移.结点与结点之问为轴段单元.有限元模型如图4.2:E42有限元模型42临界转速计算421轴承处按剛检支承计算的临界播速和主按型在轴険处看作刚性支承•就用一个大的刚度值夹体现，在刚哇的支承下，选择刚度蹊数取为IO n N/m＞交叉刚度系數和阻尼系数设更ONm;初皓转連为0 “min,步长为50r/min»终止转速为20000r r min＞计算的临界转速图如图4.3.并与厂家采用的传递矩阵法作比较.一并振型图如国44二阶振蜃图知图4.5:传递矩阵法有限元拓r相簸差1一阶临界转xj(r/min)42474055 4.5%二阶临界转速(r/min)1468315468 5.3%422考虑紬承用度和殂尼后的临界转速和主振型当考虑愿度和阻尼系数后.采用四油楔的轴承・月八个等效的刚度和阻尼系数代替油殒力的影的，软件通过先计算Sommcrfilcd数后，利用轴承特性参数表内插值荻得八个系数.Sommerfield 和刚度系数和国尼系数关系图如图46,4.7,轴承葩卷数如表42表4.2轴承结构参数直径D(mm)轴承寛B(mm)进油温度电) 相对间隙比(沧) 左轴承62.512545 1.63右轻承8016045 1.58左计算时考虑参报质量的彩响，支承视为质量.阻尼和弹簧的系统纣成，参振质量取厂家给定值Mbxf 倚BOhg，kb tx=kby>-:=10H N/m; kbxy=kbyx=O： Cbi=Cb2=O・润滑油在45匸时查得p =24.8 mP.s;静数荷由转子的质量求鲁.用4.6轴承刚度系数与So关系阳茎4.7轴承FH尼系数与So关系用计算的临界转速和撮型图如下图4.&4.9410所示:*43刚姓文糸和弹性支承下临界转速比较弹性支承刚性支承—阶临異转連(r/min)34034055二阶临異转速(r/min)9290 1 15468图4.8弹性支承情况下的临界转速图振型如图4.9和® 4.10.图4.9弹性支承下一阶振型图4.10弹性支承下二阶振型分析：1 ）当考虑轴承刚厦系数和限尼采数后.相对于刚性支承下，临界转速有明显的下降.2 ） Campbell图中.考虑轴承的刚度系数和阻尼系数后•令出现低频的固有濒率线，在考虑了陀螺力矩作用下.柱0-4000r/min范围内，涡动頻率线并不足随者转速的增加而增加，而是呈下降的趋势.在4000r/min-20000r/min tr）范围内，正向涡动频串线谨盘随着转速堆大而增大.说明在（MOOOr^min 范国内络承的限尼系数作用儀于 陀螺力便旳作用；当在4000r/min-20000r/min 转速升高是陀螺力矩作用强于阻尼系数矩阵作用.3）振型图可以看出，在一阶转速下振坐厲于弯曲型，二阶烙界转速下扳型艮于 倾舜型，扳型漢足文献［财］中给岀的振型随现度变化图・4.3临界转速彭响分析43.1刚度系数的形响分析针对困4」转子•忽略轴承限尼的形响.堆合瘠作很於，认为支丢是各向同性的 侑况下分系数变化彫咆，即：通过改交為的值来判肝支承刚度对于临界转速的彭响，起比箱速取为0;步长10r/min,终上转連15000血也 分别计舜刚度系数人在 10常加，10l0N/m, 10^N/m, 】『N/g l 『Nm IO 6N/m, l^N/m, 104N/m,的临界转速基W 图4.10417所示：■环HFS4.ll 刚度系数为10“N/mJ0 OJ 04 OS~C« 112 M""Ji~Ti >图4.12刚度系散为10w N/m临界转速为对比如下:a4.4临界鋳速对比表刚度系敎K (N/m)刚度系数&(N/m)-阶临界玮速 (r/min) 二阶临界转速 (r/min) 三阶临界转速(r/min)舄X ・kyyio 11 IO 11 4114 16000 大干20000 IO 10IO 10409615910大于20000图4.13 ffl 度系散为10*N/m图4」4刚度系数为108N/m® 4.15刚度系敛为IO?N/m 图4.17刚度系败为IO 5 N/m® 4.16刚度系数为l^N/m图4.18刚度系数为10*N/m阳4.19临界转嚏负刚度系数变化图分析：(1)一、二、三阶临界转速随着刚度系数的増加石增加，直到三条临界转速线越向怛定值，此时的临斤转逸即为刖性支承下的临界•转丞價.这罡因为支承刚度大于转轴本身的刚度，I临羌转谜与支承刚度无关，只与转轴的刚度.质童相关，所以在刚度系敎的值大干10"N/m时.转轴由界稔速不随转轴剤度系数的变化而变化.(2)三个临界转速右刚度系数值lOUo'/m受化最剧烈，这是囚为文顶刚度和转孑刚度相近，转轴和支承同时发生变形，整体乗统占界转速下降.(3)—阶临界转連和二阶在陞度系数值10'N/m以后临具线速逐渐喊小，在10“N/m以E 趟于0・而三吩临果转速趟于一个恒定值.这是田为JkHdfc刚度系数大于轴承的刚度系数，转轴不变形，支承变形，转轴在低阶处于刚体模态，转子只发生平动.第一阶临界■转進和第二阶临界转速趋于0,第三阶怡界转速趋于言由支承时临界转速值.(4)分析可得，用性支承下，可取冈成系数值为lO n N/m・4.3.2陀螺力矩厨影响分析对转子轴承系统，当转子上的叶轮的直径和质量都较大而且转速又高时，叶轮陀螺力矩对转子的影响不可忽略，如果圆盘在旋转时，其几何轴钱与炭转中心线不发生 偏斜.则不产生陀螺力矩，因而叶轮的族转惯哇对转子临界转速没有形响.在其他条件不变的情况下，有虑陀煤力矩的彫响，玫系统在刚性支承下，刚度系 数值都取为1 O n N/m,其临界转速图和结果对比如图4.20-4.2L 表4.5:图4.20有陀琮力矩影响Campbell 图?匚、」)s«於晖0 OJ 0.4 0.6 C8 1 1.2 1,i 16 W 2图4.21无陀螺力矩影响Campbell图从3 4.20 ±可以看出，当无陀螺力矩彫响时・转子的涡就属于自然扳动，它的频率就是圆盘没有转动时.转轴弯曲的自然频率，它与转子转速无关，当考虑陀螺力矩后，特子的涡动频率随持速的变化而交化.陀螺力矩使正向涡动频車随着转速增加而增加，反向涡动频率随菁转速减小而减小.在计算临界转速时，陀煤力矩的作用不可忽略. 433计算步长的影响步长是在计算临界转it中，选定的一个问隔，转速按照这个间隔逐步增加选取，所以步长选摄的大小影响着临界转谨的计算速度.分别选择步长在5r/min^ 50r^niin^ lOOr/minw lOOOr/min下的临界转速,通过比较临界转速值来比校步长对临界转速的形啕.临界线速计算的计算如表4.6:隶临界转速刘比表由表4・6可知.在弹性支承下，分別取步长为5r z min>50r^minj00r/niin和I000r/min进行计算比较如图4.26-4.29;图4.28弹性文承下步长100r/min表 4.7弹性支承下步长变化临界转速对比步长一阶临界裟速二阶临界转速5r/min3403 9290 50r/min 3403 9290 lOOr/min 3405 9291 IOOOr/min 3510 9300虫图4.22425.表4.6在刚性支承F ・步长改变•临界转速須基本不变.即便步 长取为1 OOOr/min,虽然C a m p b e l l S 点烯址，但是总体的涡动频率线并没有变.由图426429.表4.7弹性支承下在步长为5r/min> 5Or/minJOOr/min 的计算条件 下•临界转谏偵和Campbell 图相差不大.但说择涉长lOOOr/min 后.Campbell 用有阴 显的变化，临界转速値变大了，这長由于步长取的大，会使计算的相邻转速间隔变大, 那么间隔中的一些计莫点就会漏掉，影响了整体涡动线，所以步长取得太大会影响计 算的精度.43.4轴承晅尼系数的彩响分析考虑轴承的他尼系数和刖度系数，比附的转子的文承就不是绝刘的刚性的.视为图4.26弹性支承下步长为5r/min 图427弹性支承下步长为50r/min图4.29弹性支承步长1000r/min弹性支承.临界转速的Campbell 如图4.8,不考虑轴承阻尼系数临界转速计算图4.30,不考虑刚度交叉系数如图4.31,三图对比可得：图4.31不考虑刚度交叉系数时的临界转速图表临界转速对比界转邃图后，可看岀不考虑刚度交义杀数，优然会有低加涡动线，所以轴承腿尼系数是产生低频涡动的主要原因，当不考虑油濮阻尼系数后，低频涡动消失.由表4.8在转子不考虑轴承殂尼系数条件下，转子监異转兎相对于考虑匝尼系数值有所下降•临界转速值旻小.4.3.5轴承类矍影响分析一般滑就输承有椭區轴承.圆轴承，囚油枫轴承和可絞瓦轴承，对于相同的转子. 采用不同的雜承，动力特性也会不同，采用两种不同的轴承夫分析对转子临界转速的影响.采用四淮楔轴承时计算的临界转速田和计算结果巳经给出，在采用二油楔抽承，其轴承的参数如表4.9:轴承油腹的八个糸数通过数查叢得到，计算的临界蓉速图如32:从E 4.32命5 433和表4.10上可以看出临界转速值是不等的，国为转子-轴承系 统的动力特性不在单单是转于自身的，还涉及到灣动轴承的形响，不同的潜以轴承对 应着不同的动力椿性叢，在计算中插值徉到的轴承的刚度系数和阻尼系数也是不司 的，所以计算的临邪转速值就会不同.436轴承结两参数彫响分析在进行临界转速分析时，轴承的结构参数会对系统的性能产生彫响，因此研究站 构参数对与唯界转速的影响可以为系统提供优化.轴承的结杓参效主要有咒径比B/D. >0对何隙比“和预我荷参数，在保持轴承 載荷，紬承跨距等条件不变的啃况，分別改变轴承的宽径比，站承的问隙比来分析对 由界转速的影响。
影响因素分析图。
制作步骤：
1、选定A1：B9，D1：F9单元格区域，【插入】菜单－－图表，图表类型选“折线图”；注意数据系列产生在列；
2、右键点击任一数据系列，数据系列格式，在“图案”选项卡将线型设置为无。
在“选项”选项卡中将涨跌柱张勾选上；
3、依次将其他数据系列的线型设置为无。
4、将F2：F8拖入图表区域，添加一新的数据系列ABC。
5、选定数据系列ABC，将其设置为散点图。
6、选定数据系列ABC，右键，数据系列格式，在“误差线X”设置为正偏差，误差量为定值1。
7、选定“末点”数据系列，右键，数据系列格式，在数据标志选项卡，将数据标签的“值”勾选上。
再将数据标签链接到相应单元格；
8、根据个人偏好美化图表。
