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框架结构计算EXCEL框架结构计算是一种在工程、建筑和土木领域中常用的计算方法，用于确定一个结构物在承受负载时的强度、稳定性和可靠性。
框架结构计算通常包括以下几个方面的内容：结构物的几何特征、材料的力学性能、受力分析和计算结果的评估。
首先，框架结构的几何特征是计算的基础。
这包括结构物的形状、尺寸和布局以及各个构件之间的连接方式。
其中，结构物的形状可以通过绘制结构的平面和剖面图来描述；结构物的尺寸可以通过测量或计算得到；而结构物的布局和连接方式则是通过设计或施工来确定的。
其次，框架结构所使用的材料的力学性能也是计算的关键。
不同的结构所使用的材料有很大差异，例如钢材、混凝土、木材等。
这些材料的力学性能包括弹性模量、屈服强度、断裂强度等，这些参数在计算中需要根据实际材料的特性来确定。
受力分析是框架结构计算的核心步骤之一、在受力分析中，需要确定各个构件承受的力和力的分布情况。
这包括重力荷载、风荷载、地震荷载等外部荷载以及构件本身的自重。
通过建立结构的受力平衡方程和变形方程，可以得到结构物内力、应力和变形的分布情况。
最后，计算结果的评估是框架结构计算的最终目的。
通过比较计算结果和设计要求或规范要求，可以评估结构物的强度、稳定性和可靠性是否满足要求。
如果计算结果不满足要求，需要对结构进行改进或优化，以确保结构的安全和可持续性。
综上所述，框架结构计算是一个复杂而关键的工程问题，需要考虑结构的几何特征、材料的力学性能、受力分析和计算结果的评估等多个因素。
通过科学的计算方法和合理的设计措施，可以确保结构物在承受负载时的安全和可靠性。
1.恒荷载作用下内力计算1.1梯形（三角形）、均布恒荷载作用下简支梁支座剪力和跨中弯矩(kN)(kN-m)式中g 1—梁上均布荷载值（kN/m)；g 2—梁上梯形（三角形）分布荷载值（kN/m)。
各梁内力计算结果如表1.1表1.1 恒荷载作用下框架梁按简支计算的梁端剪力和跨中弯矩g 1g 2V A0V B0l M AB0g 1g 2V B0r M BC06 3.4015.5241.6341.6375.30 2.709.959.597.291～517.5512.6478.2578.25127.842.708.108.446.33AB 梁 l =6m a =0.325层次BC 梁 l =2.5m a =0.51.2恒荷载作用下框架弯矩计算梯形（三角形）恒荷载化作等效均布荷载g =g 1+（1-2a 2+a 3）g 2 （kN/m ） 梁端固端弯矩（kN-m ）梁固端弯矩计算结果如表1.2表1.2 框架梁恒荷载作用下固端弯矩计算表g 1g 2gM g 1g 2g M M m 6 3.4015.5216.1748.52 2.709.958.92 4.65-2.641～517.5512.6427.9583.86 2.708.107.764.04-2.29AB 梁 l =6m a =0.325BC 梁 l =2.5m a =0.5层次框架结构利用弯矩二次分配法的计算过程和结果见图1.1。
1.3恒荷载作用下框架剪力计算 梁： （AB 梁）；柱：式中：V —计算截面剪力（kN ）； V 0—梁计算截面在简支条件下剪力（kN ）； M l 、M r —分别为AB 梁左右两端弯矩值（kN-m ）。
M t 、M b —分别为计算截面所在柱的上下两端弯矩值（kN-m ）。
图 1.1 恒荷载作用下弯矩二次分配法计算过程框架各杆件剪力计算结果见表1.3。
表1.3 框架梁柱在恒荷载作用下的杆端剪力值1.4 恒荷载作用下柱轴力值计算柱轴力根据上层柱传来轴力、节点两（一）侧梁端剪力、节点集中荷载的和求得。
申庄立交申庄立交 15.75m 宽箱梁横向计算计算:复核:日期:1、结构体系桥面板长边和短边之比大于 2, 所以按以短边为跨径的单向板计算。
桥面板宽为 15.75m , 计算选取纵向 1m 宽横向框架为计算模型。
结构所受荷载有,自重,二期恒载;活载:1.3倍公路 -I 级;附加力:1、日照模式; 2、寒潮模式。
结构计算模式如下图2、计算参数Ⅰ、材料信息混凝土 C50 f ck =32.4 MPa f tk =2.65 MPaE c =3.45×104 MPa 容重:26.5 KN/m3Ⅱ、计算荷载结构自重:由程序自动计入。
二期恒载:1、桥面铺装(8cm 砼 +9cm沥青0.08×25+0.1×24=4.16 kN/m2、每侧防撞护栏 8.25kN活载:车辆荷载冲击系数1+μ=1.3 (悬臂1+μ=1.45 (跨中中后车轮着地宽度 a 2=0.2m b 2=0.6m 1 单个车轮 P 作用于悬臂板P 有效分布宽度a=a2+2H+2c=0.2+2×0.17+2×(x+0.3+0.17=1.48+2x m2 单个车轮 P 作用于顶板跨中P 有效分布宽度a=a2+2H+L/3=0.2+2×0.17+3.69/3=1.77 m < 2 L /3=2.46 m取 a=2.46 m3 单个车轮 P 作用于支承处P 有效分布宽度a=a2+2H+t=0.2+2×0.17+0.25=0.79 m故单轮作用于桥面的荷载分布宽度图如下:由于单轮的作用于跨中和悬臂分布宽度均大于 1.4m ,存在两轮分布宽度重叠现象,两轮分布宽度图如下,图中阴影部分为两轮分布宽度重叠区域。
3、荷载组合1恒载 +箱顶车辆 1+附加力(温度2恒载 +箱顶车辆 2+附加力(温度3恒载 +箱顶车辆 3+附加力(温度经计算, P1=34.09kN P2=57.99kN P3=68.37kN P4=150.54kNP5=80.55kN P6=71.25 kN P7=167.02kN P8=118.55kN 4、计算结果(1 、正常使用应力弹性组合上缘应力包络图(MPa弹性组合下缘应力包络图(MPa短效组合下缘应力包络图(MPa短效组合上缘应力包络图(MPa按规范，部分预应力 A 类构件控制应力为压应力，σkc+σpt≤0.5fck=0.5×32.4=16.2MPa 拉应力，σst-σpc≤0.7 ftk =1.655 MPa 由计算结果知，截面正应力均满足规范，符合部分预应力 A 类构件设计要求。
一、框架梁柱线刚度初估梁柱截面尺寸： ⑴、梁：493010104254103010604.2500250121,500250·1093.4780010373.1108.2,10373.165030012122300,2173273121(,650,65097512181(,7800mm I mm mm h b mmN l EI i C mm I I mmb mm ～ h ～b mm h mm mm ～l ～h mm l b ⨯=⨯⨯=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯=========次梁取级，混凝土用取）取）⑵、柱：混凝土用30C 级按层高确定截面尺寸：底层取mm H 71006504506000=++=，mmN i mmmm h b mm mm ～H ～b c ·10896.15400/100.3800121800800,355473201151(1144⨯=⨯⨯⨯=⨯=⨯==取）底层mm N i c ·10442.17100/100.38001211144⨯=⨯⨯⨯=取梁的线刚度值为基准值1，则柱为：846.3，底层柱为：925.2，见下图2：G 44444G G G 3333321G21212121H J K L H J K L H J K L H J K L HJKL1.03.8462.9251.03.8461.03.8461.03.8463.8463.8463.8461.03.8461.03.8461.01.03.8461.03.8461.03.8461.03.8461.01.01.01.01.02.9252.9252.9252.9253.8463.846二、荷载计算双向板板厚：mm h mm ～l ～h 100,785.97501401(===取） 1、恒荷载计算：（标准值）⑴、屋面恒载：屋10 3.44 KN/ m 2 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 2 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 6.14 KN/ m 2 ⑵、楼面恒载：楼10 0.7 KN/ m 2 结合层一道100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m 210厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m 2 合计： 3.4 KN/ m 2 ⑶、梁自重：主梁mm mm h b 650300⨯=⨯主梁自重 25×0.3×(0.65-0.1)=4.125 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×(0.65-0.1+0.3) ×2×20=0.34KN/m合计： 4.465 KN/m 次梁自重 25×0.25×（0.5-0.1 ）＝2.5 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×（0.5-0.1+0.25）×2×20＝0.26KN/m 合计： 2.76KN/m⑷、柱自重：mm mm h b 800800⨯=⨯柱自重 25×0.8×0.8＝16KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×0.8×4×20＝0.64KN/m合计： 16.64KN/m⑸、外墙自重：粉煤灰轻渣空心砌块：自重取8.0 KN/ m3标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6KN/m 水刷石外墙面 5.4×0.5＝2.7KN/m 水泥粉刷内墙面 （5.4-0.65）×0.36＝1.71KN/m 合计： 12.01KN/m 底层 8×0.2×（7.1-0.65）＝10.32KN/m 水刷石外墙面 6.0×0.5＝3.0 KN/m 水泥粉刷内墙面 （6.0-0.65）×0.36＝1.926 KN/m 合计： 15.246 KN/m ⑹、内墙自重：(同外墙)标准层 8×0.2×（5.4-0.65）＝7.6 KN/m 水泥粉刷墙面 （5.4-0.65）×2×0.36＝3.42 KN/m 合计： 11.02 KN/m 底层 8×0.2×（6-0.65）＝8.56 KN/m图2. 梁、柱相对线刚度图水泥粉刷墙面 （6-0.65）×2×0.36＝3.852 KN/m 合计： 12.412 KN/m 2、恒载作用下框架受力分析：板传到次梁以及次梁传到主梁的荷载按三角形和梯形进行传递，计算时折算为均布荷载。
框架桥计算书1—12×6.5m斜交30度计算：复核：一、模型的建立本框架桥跨径为1—12×6.5m，斜30度，框架的立面如下图所示：结构（边墙、顶板、底板）采用板单元模拟，板厚如上图所示，箱体长取12m 框架顶覆土共计0m，列车荷载作用考虑分布两道列车车道，线间距取4.6米运梁车荷载作用（900吨）结构与地基采用弹性连接，基地换填至花岗岩W4层，承载力为200KPa。
如图：模型图边界条件示意图二、荷载计算 1.恒载 1) 自重框架结构采用C35混凝土，容重3/0.26m kN =γ。
2) 恒载竖向压力：覆土重和顶板道碴重：覆土的容重按19 kN/m 3计算，故q h γ==19×0=0Pa 道碴的容重按23kN/m 3计算，故0.82318.4q h kPa γ==⨯= 恒载竖向压力：q=0+18.4=18.4kpa3) 混凝土收缩荷载：混凝土的收缩徐变影响，采用顶板降温15度考虑。
4) 恒载侧向压力（按规范TB10002.1-2005第4.2.3计算）顶、底板中心线处土压力计算如下表所示：2、活载1）列车活载 中—活载； 2）列车活载引起的土压力参考《铁路桥涵设计基本规范》4.3.4计算公式4.3.4中：hq h +=5.2165故顶、底板中心处的列车活载土压力计算如下（取ξ=0.35）：3）横桥向列车荷载分布宽度为：B=2.5+2×（0.8）×0.5=3.3m （扩散到框架顶板） 4）运梁车活载 DCY900型轮胎式运梁车运梁车受力简图全车共计16轴，轴距均为2.1m 满载总质量m总=900 000+280 000=1180 000kg=11800 kN 每轴荷载N=m总/16=737.5 kN两纵列轮距4.7m,同轴4轮宽度5.9m 5）运梁车活载引起的土压力参考《铁路桥涵设计基本规范》4.3.4计算公式4.3.4中：hq h +=5.2165进行修正取5532.5h q h=+ 故顶、底板中心处的运梁车活载土压力计算如下（取ξ=0.35）：6）横桥向列车荷载分布宽度为：B=4.7+1.2+2×（0.8）×0.5=6.7m （扩散到框架顶板）3、荷载组合荷载组合考虑：1） 恒载组合=自重+恒载竖向压力+收缩荷载+恒载侧向压力 列车荷载组合2）列车主力组合=恒载+列车活载+列车活载侧压力 3）列车顶板主力组合=恒载+列车活载 运梁车荷载组合4）运梁车主力组合=恒载+运梁车活载+运梁车活载侧压力（双侧） 5）运梁车顶板主力组合=恒载+运梁车活载6）运梁车未上桥组合=恒载+运梁车活载侧压力（单侧）7）运梁车未下桥组合=恒载+运梁车活载+运梁车活载侧压力（单侧）三、内力计算结果1列车荷载作用1）列车荷载作用顶板内力图图1 列车荷载主力包络作用下顶板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m、2）列车荷载作用底板内力图：图2 主力包络作用下底板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m3）列车荷载作用边墙内力图图3 列车主力包络作用下边墙弯距图（Mxx）单位：kN·m/m2运梁车荷载作用1）运梁车荷载作用顶板内力图4 运梁车荷载主力包络作用下顶板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m 2）运梁车荷载作用底板内力图5 运梁车荷载主力包络作用下底板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m 4）运梁车荷载作用边墙内力图图6 运梁车荷载主力包络作用下边墙弯距图（Mxx）单位：kN·m/m 四、截面强度验算由以上计算结果分析可知：双线列车荷载作用和运梁车作用两种工况下框架结构主要受力方向（Mxx），在目前框架配筋情况下，顶板、底板和边墙的强度和裂缝均满足要求。
新规范桥梁构件计算表格汇总（2020版）
截面半径r (mm):
600截面换算高度h (mm):1200截面纵向配筋半径r s (mm):
500g=r s /r=
0.8333截面有效高度h 0(mm):
1100
构件计算长度l 0(mm):
2000荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ1:0.649ξ1计算值是否大于1NO 荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ2:
1.000ξ2计算值是否大于1
YES 偏心距增大系数η:
1.008偏心距增大后数值ηe 0(mm):
184
构件混凝土强度等级f cu,k (Mpa):30混凝土轴心抗压设计强度f cd (Mpa):
13.8混凝土材料极限压应变εcu :0.0033普通钢筋弹性模量E S (MPa): 2.00E+05受拉钢筋设计强度f s d (MPa):330受压钢筋设计强度f's d (MPa):
330结构重要性系数γ0
1.10承载极限状态设计轴向压力N d (kN):1641γ0N d (kN):1805承载极限状态设计偏心弯矩M d (kN.m):300γ0M d (kN.m): 330
轴向力对截面重心轴的偏心距e 0(mm)：
183
圆形截面偏心受压钢筋混凝土构件配筋计算几何信息
材料信息
设计荷载
20-11.70
22-9.67不同钢筋直径对应配筋根数
25-7.49
28-5.97
32-4.57。
框架桥计算书1—12×6.5m斜交30度计算：复核：一、模型的建立本框架桥跨径为1—12×6.5m，斜30度，框架的立面如下图所示：结构（边墙、顶板、底板）采用板单元模拟，板厚如上图所示，箱体长取12m 框架顶覆土共计0m，列车荷载作用考虑分布两道列车车道，线间距取4.6米运梁车荷载作用（900吨）结构与地基采用弹性连接，基地换填至花岗岩W4层，承载力为200KPa。
如图：模型图边界条件示意图二、荷载计算 1.恒载 1) 自重框架结构采用C35混凝土，容重3/0.26m kN =γ。
2) 恒载竖向压力：覆土重和顶板道碴重：覆土的容重按19 kN/m 3计算，故q h γ==19×0=0Pa 道碴的容重按23kN/m 3计算，故0.82318.4q h kPa γ==⨯= 恒载竖向压力：q=0+18.4=18.4kpa3) 混凝土收缩荷载：混凝土的收缩徐变影响，采用顶板降温15度考虑。
4) 恒载侧向压力（按规范TB10002.1-2005第4.2.3计算）顶、底板中心线处土压力计算如下表所示：2、活载1）列车活载 中—活载； 2）列车活载引起的土压力参考《铁路桥涵设计基本规范》4.3.4计算公式4.3.4中：hq h +=5.2165故顶、底板中心处的列车活载土压力计算如下（取ξ=0.35）：3）横桥向列车荷载分布宽度为：B=2.5+2×（0.8）×0.5=3.3m （扩散到框架顶板） 4）运梁车活载 DCY900型轮胎式运梁车运梁车受力简图全车共计16轴，轴距均为2.1m 满载总质量m总=900 000+280 000=1180 000kg=11800 kN 每轴荷载N=m总/16=737.5 kN两纵列轮距4.7m,同轴4轮宽度5.9m 5）运梁车活载引起的土压力参考《铁路桥涵设计基本规范》4.3.4计算公式4.3.4中：hq h +=5.2165进行修正取5532.5h q h=+ 故顶、底板中心处的运梁车活载土压力计算如下（取ξ=0.35）：6）横桥向列车荷载分布宽度为：B=4.7+1.2+2×（0.8）×0.5=6.7m （扩散到框架顶板）3、荷载组合荷载组合考虑：1） 恒载组合=自重+恒载竖向压力+收缩荷载+恒载侧向压力 列车荷载组合2）列车主力组合=恒载+列车活载+列车活载侧压力 3）列车顶板主力组合=恒载+列车活载 运梁车荷载组合4）运梁车主力组合=恒载+运梁车活载+运梁车活载侧压力（双侧） 5）运梁车顶板主力组合=恒载+运梁车活载6）运梁车未上桥组合=恒载+运梁车活载侧压力（单侧）7）运梁车未下桥组合=恒载+运梁车活载+运梁车活载侧压力（单侧）三、内力计算结果1列车荷载作用1）列车荷载作用顶板内力图图1 列车荷载主力包络作用下顶板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m、2）列车荷载作用底板内力图：图2 主力包络作用下底板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m3）列车荷载作用边墙内力图图3 列车主力包络作用下边墙弯距图（Mxx）单位：kN·m/m2运梁车荷载作用1）运梁车荷载作用顶板内力图4 运梁车荷载主力包络作用下顶板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m 2）运梁车荷载作用底板内力图5 运梁车荷载主力包络作用下底板弯距图（Mxx）单位：kN·m/m 4）运梁车荷载作用边墙内力图图6 运梁车荷载主力包络作用下边墙弯距图（Mxx）单位：kN·m/m 四、截面强度验算由以上计算结果分析可知：双线列车荷载作用和运梁车作用两种工况下框架结构主要受力方向（Mxx），在目前框架配筋情况下，顶板、底板和边墙的强度和裂缝均满足要求。
1、孔径及净空净跨径L 0 =12m 净高h 0 =6.5m2、设计安全等级一级结构重要性系数r 0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H = 1.3m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =21kN/m 3地基容许承载力[σ0] =350kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB400主钢筋直径28mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =330MPa涵身混凝土强度等级C 35涵身混凝土抗压强度设计值f cd =16.1MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.52MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.75m C 1 =0.5m 侧墙厚度t =0.75m C 2 =1.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t =12.75m L = L 0+2t =13.5m 侧墙计算高度h P = h 0+δ =7.25m h = h 0+2δ =8m 基础襟边 c =0.6m 基础高度 d =0.4m 基础宽度 B =14.7m图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =46.05kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) =9.10kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =65.10kN/m 22、活载框架桥结构计算一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽> 1.3/2 m > 1.8/2 m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)³2+1.3 =3.401m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.851 m > 1.4/2 m 故b = (0.2/2+Htan30°)³2 =1.701m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G /(a³b) =24.20kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =8.07kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)³(h P /L P ) =0.572、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC = M aD =-1/(K+1)²pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2 =0侧墙内法向力N a3 = N a4 =pL P /2恒载p = p 恒 =46.05kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-397.69kN ²m N a3 = N a4 =293.57kN 车辆荷载p = q 车 =24.20kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-208.97kN ²mN a3 = N a4 =154.26kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bB = M bC = M bD =-K/(K+1)²ph P 2/12N b1 = N b2 =ph P /2N b3 = N b4 =0恒载p = e P1 =9.10kN/m 2M bA = M bB = M bC = M bD =-14.45kN ²m N b1 = N b2 =32.99kN(3)c 种荷载作用下 (图L-04)图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60M cB = M cC =-K(2K+7)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60N c1 =ph P /6+(M cA -M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -M cB )/h PN c3 = N c4 =0恒载p = e P2-e P1 =56.00kN/m 2M cA = M cD =-48.37kN ²m M cB = M cC =-40.55kN ²m N c1 =66.59kN N c2 =136.41kN(4)d 种荷载作用下 (图L-05)M dA =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5)]²ph P 2/41.05 m0.6/2+Htan30°=M dB =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5)]²ph P2/4M dC =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5)]²ph P2/4M dD =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5)]²ph P2/4N d1 =(M dD-M dC)/h PN d3 = -N d4 =-(M dB-M dC)/L P车辆荷载p = e车 =8.07kN/m2M dA =-66.62kN²mM dB =39.37kN²mM dC =-52.18kN²mM dD =53.81kN²m图 L-05N d1 =14.62kNN d2 =43.86kNN d3 = -N d4 =-7.18kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合V x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2L P-N3图 L-07=-24.86kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=24.03kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车102.43kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =558.19kNM x =M B +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=-455.89kN ²mV x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=-1.71kN (4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 =12.74kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =91.14kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =578.30kNM x =M C +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=-509.86kN ²m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=-42.64kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
(1)跨中l 0 =12.75 m ，h =0.75 m ，a =0.03 m ，h 0 =0.72 m ，b =1.00 m ，M d =955.53 kN ²m ，N d =159.87 kN ， V d =10.05 kNe 0 = M d /N d = 5.977m i =h/121/2 =0.217m 长细比l 0/i =58.89> 17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.3.10条ξ1 = 0.2+2.7e 0/h 0 =22.613> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2 = 1.15-0.01l 0/h =0.980≤ 1.0 ，取ξ2 =0.98η =1+(l 0/h)2ξ1ξ2h 0/1400e 0η =1.024由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.3.5条图 L-08图 L-09e = ηe0+h/2-a = 6.467mr0N d e =f cd bx(h0-x/2)1137.37 =16100x(0.72-x/2)解得x =0.106 m≤ξb h0 =0.53³0.72 =0.382 m故为大偏心受压构件。
A s = (f cd bx-r0N d)/f sd =0.004634m2= 4634.0mm2μ = 100A s/(bh0) =0.64 %>0.2 %符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第9.1.12条的要求。
选用 φ28 @130 mm，实际 A s =4736.6mm20.51³10-3f cu,k1/2bh0 =2172.4 kN>r0V d =11.1 kN故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.2.9条的要求。
由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.2.10条0.50³10-3α2f td bh0 =547.2 kN>r0V d =11.1 kN故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTG D62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。
(2)结点l0 =12.75 m ，h = δ+C1 =1.25 m ， a =0.03 m ，h0 =1.22 m ， b =1.00 m ，M d =919.85 kN²m ，N d =159.87 kN， V d =578.30 kNe0 = M d/N d = 5.754mi =h/121/2 =0.361m长细比l0/i =35.33> 17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.3.10条ξ1 = 0.2+2.7e0/h0 =12.933> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2 = 1.15-0.01l0/h = 1.048> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l0/h)2ξ1ξ2h0/1400e0η = 1.016由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)第5.3.5条e = ηe0+h/2-a = 6.439mr0N d e =f cd bx(h0-x/2)1132.41 =16100x(1.22-x/2)解得x =0.059 m≤ξb h0 =0.53³1.22 =0.647 m故为大偏心受压构件。
A s = (f cd bx-r0N d)/f sd =0.0023496m2= 2349.6mm2μ = 100A s/(bh0) =0.19 %<0.2 %应按最小配筋率配置受拉钢筋。
