DD6高温合金定向凝固枝晶生长的数值模拟研究_张航

装备环境工程第20卷第12期·20·EQUIPMENT ENVIRONMENTAL ENGINEERING2023年12月不同温度下DD6单晶高温合金的燃气热腐蚀行为研究杨丽媛，张骐，孙志华，刘明，赵明亮（北京航空材料研究院 航空材料先进腐蚀与防护航空科技重点实验室，北京 100095）摘要：目的研究DD6高温合金在650、800、950 ℃等3种典型温度的燃气热腐环境下的耐腐蚀性能。

方法采用X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）、能谱仪（EDS）等测试方法，研究不同温度下DD6高温合金的热腐蚀行为。

结果与结论随着温度的升高，合金的腐蚀速率呈逐渐增加的趋势。

当温度为650、800 ℃时，合金的腐蚀速率较小；当温度为950 ℃时，表面腐蚀产物明显剥落，腐蚀程度明显增加。

在650 ℃下，DD6合金的腐蚀层较薄，主要为NiO、Al2O3等氧化物。

在800、950 ℃下，腐蚀层分为2层，外层由2部分构成，最外侧为一薄层NiO和Co3O4等的混合物，次外层为相对疏松的NiO，内层为Al2O3和Cr2O3构成的相对致密的腐蚀层。

腐蚀层下方的基体中，出现了γ'相退化区，并且出现了明显的内硫化现象，加剧了热腐蚀作用。

关键词：DD6；单晶高温合金；燃气热腐蚀；微观形貌；内硫化中图分类号：TG132.3 文献标识码：A 文章编号：1672-9242(2023)12-0020-06DOI：10.7643/ issn.1672-9242.2023.12.003Hot Gas Corrosion Behavior of Single Crystal Superalloy DD6 at Different Temperature YANG Li-yuan, ZHANG Qi, SUN Zhi-hua, LIU Ming, ZHAO Ming-liang(Aviation Key Laboratory of Science and Technology on Advanced Corrosion and Protection for Aviation Material,AECC Beijing Institute of Aeronautical Materials, Beijing 100095, China)ABSTRACT: The work aims to study the corrosion resistance of DD6 super alloy in three typical hot gas corrosion environ-ments at 650 ℃, 800 ℃ and 950 ℃. The corrosion behavior of DD6 super alloy was investigated by X-Ray Diffraction, scan-ning election microscopy and energy dispersive X-ray spectrum (EDS). The hot corrosion rate of alloy increased with the in-crease of temperature. The hot corrosion rates at 650 ℃ and 800 ℃ were relatively low. Significant spallation of corrosion products and obvious corrosion occurred at 950 ℃. The corrosion layer of DD6 alloy at 650 ℃ was relatively thin, mainly composed of oxides such as NiO and Al2O3. The corrosion products were divided into two layers at 800 ℃ and 950 ℃. The outer layer consisted of two parts, the outermost layer was a mixture of a thin layer of NiO and Co3O4, the secondary layer was loose NiO and the inner layer was a relatively dense corrosion layer composed of Al2O3 and Cr2O3. The phase γ' degradation zone appeared in the alloy below the corrosion layer, and there was obvious internal vulcanization phenomenon which acceler-ated the hot corrosion.KEY WORDS: DD6; single crystal super alloy; hot gas corrosion; microstructure; internal vulcanization收稿日期：2023-10-29；修订日期：2023-12-11Received：2023-10-29；Revised：2023-12-11引文格式：杨丽媛, 张骐, 孙志华, 等. 不同温度下DD6单晶高温合金的燃气热腐蚀行为研究[J]. 装备环境工程, 2023, 20(12): 20-25. YANG Li-yuan, ZHANG Qi, SUN Zhi-hua, et al. Hot Gas Corrosion Behavior of Single Crystal Superalloy DD6 at Different Temperature[J]. Equipment Environmental Engineering, 2023, 20(12): 20-25.第20卷第12期杨丽媛，等：不同温度下DD6单晶高温合金的燃气热腐蚀行为研究·21·DD6单晶高温合金具有优异的综合力学性能（拉伸、持久、蠕变）和良好的抗氧化性，目前已广泛应用于航空发动机和燃气轮机关键热端部件[1-8]。

DD6合金1100℃低周疲劳行为张仕朝;李旭东;于慧臣;侯学勤【摘要】The total strain-controlled low cycle fatigue(LCF)behaviors of a single crystal superalloy DD6 at 1100 ℃ for R= -1 and 0. 05 were investigated. The results of LCF tests indicated that the cyclic hardening/softening behavior of the alloy not only has the re-lationship with the microstructure of the material,but also the loading status. The mean stress relaxation occurred under asymmetric straining. The rate of mean stress relaxation increased with the increasing of strain amplitude;when R= -1,the alloy shows tension-compression asymmetry behavior. All the LCF data obtain under various ratios were well correlated by three models for lifetime predic-tion,the precision rates predicted are fallen into the factor of ± 2 tim es scatter band.%研究了1100℃下镍基单晶高温合金DD6不同应变比(R=-1,0.05)下的低周疲劳行为.结果表明:材料的循环软化/硬化行为不仅与材料本身的微观结构有关,还与加载状态有关;平均应变为正时,非对称循环应变控制会产生平均应力松弛现象,且随着应变幅的增大,平均应力松弛速率增大;R=-1时,材料表现出拉压不对称性;采用三种不同的模型对不同应变比下的寿命进行表征,预测精度基本落在±2倍的分散带内.【期刊名称】《航空材料学报》【年(卷),期】2018(038)001【总页数】6页(P95-100)【关键词】单晶高温合金;低周疲劳;拉压不对称性;应力松弛【作者】张仕朝;李旭东;于慧臣;侯学勤【作者单位】中国航发北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095;中国航发北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095;中国航发北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095;中国航发北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095【正文语种】中文【中图分类】TG146.1+5镍基单晶高温合金因其优越的高温抗疲劳和抗蠕变性能，已成为制造航空涡轮发动机热端部件的重要材料。

DD6单晶高温合金振动疲劳性能及断裂机理刘丽玉;高翔宇;杨宪锋;何玉怀【摘要】Room Temperature vibration fatigue S-N curves of single crystal superalloy DD6 with [001] orientation was investigated and room temperature vibration fatigue limit was obtained .The fracture mechanism was studied by OM ,SEM and EBSD .The results show that based on S-N method ,vibra-tion fatigue limit of DD6 single crystal superalloy with [001] orientation is estimated to be around 337 .5M Pa .Vibration fatigue fracture presents single or several {111} octahedral slip planes .SEM observations show that fracture has two regions :fatigue source region and the fatigue crack propaga-tion regions ,the fatigue cracks initiate at the surface or internal defect of the cross-section with the maximumstress ,and exhibits a single source feature ,fatigue crack propagation region exhibits quasi-cleavage fracture ,no typical fatigue striationfeature .Crystal plane slip along {111} is the main de-formation mechanism of RT vibration fatigue fracture of single crystal superalloy DD 6 ,quasi-cleavage propagation plane in fracture and quasi-cleavage patterns in microstructure are the main features of RT vibration fatigue fracture of single crystal superalloy DD 6.%研究[001]取向的DD6单晶高温合金的室温振动疲劳S-N曲线,并获得了其室温振动疲劳极限.利用体视显微镜、扫描电子显微镜、背散射衍射等手段对DD6单晶高温合金振动疲劳断裂机制进行分析.结果表明:采用S-N法估算得到的[001]取向的DD6单晶高温合金室温振动疲劳极限约为337.5M Pa.振动疲劳裂纹断口呈现单个或多个沿{111}晶体学扩展平面组成的形貌特征,断口上分为疲劳源区和疲劳扩展区两个阶段,裂纹在应力最大截面处的表面或内部缺陷处萌生,呈单源特征,疲劳扩展区呈现类解理断裂特征,未出现典型的疲劳条带特征.说明沿{111}晶面滑移是DD6单晶高温合金室温振动疲劳断裂的主要变形机制,断口上的类解理扩展平面以及微观上类解理花样是DD6单晶高温合金室温振动疲劳断裂的主要特征.【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2018(046)002【总页数】6页(P128-133)【关键词】DD6单晶高温合金;振动疲劳;断裂机理;类解理平面【作者】刘丽玉;高翔宇;杨宪锋;何玉怀【作者单位】中国航发北京航空材料研究院,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095;中国航发北京航空材料研究院,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095;中国航发北京航空材料研究院,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095;中国航发北京航空材料研究院,北京100095;航空材料检测与评价北京市重点实验室,北京100095;材料检测与评价航空科技重点实验室,北京100095【正文语种】中文【中图分类】V241现代航空发动机发展的主要特点是提高涡轮前温度，以有效地改善发动机性能，而涡轮前温度的提高很大程度上取决于涡轮叶片的承温能力[1]。

热等静压对第二代单晶高温合金DD6显微组织和力学性能的影响郭会明;赵云松;郑帅;许剑伟;张剑;骆宇时;董建新【摘要】Effects of the hot‐isostatic pressing (HIP) temperature(1280 ,1300 ,1320℃) on microstruc‐tures and mechanical properties of a second generation single crystal superalloy DD 6 were investiga‐ted .T he results show that the HIP treatment significantly decrease the cast porosity number of DD 6 compared with standard treatedspecimens .Especially ,the cast porosity volume fraction is deceased from 0 .31% to 0 .04% after the HIP treatment of 1300℃/100MPa ,4h .The cast eutectic volume fractions are remarkably reduced with increasing HIP temperature .The HIP treatments nearly un‐changed the creep lives ,While they greatly promote the low cycle fatigue lives .The elimination of cast microspores using the HIP treatment of 1300℃/100M Pa ,4h result in the inhibition of crack initi‐ation during fatigue and improve the low cycle fatigue lives one order of magnitude larger than that af‐ter standard heat treatment .%通过1280，1300℃和1320℃3个温度的热等静压实验，对比分析热等静压对第二代单晶高温合金DD6显微组织和力学性能的影响。

不同使用温度下DD6单晶高温合金的组织演变行为史振学;刘世忠;熊继春;李嘉荣【摘要】The second generation single crystal superalloy DD6 after standard heat treatment was heat-treated at 1100, 1150, 1200, 1250, 1300 and 1320℃ for 1 h, respectively, and was then air cooled. The microstructures of the alloy heat-treated at different temperatures were investigated by SEM. The microstructure evolution mechanism of the alloy was estimat using JMatPro software and DSC.The results show that the size ofγ′ phase slightly increases after DD6 super alloy heat-treatment at 1100, 1150 and 1200℃. The size ofγ′ phase increases apparently and its size distribution is very uneven after heat treatment at 1250℃. The small part ofγ′ phase has serratedγ′/γ phase surface as a result of incomplete solution and the irr egular smallγ′ phase is majorafter heat-treatment at 1300℃. While the irregular smallγ′phase precipitates again, followed complete solution after heat-treatment at 1320℃. The size, shape and volume fraction ofγ′ phase vary with the heat treatment temperatu res because it grows, dissolves or precipitates again. The volume fraction ofγ′ phase decreasesto different degrees after heat-treatment at different temperatures except 1100℃. There is no fine secondγ′ phase in theγ matrix channel of the alloy after standard heat-treatment and heat-treatment at 1320℃. But the fine secondγ′ phase precipitates in theγ matrix channel after heat-treatment at temperature range of 1100−1300℃. Different microstructures are obtained after heat-treatment at differenttemperatures, which indicates that the using temperature has obvious effect on the microstructure of the alloy.%对完全热处理后的第二代单晶高温合金DD6分别在1100、1150、1200、1250、1300和1320℃温度下保温1 h 后再进行空冷处理。

单晶铸造是定向凝固中的一个特例…由一个柱状晶构成的铸件即单晶！！绪论航空发动机涡轮叶片的运行经验表明，大多数裂纹都是沿着垂直于叶片主应力方向的晶粒间界即横向晶界上产生和发展的。

因此消除这种横向晶界，则可大大提高叶片抗裂纹生长能力。

定向凝固就是基于这种设想对叶片铸件的凝固过程进行控制，以获得平行干叶片轴向的柱状晶粒组织。

柱状晶之间只有纵向晶界而无横向品界，这就是定向凝固的柱晶叶片，如果采取某些措施，只允许有一个晶粒成长的柱晶，从面消除了一切晶界，这就是单晶叶片。

由于定向凝固技术用于真空熔铸高温合金涡轮叶片，航空发动机的材料和性能有了极大的提高，特别是单晶叶片的性能和使用寿命比普通精铸叶片提高了许多倍，因此自70年代初期，定向凝固高温合金涡轮叶片开始应用以来，世界各先进的军用及民用航空发动机都普遍采用定向凝固或单晶铸造叶片。

1.定向凝固1.1定向凝固原理进行定向凝固以得到连续完整的柱状晶组织，必须满足以下两基本条件:(l)在整个凝固过程中，铸件的固一液相界面上的热流应保持单一方向流出，使成长晶体的凝固界面沿一个方向推进;(2)结晶前沿区域内必须维持正向温度梯度，以阻止其他新晶核的形成。

1.1.1定向凝固过程定向凝固时合金熔液注入壳型，首先同水冷底板相遇，于是靠近板面的那一层合金熔液迅速冷至结晶温度以下而开始结晶，但此时形成的晶粒，其位向是混乱的，各个方向都有。

在随后的凝固进行过程中，由于热流是通过已结晶的固体金属合金有方向性地向冷却板散热，且结晶前沿是正向温度梯度，根据立方晶系的金属及合金（Ni、Fe、Co等及其高温合金）在结晶过程中晶体<100>是择优取向，长大速度最快，从而那些具有<100>方向的晶粒择优长大，而将其他方向的晶粒排挤掉。

只要上述定向凝固条件保持不变，取向为<100>的柱状晶继续生长，直到整个叶片，如图1-1所示。

散热方向正温度梯度图1-1 晶体定向生长示意图1.1.2凝固参数定向凝固的结晶组织与凝固参数即温度梯度G和凝固成长速率R有密切关系。

一、概述随着航空航天、火箭发动机、能源等领域的快速发展，对高温合金材料的需求也越来越高。

在这些领域中，单晶高温合金因其优异的高温强度、抗氧化性和耐热腐蚀性成为热力机械零部件和结构零部件的首选材料。

而定向凝固技术作为制备单晶高温合金的关键技术之一，对于提高材料的性能和稳定性起着至关重要的作用。

二、单晶高温合金的特性1. 高温强度：单晶高温合金具有优异的高温强度，能够在高温下保持较好的机械性能。

2. 抗氧化性：单晶高温合金能够在高温高氧环境中抵御氧化的侵蚀，保持材料表面的稳定性。

3. 耐热腐蚀性：单晶高温合金对于热腐蚀的抵抗能力较强，能够在恶劣的环境中保持较长的使用寿命。

4. 高温热疲劳寿命：单晶高温合金具有较长的高温热疲劳寿命，适用于高温循环载荷工况下的使用。

三、定向凝固技术的发展1. 传统凝固工艺：传统的高温合金铸造多采用自由凝固工艺，随机形核、异质晶核的生成容易导致晶粒取向不一致，降低了材料的性能。

2. 定向凝固技术的出现：定向凝固技术通过控制晶粒生长的方向和速度，使得合金呈现出优异的单晶结构，大大提高了材料的性能和稳定性。

3. 遗传晶核技术：遗传晶核技术是定向凝固技术的重要发展方向，通过精密的晶种设计和控制，实现了更加精确的晶粒取向和生长，进一步提高了单晶高温合金的性能。

四、定向凝固技术的关键问题1. 晶种设计：合理的晶种设计是定向凝固技术成功的关键，需要考虑晶种的形状、大小、取向等参数。

2. 流体动力学模拟：定向凝固过程中，流体动力学对于晶种的输送和生长起着至关重要的作用，需要进行精确的流体动力学模拟。

3. 界面热传导：在定向凝固过程中，界面热传导对于晶粒的形成和取向有着重要影响，需要进行精确的热传导模拟。

五、定向凝固技术的精确模拟1. 多尺度模拟：定向凝固涉及到多个尺度的物理过程，需要考虑宏观流体动力学、界面热传导以及微观晶粒生长等多方面因素。

2. 数值模拟方法：通过有限元/体元方法、格子Boltzmann方法等数值模拟手段，可以进行精确的定向凝固过程模拟。

DD6单晶精铸薄壁试样定向凝固过程数值模拟杨亮;李嘉荣;金海鹏;谢洪吉;韩梅;刘世忠【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2014(000)011【摘要】针对单晶高温合金精铸薄壁试样制备困难的问题,建立了薄壁板形试样的有限元模型,采用ProCAST数值模拟的方法模拟DD6单晶精铸薄壁板形试样的定向凝固过程,研究了几何形状和工艺参数对定向凝固过程中温度场、温度梯度场及糊状区的影响.结果表明:薄壁板形试样中间部位工作端的温度梯度在60～65℃/cm 范围内,糊状区固相线较为平直,液相线的位置在近炉壁一侧较低,远炉壁一侧较高.几何形状对单晶高温合金试样定向凝固过程有重要影响,提高浇注温度或降低抽拉速率有助于薄壁板形试样固液界面前沿液相温度梯度增大、糊状区宽度减小.单晶高温合金精铸薄壁试样定向凝固过程数值模拟结果与实际浇注结果吻合,凝固过程数值模拟为单晶精铸薄壁试样的制备提供了技术支持.【总页数】8页(P15-22)【作者】杨亮;李嘉荣;金海鹏;谢洪吉;韩梅;刘世忠【作者单位】北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095【正文语种】中文【中图分类】TG244;TG132.3【相关文献】1.DD6单晶高温合金导向叶片定向凝固过程数值模拟 [J], 谢洪吉;李嘉荣;金海鹏;刘世忠;熊继春2.单晶高温合金定向凝固过程数值模拟 [J], 刘世忠;李嘉荣;唐定忠;钟振纲3.单晶涡轮叶片定向凝固过程应力场数值模拟 [J], 李世峰;何爱杰;邱飞4.DD6单晶试样结构对热拉伸性能的影响 [J], 李世峰;张定华;罗秋生;吴长波;刘强军5.单晶叶片定向凝固过程的数值模拟研究 [J], 王海洋; 张琼元; 李林蓄; 马德新; 杨照宏; 曾洪因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

第29卷 第7期2010年7月中国材料进展MATER I A LS CH I NAV ol 29 N o 7Ju l 2010收稿日期:2009-12-09基金项目:国家自然科学基金资助项目(50771081,50827102,50931004);科技部973计划项目(2006CB605202,2010CB631202);科技部863计划项目(2007AA03Z552)通信作者:刘 林,男,1956年生,教授,博士生导师高温合金定向凝固技术研究进展刘 林,张 军,沈 军,黄太文,傅恒志(西北工业大学,陕西西安710072)摘 要:首先回顾了定向凝固的发展历史,重点分析了液态金属冷却定向凝固的技术特点。

总结了高温度梯度下制备的定向凝固法单晶高温合金在组织和性能方面的研究现状,结合作者在本领域的研究,着重分析了定向凝固温度梯度、凝固速率、晶体取向、熔体超温处理、熔体对流控制对组织和性能的作用规律和机制,认为高温度梯度定向凝固是细化组织、减少缺陷、提高合金性能的重要途径。

最后展望了高温合金定向凝固的发展趋势。

关键词:定向凝固;高温合金;凝固组织;持久性能中图分类号:TG 111 4 文献标识码:A 文章编号:1674-3962(2010)07-0001-09Advances in D irectional SolidificationTechniques of SuperalloysL IU L in ,Z HANG Jun ,SHEN Jun ,HUANG T ai w en ,F U H engzh i(N orth w estern Po lytechn ical U n i versity ,X i an 710072,Ch i na)Abstrac:t Th i s paper first rev i ew s t he history o f the deve l op m ent o f directi onal so li dificati on ,focus i ng on ana l ys i s o f liq -u i d m eta l coo led d irectiona l so li dificati on charac teristi cs .W e su mm ar ize so li d ifi cation m icrostruc t ure and m echanica l prope r -ti es o f se lected d irectiona lly soli d ifi ed and si ng l e cry sta l supera ll oy prepared under h i gh the r m al d irec tiona l soli d ifi cation w ithautho r s research fea t ures i n t h is fie l d .The effects o f ther m a l g radien t ,so lidifica ti on rate ,cry sta l or i entati on ,m e lt -supe r -heati ng and m elt convec tion on t he m i c rostructure and m echanical prope rti es o f supe ra lloys were ana l yzed .W e concl ude t hat t he high ther m a l gradient d irectiona l soli d ifi cation i s an i m portant way t o re fi ne t he m icro struct u re ,reduce defects ,and i m -prove perfor m ance o f superall oys .F ina lly ,the future trends directi onal so li d ificati on of supera ll oys w as pro spected .Key w ords :directiona l so li dificati on ;superall oy s;so li d ifi ca ti on m icro structure ;stress rupture properti es 1 前 言定向凝固是一种强制性凝固过程。

单晶高温合金dd6高温显微组织演化规律研究
单晶高温合金DD6是一种具有优异高温力学性能和耐蠕变性
的材料，被广泛应用于航空、航天等领域。

DD6高温合金的显微组织演化规律主要涉及相变、析出和晶
粒长大等过程。

下面将对这些过程进行详细说明：
1. 相变：DD6高温合金在高温条件下经历固溶和析出相变过程。

固溶是指合金中的元素在固态溶解于基体中，形成固溶体。

在高温条件下，固溶体会发生析出相变，即固溶体中的溶质元素会形成析出相。

相变过程中的原子重排和位错运动是影响显微组织演化的重要因素。

2. 析出：DD6高温合金中的析出相主要包括γ'相和γ"相。

γ'相
是由镍、铝和钛等元素组成的强化相，γ"相是由硼、铌和钛等
元素组成的强化相。

在高温合金的固溶体中，这些硬质相会从固溶体中析出出来。

析出过程中的相间相互作用、成核和生长是影响析出相形貌和尺寸的关键因素。

3. 晶粒长大：在高温合金中，晶粒长大是显微组织演化的一个重要过程。

晶粒长大是指晶粒之间的相互吞噬和扩张，使得晶粒尺寸增大。

晶界能的降低和晶粒边界的运动是晶粒长大的驱动力。

通过对DD6高温合金显微组织演化规律的研究，可以进一步
优化合金的热处理工艺和合金设计，提高其高温力学性能和耐蠕变性能。

DD6单晶高温合金氧化物夹杂形成的热力学计算及分析乔海滨;刘林;赵新宝;汤鑫;张军;傅恒志;李相辉;曹腊梅【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2013(000)007【摘要】采用Thermo-calc热力学计算软件以及JMatPro分析软件对DD6镍基单晶高温合金真空感应熔炼过程中氧化物夹杂形成的热力学条件进行了计算分析.结果表明:DD6单晶高温合金熔化和凝固过程中形成的氧化物夹杂主要为Al2O3.热力学平衡状态下,熔化阶段和凝固阶段合金液中氧的活度分别在(3.21～14.0)×10-7,(1.63～4.89)×10-8 范围内.在真空度为0.1Pa时,采用CaO坩埚熔炼DD6合金将会造成熔体增氧和Al2O3夹杂的产生.为了使Al2O3夹杂含量降低至10×10-6以下,合金化开始前应将氧的含量控制在4.709×10-6以内.【总页数】6页(P78-82,96)【作者】乔海滨;刘林;赵新宝;汤鑫;张军;傅恒志;李相辉;曹腊梅【作者单位】西北工业大学凝固技术国家重点实验室,西安710072;西北工业大学凝固技术国家重点实验室,西安710072;西北工业大学凝固技术国家重点实验室,西安710072;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;西北工业大学凝固技术国家重点实验室,西安710072;西北工业大学凝固技术国家重点实验室,西安710072;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095;北京航空材料研究院先进高温结构材料重点实验室,北京100095【正文语种】中文【中图分类】TG146.1+5【相关文献】1.几种典型镍基单晶高温合金成分设计的热力学分析 [J], 王静;孙锋;董显平;陈科;张澜庭;单爱党2.高碳钢中氧化物夹杂形成的热力学计算及其在生产中的应用 [J], 郭大勇;李德刚;王秉喜;耿继双;张晓军;常桂华;宁东;曹亚丹3.DD6单晶高温合金疲劳断口的扫描电子显微分析 [J], 王美炫;李影4.单晶高温合金DD6再结晶晶界析出相特征及其形成机制 [J], 熊继春;李嘉荣;赵金乾;刘世忠;董建新5.稀土碳锰纯净钢中夹杂物形成与转化的热力学计算及观察分析 [J], 郭锋;林勤;孙学义因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。