焊接材料及其生产设备

Ｃ１０Ｄ取最小值。结果表明，在焊趾处具有表面裂纹　的管线钢是安全的。图４表３参４　

焊接材料及其生产设备　

２ｏｏ６３１ｏ７　合金溜槽堆焊焊条的正交设　刘耀东　…／／电焊机．一２００５。３５（１１）．一５３—５６　运用正交法确定了合金溜槽堆焊焊条的药皮组　成，并研究了其工艺性能、冶金性能和堆焊层的力学　性能。经反复试验获得了较为理想的焊条药皮配方，　所设计的新焊条不但具有较佳的工艺性能，而且堆焊　层中合金元素的含量达到了设计要求。表１２参７　

２００６３１０８　ＨＭ３焊条堆焊层组织及性能／刘耀东…／／　热加工工艺．一２ｏｏ５，３４（１２）．一６４～６５　对ＨＭ３堆焊焊条的药皮组成、堆焊层组织、热处　理后的各种组织及性能作了细致研究。焊芯采用　４ＣｒＳＭｏＳｉＶ１的　ｍｍ焊丝，并在焊条药皮中加入合　金元素Ｍｏ和Ｎｂ，以向堆焊层中过渡合金元素Ｍｏ和　Ｎｂ。试验中采用ＪＳＭ一５５０ＬＶ扫描电镜、ＨＲＣ一１５０　洛氏硬度计及ｘ射线衍射仪对堆焊层金属进行测试，　结果表明：焊态下堆焊层显微组织为马氏体＋少量的　残余奥氏体＋碳化物，热处理后堆焊层显微组织为回　火马氏体＋碳化物。图５表１参４　

２００６３１０９焊接填充材料的研制和生产历史（二）　［德］／／Ｔｅｃｈｎｉｃａ（瑞士）．一２００２，５１（２５～２６）．一５０—５４　列出了各种焊条药皮研究及其特性、生产和应用　方面的资料。介绍了药皮焊条制造用的设备。指出　了碱性药皮焊条的优点。图２参１２　

２００６３１１０新包装降低了焊条损失［德］／／Ｔｅｅｈｎｌｅａ　（瑞士）．一２００３，５２（３—４）．一５８　Ｏｅｒｌｉｋｏｎ—Ｓｃｈｗｅｉｓｓｔｅｅｈｎｉｋ　ＡＧ公司（瑞士）调整了　露天建筑工地焊接工程用碱性焊条的生产，采用了不　透潮ＳＣＷ　Ｍｉｃｒｏ—Ｖａｃｕｕｍ—Ｐａｃｋ包装。一包的焊条　数量不多，这样就减少了焊接工作完成后包装中的焊　条剩余数。包装焊条可以在施工现场存放很长的时　间。节约了焊条烘干的费用和时间。图１　

２００６３１１１　表面覆层焊丝用于纯氩ＭＩＧ焊接／张京　海…／／焊接学报．一２００５，２６（９）．一６５—６８　研究了表面覆层焊丝用于纯氩ＭＩＧ焊接的特点　ｌ６　和可行性，初步研制成功了一种纳米复合体系表面覆　层，并对带有该覆层的高强钢气体保护焊丝进行了焊　接试验。试验结果表明，表面覆层焊丝用于纯氩ＭＩＧ　焊接，可获得高纯净度的焊缝金属，其质量可与ＴＩＧ　焊相近，且力学性能和抗裂性能优良，是潜在的高强　度钢材高质高效焊接的首选焊接方法。图１２表１参５　

２００６３１１２镁合金焊丝的热挤压一拉拔工艺及其变　形机理／金文中…／／材料科学与工艺．一２００５，１３　（５）．一４６６～４６９　介绍了一种制备１．２　ｍｍ镁合金焊丝的热挤压一　拉拔新工艺，采用ＳＥＭ研究了拉拔前后镁合金的微　观形貌，并对其变形机理进行了研究。结果表明，热　挤压阶段的大比率挤压细化晶粒到８　Ｊｎ以下尺寸及　拉拔阶段的工作温度保持在２２５℃以上时镁合金产　生了棱柱面｛１０　１—０｝＜ｌ１　２—０＞滑移，这两个因素　限制了镁合金内部孪晶的生成，滑移成为其主要的变　形方式，拉拔阶段的镁合金粗线坯的塑性大为提高，　这是拉拔工艺能够进行的主要原因。图６表３参１２　

２００６３１１３堆焊焊丝的最新研究成果［英］／／Ｗｅｌｄ．Ｊ　．一２００２，８１（１１）．一５３～５８　介绍了可提高耐磨和耐蚀性能的电弧堆焊焊丝　的最新研究成果。图９表７参４　

２００６３１１４填充材料史（四）［英］［德］／／Ｔｃｃｈｎｉｅａ（瑞　士）．一２００３，５２（６）．一４４—５Ｏ　给出了药芯焊丝研制历史资料。叙述了各类包　括带有金红石和碱性填料的药芯焊丝。指出了埋弧　焊实心和药芯焊丝的研制情况，以及熔化焊剂在埋弧　焊中的应用。图１参６　

２００６３１１５烧结焊剂的熔化特性在其配方设计中的　应用／许昌玲…／／焊接．一２００５，（１２）．一２６—２９　根据埋弧焊烧结焊剂中各组分的作用，利用”配　方均匀设计”，提出一组配方；通过测试各个配方的熔　化特性，选择其中处于合理范围的配方。经过焊接工　

艺性能和焊缝金属力学性能测试，最终确定最优配　维普资讯 http://www.cqvip.com 方。试验表明：采用这种方法研制烧结焊剂试验数量　小，具有快速高效的优点，极大地缩短了研制时间，降　低了研制费用，具有良好的实用价值。表６参４　

２００６３１１６高合金钢焊接用保护气体［德］／／Ｔｅｃｈｎｉｃａ　（瑞士）．一２Ｏ０３，５２（３～４）．一５５～５７　指出了采用惰性气体与Ｈ　的混合气体可提高非　熔化极焊接的速度。指出了Ｎ　在降低焊缝金属中６　一铁素体含量方面的作用。强调了采用特别是含有　ＣＯ，的活性保护气体提高高合金钢熔化极焊接速度　的可能性，这类活性气体有Ｓａｇｏｘ　２Ｋ、３Ｋ和３号混合　气体，后一种混合气体含有Ｏ　１％，ＣＯ　４％，Ａｒ一其　余，这种混合气体既适用于碳素钢的焊接，也适用于　高合金钢的焊接。强调了Ｈｅ气在混合保护气体中的　使用范围扩大。图３表３　２００６３１１７　Ｎ２对Ｓｎ—Ａｇ—Ｃｕ钎料与元器件引线无　铅镀层润湿性的影响／刘琳…／／焊接学报．一２００５，　２６（１０）．一４７～５０　以ｓｎ一３．５Ａｇ一０．５Ｃｕ钎料为主要研究对象，配　合免清洗助焊剂，基于润湿平衡原理测量了钎料对　Ｓｎ、Ｓｎ—Ｃｕ、Ｓｎ—Ｂｉ三种镀层的润湿特性，研究了五种　温度、三种镀层、二种气氛条件对润湿行为的影响。　结果表明，空气气氛下，温度较低时Ｓｎ—Ｂｉ镀层的润　湿性能相对较好，温度较高时三种镀层的润湿性相　当；采用氮气保护后可明显改善钎料润湿性，润湿时　间缩短２２％～４０％，同一温度下的三种镀层的润湿性　能相当。图７表２参１０　

２００６３１１８无铅钎料对不同引脚数ＱＦＰ微焊点抗拉　强度的影响／胡永芳…／／焊接学报．一２００５，２６（１０）　．一７２～７４　采用微焊点强度测试仪测试了不同引脚数方形　扁平式封装（ＱＦＰ）微焊点的抗拉强度，研究了ＱＦＰ的　引脚数、钎料成分对其力学性能的影响。并采用扫描　电镜对微焊点断裂处的显微组织进行了分析。结果　表明，在相同引脚数的条件下，ＳｎＡｇ（：ｕ钎料的微焊点　抗拉强度大于Ｓｎ—Ｐｂ钎料的微焊点抗拉强度；在钎　料成分相同时，４８引脚数的ＱｒＰ微焊点强度小于１００　引脚数的ＱＦＰ微焊点强度。图５参９　

２００６３１１９　Ｔｉ—Ｚｒ—Ｎｉ—Ｃｕ非晶钎料／邹家生…／／　焊接学报．一２００５，２６（１０）．一５１～５３　根据Ｓｉ　Ｎ　陶瓷钎焊性和非晶形成能力的要求，　确定非晶钎料合金成分为Ｔｉ４０Ｚｒ２５Ｎｉｌ５Ｃｕ２０；采用单　辊熔体快淬法成功制备了箔带状　Ｏｚｒ２５　Ｎｉ１５ｃｕ２０　钎料合金，并通过ｘ射线衍射、差热分析、电镜线扫描　等分析手段证实其为非晶态。试验结果表明，　Ｔｉ４０Ｚｒ２５Ｎｉ１５Ｃｕ２０合金其约化玻璃温度ｒｒｓ＝０．７６，　过冷液相区△Ｔｘ＝７８　Ｋ。图３表３参１２　

２００６３１２０温度与镀层对Ｓｎ—Ａｇ—Ｃｕ无铅钎料润　湿性的影响／王旭艳…／／焊接学报．一２００５，２６（１０）　．…９３　９６　采用润湿平衡法测试了ｓｎ—Ａｇ—ｃｕ无铅钎料在　二种试验温度下和三种基体上的润湿时间和润湿力，　研究了钎焊温度对ｓｎ—Ａｇ—ｃｕ无铅钎料在不同基体　上润湿性能的影响。结果表明，温度升高显著提高无　铅钎料对基体的润湿能力，在２６０℃时，Ｓｎ—Ａｇ—ｃｕ　无铅钎料的润湿时间已接近Ｓｎ—Ｐｂ的润湿时间，润　湿力大于Ｓｎ—Ｐｂ钎料的润湿力；Ｓｎ—Ａｇ—Ｃｕ钎料在　Ｎ　ｉ／Ａｕ、ＳｎＢｉ镀层上的润湿时间明显小于在无镀层基　体上的润湿时间，且ｓｎ—Ａｇ—ｃｕ钎料在三种基体上　的润湿时间分别较在２３５℃时下降了３４％～６７％。　图６参ｌ１　

２Ｏｏ６３１２１钎料熔滴与焊盘界面反应及再重熔时的　界面组织演变／李福泉…／／中国有色金属学报．一　２００５，１５（１０）．一１　５０６～１　５ｌ１　采用熔滴直接凸点制作方法，对共晶ＳｎＰｂ及　ＳｎＡｇ（：ｕ钎料熔滴与Ａｕ／Ｎｉ／Ｃｕ焊盘所形成的凸点／焊　盘界面组织进行了研究，并与激光重熔条件下获得的　凸点／焊盘界面组织进行了比较，考察了凸点／焊盘界　面组织在随后的再重熔过程中的演变。结果表明：钎　料熔滴与焊盘在接触过程中形成了Ａｕ—Ｓｎ化合物，　Ａｕ层并未完全反应。在随后的再重熔过程中，Ａｕ层　被完全消耗，全部溶人钎料基体中，Ｎｉ层与钎料发生　反应。无铅钎料（ＳｎＡｇＣｕ）和ＳｎＰｂ钎料所形成的界面　组织明显不同；再重熔后ＳｎＰｂ钎料／焊盘的界面组织　为Ｎｉ３Ｓｎ　，ＳｎＡｇ（：ｕ钎料／焊盘界面组织为（Ｃｕｘ．　Ｎｉｌ．　）６Ｓｎ５。图４表１参１７　２００６３１２２　ＺＬ１０２合金用低温软钎料的研　宋德军　…／／热加工工艺．一２００５。３４（１１）．一１０・１１，１４　ｓｎ一９Ｚｎ共晶钎料可以用于钎焊钎焊性极差的铸　造铝合金ＺＬ１０２。在Ｓｎ一９Ｚｎ钎料的基础上添加Ｉｎ元　

ｌ７　维普资讯 http://www.cqvip.com 索，以提高钎料对ＺＬ１０２合金的润湿。将Ｓｎ一９Ｚｎ和　Ｓｎ一９Ｚｎ一５Ｉｎ二种软钎料对ＺＬ１０２合金润湿、界面结　２００６３１２４　钎焊：锡一铅钎料［英］／／Ｗｅｌｄ．Ｊ　合等方面进行了研究，结果表明，ｓｎ一９Ｚｎ一５Ｉｎ钎料　．一２００２，８１（１Ｏ）．一５８　的性能优于Ｓｎ一９Ｚｎ共晶钎料。图３表２参３　简要报道了ｓｎ—Ｐｂ钎料的性能，提供了这些钎　料的特性和在不同领域应用的可能性。图１　２００６３１２３古青铜文物钎焊修复用钎料的选择／陈　艳…／／造船技术．一２００５，（６）．一４０—４１　阐述古青铜文物修复常用的Ｓｎ—Ｐｂ、Ｓｎ—Ｐｂ—Ｓｂ　和Ｓｎ—Ｐｂ—Ａｇ　３种钎料和上海博物馆研制的新型钎　剂匹配，进行的铺展性试验和强度试验，考察该３种　钎料的钎焊性能。试验结果表明，Ｓｎ—Ｐｂ钎料的铺展　性最优，Ｓｎ—Ｐｂ—Ａｇ次之；Ｓｎ—Ｐｂ—Ａｇ钎料的接头强　度比其他二种钎料都高。综合研究表明，古青铜文物　修复使用ｓｎ—Ｐｂ—Ａｇ钎料最佳。图４表１参２　

熔　焊　２００６３１２５填充材料史（三）［德］／／Ｔｅｃｈｎｉｃａ（瑞士）　．一２Ｏ０３，５２（３—４）．一４８—５４　给出了可熔炼出低含氢量焊缝金属的填充材料　试验数据。分析了水淬火和回火钢焊接用填充材料　的研制结果。介绍了研制的焊条，指出了采用这种焊　条焊制的结构，内层不含Ｆ的双药皮焊条的研制，旨　在提高焊条的熔化效率。图５　

焊　接　工　艺　

２００６３１２６钢板的等离子弧焊工艺［德］／Ｋｒｏｈ　Ｒ．／／　Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｍａｒｋｔ．一２００３，１０９（１—２）．一２９　制定了在厚度≤２．５　ｍｍ的钢板上不用填充金属　可以完成焊点的等离子弧焊接工艺。水冷等离子焊　炬用ＰＷ　５００变流器供电。等离子射流由相应的焊炬　聚焦，结果由于热能集中在尺寸不大的一点而缩短焊　接时间，从而防止大的热应力产生。为机器人焊接规　定了相应的接口。钢焊接时等离子形成气体主要采用　纯Ａｒ，但对于某些金属（如铝）则还要添加Ｈ　或Ｈｅ。　必要时还可采用变流器作为一般ＴＩＧ焊的电源。图２　２００６３１２７电弧焊效率提高的可能性［德］／Ｈｉｍｍｅｌｂａｕｅｒ　Ｋ．／／Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｍａｒｋｔ．一２００３，１０９（１—２）．一３４—３５　指出了采用截面积４．５　ｍｍ×０．５　ｍｍ的扁焊丝提　高熔化极气体保护电弧焊效率的可能性；扁钢焊丝的　熔化效率为１１　ｋｇ／ｈ，这种焊丝的送丝速度≤１８０　ｃｍ／　ｍｉｎ，而在Ａｌ一１１的情况下这种速度还要高。为了获　得高的焊接电流，ｃＢ（如９００　Ａ），并联２个电源。采用　‘ｐ３．２　ｍｍ的圆焊丝可以达到高效率。在使用￣ｐ２．４　ｍｍ碱性药芯焊丝的情况下熔化效率可达２５．５　ｋｇ／ｈ。　由二个电源采用提供相位移１８Ｏ。的脉冲电流和基值　电流的同步装置分别向二根焊丝供电，也可提高效　率。粘附在焊炬喷嘴上的金属飞溅物如采用Ｒｏｂａｃｔａ　】８　Ｔｏｕｃｈｌｅｓｓ装置予以自动清除也可达到上述目的，因为　该装置使喷嘴强烈冷却产生应力，削弱了金属熔滴与　喷嘴的结合力，之后电磁脉冲将飞溅物从喷嘴上清　除。如果测得的焊接工艺参数与给定参数相同，焊接　设备维护相关损失可以降低，如果出现偏差，则应采　取适当措施加以消除。图３