拉拔功率计算培训资料
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拉拔试验计算方法
拉拔试验计算方法一、引言拉拔试验是指将试样固定在一个夹具上，通过向试样施加拉力来测试其抗拉性能的一种试验方法。
拉拔试验广泛应用于工程领域中，用于评估材料的强度、韧性和可靠性。
本文将介绍拉拔试验的计算方法，以帮助读者更好地理解该试验的原理和应用。
二、拉拔试验计算公式在拉拔试验中，常用的计算公式有以下几种：1. 抗拉强度（Tensile Strength）：抗拉强度是指试样在拉伸过程中抵抗外力的能力，可以用以下公式计算：抗拉强度 = 断裂拉力 / 试样初始横截面积2. 断裂伸长率（Elongation）：断裂伸长率是指试样在拉伸过程中发生断裂前的伸长量与试样初始长度之比，可以用以下公式计算：断裂伸长率 = （断裂长度 - 初始长度）/ 初始长度× 100%3. 应变（Strain）：应变是指试样在拉伸过程中单位长度的变化量，可以用以下公式计算：应变 = （伸长长度 - 初始长度）/ 初始长度4. 应力（Stress）：应力是指试样在拉伸过程中单位横截面积上承受的外力，可以用以下公式计算：应力 = 断裂拉力 / 试样初始横截面积以上是常用的拉拔试验计算公式，通过这些公式可以获得试样的抗拉强度、断裂伸长率、应变和应力等重要参数。
三、拉拔试验计算方法在进行拉拔试验时，需要先测量试样的初始长度和初始横截面积。
然后将试样固定在拉拔试验机夹具上，施加拉力开始进行试验。
试验过程中，可以通过试验机的数据采集系统记录试样的拉力和伸长量等数据。
1. 计算抗拉强度：根据上述公式，将试样的断裂拉力除以初始横截面积，即可得到试样的抗拉强度。
2. 计算断裂伸长率：根据上述公式，将试样的断裂长度减去初始长度，再除以初始长度，再乘以100%即可得到试样的断裂伸长率。
3. 计算应变：根据上述公式，将试样的伸长长度减去初始长度，再除以初始长度，即可得到试样的应变。
4. 计算应力：根据上述公式，将试样的断裂拉力除以初始横截面积，即可得到试样的应力。
拉拔力
图10-5 流体动力润滑示意图
（6）反拉力的影响 反拉力对拉拔力的影响如图10-3所示。
图10-3 反拉力对拉拔力及模子压力的影响
反拉力的影响是两方面的。随着反拉 力Q的增加，一方面，拉拔力Pq逐渐增加； 另一方面，模壁受到的压力Mq近似直线 下降，使摩擦力减小，又使拉拔力减小。 因此，就会存在一个临界反拉力Qc。 在反拉力达到临界反拉力之前，对拉拔 力无影响。当反拉力超过临界反拉力值 后，将改变塑性变形区内的应力分布， 使拉拔力增大。
式中：E=(tg α+f)/*(1-f tg α) tg α+ ≈1-f/ α； δ—断面减缩率， δ=(1-F1/F0)×100%。 • 10.2.2.2固定短芯棒拉拔 （1）阿利舍夫斯基计算式 P=1.05σb均ω1ε F1 式中: ω1=(tg α+f)/*(1-f tg α) tg α++Cf/ tg α； C—拉拔前后管材的平均直径之 比，C=D0均/D1均。
图10-4 模具震动引起接触情况的变化 a-无振动时；b-振动脱离接触； c-震动产生冲击
• 10.2拉拔力计算 • LY12棒材，坯料φ50mm退火，拉前 φ40mm，拉后φ35mm，模角α=12°，定 径带长度3mm，摩擦系数0.09，试求P1。
• 10.2拉拔力计算 • 10.2.1棒材拉拔力计算 （1）加夫里连柯算式 P=σs均(F0-F1)(1+fctgα) (圆棒) P=σs均(F0-F1)(1+Afctgα) (非圆棒) 式中： σs均—拉拔前后金属屈服极限算术 平均值，可取σb均≈ σs均 ； F0、 F1—制品拉拔前后断面积；
• 10.2.2.4 游动芯头拉拔 P=F11.6σs均a(F0/F1)lnα 式中:a=(tg α+f1)/[(1-f1 tg α) tg α+ –f2d1/ (D1tg α) f1 、f2—管材与模子、芯头间摩擦系数； σs均—拉拔前后金属真实屈服极限平 均值； D1、d1—拉拔后管材的外径、内径。
第一篇 第三章 拉拔
2.2 管材拉拔时的应力与变形
一、空拉 1.主应力与主应变 A：主应力：二压一拉 B：主应变：两压一延，一压两延，一压一延。
2.变形区内的应力分布 A：轴向上的分布 与拉棒时相似。 B：径向上的分布
σl： 外表面 = 内表面 σr： 外表面 > 内表面 σθ： 外表面 < 内表面 σl >σr >σθ (代数值) 塑性方程为：σl +σθ=Kzh
5.空拉纠偏 A. 含义：能起到自动纠正管坯偏心的作用，且道次越 多，效果越好。 B. 原因： (1)假定同一圆周上径向应力σr： 均匀分布； (2)不同壁厚处的周向压应力σθ： 厚处 < 薄处 根据： σl+σθ=Kzh ，薄处先变形，一压二延 (3)薄处先变形后的附加应力情况为： 薄处在轴向上受压，厚处在轴向上受拉。 (4)考虑附加应力后的变形情况： 薄处：轴向延伸减小，径向增加，变厚。 厚处：开始变形，二压一延，轴向延伸，变薄。
四、游动芯头拉拔
1.变形区内的力分布特点(芯头的稳定) A：水平方向的力平衡： N1sina1- T1cosa1= T2 B：库仑摩擦定律：T= N f C：稳定的条件：N1sina1 - N1fcosa1 > T2 α1>β α1≤ α α1-芯头锥角 β-摩擦角 f -摩擦系数 α-拉模模角
2.变形特点
σL
b
σLb： 拉拔应力 σs：平均变形抗力 B = f/tanα λab： ab段的延伸系数
3.2 棒材拉拔力的理论计算
一、无反拉力时的平衡微分方程法 1. 平衡微分方程：
f Dσ ix + σ lx dD + 2σ n ( + 1)dD = 0 tan α
2. 塑性条件：
拉拔力
5.5 拉拔力
机械工程学院
5.5.1 各种因素对拉拔力的影响
影响拉拔力的因素包括两大方面： 内在因素: 内在因素: 钢材的本质、钢种、化学成分、 组织状态、热处理方式、材料的机械性能 和硬化率。 外在因素：使用模具的材质、润滑条件和 压缩率、拉拔的温——速度条件等。 压缩率、拉拔的温——速度条件等。
(5—8)
2.管材拉拔力的计算
（1）空拉管材 对微小单元体在轴向上建立微分方程，得
fσ nπD π π 1 （σ x + dσ s ) [( D + dD) 2 − (d + dd ) 2 ] − σ x ( D 2 − d 2 ) + σ nπDdD + dD = 0 4 4 2 2 tan α
π
4
( D12 − d 12 )
(5—29)
（2）衬拉管材
1）.固定短芯头拉拔 固定短芯头拉拔时定径区摩擦力对 用棒材拉拔时的同样方法，可得 的影响与空位不同，还有内表面的摩擦应力。
σL = 1− σs
c2 =
1−
σ x1 σs
e c2
式中： 直径（mm); s1为该道次拉拔后制品厚度（mm)。 2）.游动芯头拉拔 用固定芯头相同的计算方法可以得到减壁段终了断面上的拉应力计算式
f + 1)dD = 0 tan α
采用近似塑性条件
σ lx + σ n = σ s
σ lx − σ s = σ s
(5—3)
得
B= f tan α
(5—4)
设 得
dσ lx dD =2 Bσ lx − (1 + B )σ s D 1 ln[ Bσ lx − (1 + B )σ s ] = 2 ln D + C B
机械工程学院
5.5.1 各种因素对拉拔力的影响
影响拉拔力的因素包括两大方面： 内在因素: 内在因素: 钢材的本质、钢种、化学成分、 组织状态、热处理方式、材料的机械性能 和硬化率。 外在因素：使用模具的材质、润滑条件和 压缩率、拉拔的温——速度条件等。 压缩率、拉拔的温——速度条件等。
(5—8)
2.管材拉拔力的计算
（1）空拉管材 对微小单元体在轴向上建立微分方程，得
fσ nπD π π 1 （σ x + dσ s ) [( D + dD) 2 − (d + dd ) 2 ] − σ x ( D 2 − d 2 ) + σ nπDdD + dD = 0 4 4 2 2 tan α
π
4
( D12 − d 12 )
(5—29)
（2）衬拉管材
1）.固定短芯头拉拔 固定短芯头拉拔时定径区摩擦力对 用棒材拉拔时的同样方法，可得 的影响与空位不同，还有内表面的摩擦应力。
σL = 1− σs
c2 =
1−
σ x1 σs
e c2
式中： 直径（mm); s1为该道次拉拔后制品厚度（mm)。 2）.游动芯头拉拔 用固定芯头相同的计算方法可以得到减壁段终了断面上的拉应力计算式
f + 1)dD = 0 tan α
采用近似塑性条件
σ lx + σ n = σ s
σ lx − σ s = σ s
(5—3)
得
B= f tan α
(5—4)
设 得
dσ lx dD =2 Bσ lx − (1 + B )σ s D 1 ln[ Bσ lx − (1 + B )σ s ] = 2 ln D + C B
直进式拉丝机拉拔工艺及电机功率的计算
直进式拉丝机拉拔工艺及电机功率的计算作者：贾福旺凡俊锋来源：《城市建设理论研究》2014年第28期摘要以进线直径φ14mm、成品钢丝直径φ7mm，最大拉拔速度6m/s，进料钢丝抗拉强度1300MPa的预应力钢丝拉拔为例，介绍直进式拉丝机的拉拔工艺及电机功率的计算。
根据钢丝进出线直径计算出总压缩率。
依据线材拉拔特性及成品要求，初步设定平均压缩率，计算出拉丝机拉拔道次。
然后利用拉拔真伸长法计算出各道次压缩率，计算出各拉拔道次的钢丝直径，依据秒流量相等原则推导出各道次拉拔速度。
根据经验公式对各拉拔道次的钢丝强度和拉拔力进行计算，而后由拉拔力和拉拔速度计算出电机功率。
关键词拉丝机；拉拔工艺；功率计算；压缩率；真伸长值；拉拔力中图分类号：C35文献标识码： AAbstractLine diameter φ14mm, finished wire diameter φ7mm, the maximum drawing speed 6m / s, feed wire drawing 1300MPa tensile strength of prestressing steel for example, describes a straight wire drawing machine drawing process and electrical power calculations. According to the wire diameter of the inlet and outlet to calculate the total compression rate. Wire drawing based on the characteristics and requirements of the finished product, initially set the average compression ratio, calculated drawing machine drawing pass. Then use to calculate the compression ratio of each pass drawing really elongation method, calculated for each drawing pass the wire diameter, according to the principle of equal mass flow is derived for each pass drawing speed. According to the empirical formula is calculated for each pass wire drawing strength and pulling force, then the drawing force and drawing speed to calculate the motor power.Keywordsdrawing machine; drawing process; power calculation; compression ratio; true value of elongation; pulling force拉丝机对线材或棒材的预处理质量直接关系到标准件等金属制品生产企业的产品质量。
拉拔简易计算
拉拔简易计算和其它记录例：9.54拉4.2 拉七道.1.lgSR= lg〔9.54/4.22.〕平方=0.713〔lgSR实际上是lg E——E是辶伸率〕3.将0.713除7,因为拉七道. 0.713/7=0.102 这设置0.102为中间的第7道的lgSR值.4.根据拉拔条件适当调整各道lgSR值. 例：0.125 0.118 0.110 0.102 0.094 0.086 0.078上述各数的总和：Σ=0.7135.lgSR lgΦR lgΦ模钢丝直径mm q﹪0.125 0.0625 0.980 9.54 24.850.118 0.059 0.917 8.27 23.780.110 0.055 0.858 7.22 22.400.102 0.051 0.803 6.36 21.080.094 0.047 0.752 5.65 19.480.086 0.043 0.705 5.07 18.040.078 0.039 0.623 4.20 16.2注：lg9.54=0.980lgSRn lgΦR lgΦ模ΦlgSR1 1/2 lgSR1 lgΦ+ lgΦR3+lgSR2 Φ1lgSR2 1/2 lgSR2 lgΦ+ lgSR3 Φ2lgSR3 1/2 lgSR3 lgΦΦ终以此类推。
例：n=8 2.25拉0.8 lgSR=lg〔2.25/0.8〕平方=0.8982lgSR lgΦR lgΦΦ模 q﹪0.112 0.056 0.352 2.25 22.60.116 0.058 0.296 1.98 23.70.12 0.060 0.238 1.73 23.80.12 0.060 0.1782 1.51 24.70.118 0.059 0.1182 1.31 22.90.116 0.058 0.0592 1.15 24.40.114 0.057 0.00119 1.0 22.60.0822 0.0411 -0.0558 0.88 17.4-0.969 0.805. 计算拉拔强度：σσ=〔133+76 lgSR〕kg/mm2计算拉拔力：PP=K FσF 截面积K 拉拔因素对镀锌钢丝或光面钢丝 K=2 lgSR+0.14马弗管牌号：Cr2Ni10Si2模具最佳角度Sin〔2α〕=√〈6μln 〔d1/d2〕〉钢丝表面附着量估计：同液体粘度和运行速度有关。
第8讲 拉拔
拉拔
7、拉拔概论
▪ 7.1拉拔的一般概念
▪ 拉拔是指在外加拉力作用下，利用金属的 塑性，迫使坯料通过规定的模孔以获得相 应的形状与尺寸的产品的塑性加工方法(图 7—1)。拉拔是管材、棒材、型线材的主要 生产方法之一，尤其用于小直径断面产品 的生产。
▪ 7.1.1拉拔的类型 ▪ 1.实心断面拉拔，棒、型、线材
▪ ③长杆拉管，生产效率很低，通常生产中 很少采用。长芯杆拉拔主要用来制造特薄 壁管、小直径薄壁管以及塑性较差的钨、 钼管材的生产。
▪ ④游动芯头拉管。芯头靠自身所特有的外 形建立起的力平衡稳定在模孔中以实现减 径和减壁。游动芯头拉管的道次加工率较 大，是目前管材拉拔中较为先进的一种方 法，非常适用于长管和盘管生产，它对提 高生产率、成品率和管材内表面质量都极 为有利。
▪ 7．1．1．2 按拉投时金属的温度分类
▪ (1)冷拔。通常在室温下进行的拉拔。属于 冷加工的范畴，是生产中应用最普遍的拉 拔方式；
▪ (2)温拔。在高于室温、低子再结晶温度以 下进行的拉拔，主要用于锌丝、难变形合 金丝，如轴承钢丝、高速钢丝等的拉拔；
▪ (3)热拔。在再结晶温度以上进行的拉拔， 通常用子高熔点金属如钨、相等金属丝的 拉拔。
▪ 3 拉拔力 ▪ A 拉拔力的实测
▪ B拉拔力计算 ▪ (1)棒线材拉拔
▪ (2)管材拉拔
▪ (2)拉拔生产的工具与设备简单，维护方便，可在 一台设备上生产多种品种与规格的产品。
▪ (3)由于冷加工时存在加工硬化，能提高产品强度， 但拉拔时金属的变形旦也受到限制。一般，拉拔 时的道次加工率在20％一60％之间。
▪ (4)需要中间退火、酸洗等工序，循环周期长，金 属消耗大，生产率低。
▪ (5)特别适合于小断面、长制品的连续高速生产。
7、拉拔概论
▪ 7.1拉拔的一般概念
▪ 拉拔是指在外加拉力作用下，利用金属的 塑性，迫使坯料通过规定的模孔以获得相 应的形状与尺寸的产品的塑性加工方法(图 7—1)。拉拔是管材、棒材、型线材的主要 生产方法之一，尤其用于小直径断面产品 的生产。
▪ 7.1.1拉拔的类型 ▪ 1.实心断面拉拔，棒、型、线材
▪ ③长杆拉管，生产效率很低，通常生产中 很少采用。长芯杆拉拔主要用来制造特薄 壁管、小直径薄壁管以及塑性较差的钨、 钼管材的生产。
▪ ④游动芯头拉管。芯头靠自身所特有的外 形建立起的力平衡稳定在模孔中以实现减 径和减壁。游动芯头拉管的道次加工率较 大，是目前管材拉拔中较为先进的一种方 法，非常适用于长管和盘管生产，它对提 高生产率、成品率和管材内表面质量都极 为有利。
▪ 7．1．1．2 按拉投时金属的温度分类
▪ (1)冷拔。通常在室温下进行的拉拔。属于 冷加工的范畴，是生产中应用最普遍的拉 拔方式；
▪ (2)温拔。在高于室温、低子再结晶温度以 下进行的拉拔，主要用于锌丝、难变形合 金丝，如轴承钢丝、高速钢丝等的拉拔；
▪ (3)热拔。在再结晶温度以上进行的拉拔， 通常用子高熔点金属如钨、相等金属丝的 拉拔。
▪ 3 拉拔力 ▪ A 拉拔力的实测
▪ B拉拔力计算 ▪ (1)棒线材拉拔
▪ (2)管材拉拔
▪ (2)拉拔生产的工具与设备简单，维护方便，可在 一台设备上生产多种品种与规格的产品。
▪ (3)由于冷加工时存在加工硬化，能提高产品强度， 但拉拔时金属的变形旦也受到限制。一般，拉拔 时的道次加工率在20％一60％之间。
▪ (4)需要中间退火、酸洗等工序，循环周期长，金 属消耗大，生产率低。
▪ (5)特别适合于小断面、长制品的连续高速生产。
拉拔功率计算
二、引发的问题
为什么在同一台拉丝机上所有的卷筒驱动电 机的额定功率是相同的？
三、一系列的计算
拉拔功率的计算
其中：N—拉丝机卷筒驱动电机有效功率 kW； P—拉丝机卷筒的拉拔力 N； V—拉丝机卷筒的拉拔速度 m/s； K—系数，此处取最大值1.1。
拉拔速度计算 根据钢丝拉拔前后体积相等的原则计算：
其中：σb—拉拔后强度 MPa； σB—拉拔前强度MPa； D—拉拔前直径 mm； d—拉拔后直径 mm； K—增强系数（取超高强经验值1.065）。
四、计算结果
根据以上公式计算出目前粗拉各参数如下表：
道次
直径 mm
5.50
拉拔功率 kW
拉拔力 N
速度 m/s
2.61
道次压缩率 进线钢丝强度
%
MPa
20.43
1973
根据一个设计干拉模链的软件得到的工艺， 计算其各参数如下：
道次
直径 mm
拉拔功率 kW
5.50
拉拔力 N
速度 m/s
2.61
道次压缩率 进线钢丝强度
%
MPa
1400
1 4.94 39.72 11170.85 3.23
19.33
1573
2 4.35 50.06 10917.11 4.17
1400
1 5.00 36.74 10585.75 3.16
17.36
1564
2 4.46 46.25 10603.22 3.97
20.43
1656
3 3.96 50.30 9091.15 5.03
21.16
1757
4 3.52 53.04 7574.17 6.37
20.99
如何计算植筋拉拔力
如何计算植筋拉拔力植筋拉拔力是指在混凝土结构中，用来固定植筋的力量。
计算植筋拉拔力需要考虑多个因素，包括植筋的直径、植筋的长度、混凝土的强度等。
下面将详细介绍植筋拉拔力的计算方法。
首先，我们需要知道植筋和混凝土的基本参数，如植筋的直径（d）、植筋的长度（L）、混凝土的强度（f_c）等。
根据这些参数，我们可以计算植筋的截面积（A）和混凝土的抗拉强度（f_t）。
（1）计算植筋的截面积（A）：植筋的截面积可以通过公式A=πd^2/4来计算，其中d为植筋的直径。
（2）计算混凝土的抗拉强度（f_t）：混凝土的抗拉强度可以通过混凝土强度设计值f_c来确定。
在设计中，f_c常常取混凝土的28天强度。
例如，f_c为15MPa时，混凝土的抗拉强度f_t可以根据经验公式f_t=0.30f_c来计算，即f_t=0.30×15MPa=4.5MPa。
（3）计算植筋的单根拉拔力（P）：植筋的单根拉拔力可以通过公式P=A×f_t来计算。
其中，A为植筋的截面积，f_t为混凝土的抗拉强度。
（4）计算植筋的总拉拔力（P_total）：植筋的总拉拔力等于单根植筋的拉拔力乘以植筋的数量。
即P_total = P × N，其中N为植筋的数量。
在计算植筋的总拉拔力时，还需要考虑植筋的端部锚固长度（L_a）。
植筋的端部锚固长度是指植筋在混凝土内的有效锚固长度，它根据混凝土的强度和植筋的直径来确定。
通常来说，端部锚固长度的要求为L_a≥12d。
以上是计算植筋拉拔力的基本步骤。
在实际工程中，还需要根据具体的设计要求和标准规范来进一步确定植筋的数量和配置，并进行施工过程中的监测和验收。
拉拔理论基础知识
五.拉拔理论基础知识在外加拉力的作用下，迫使金属通过模孔产生塑性变形，以获得与模孔形状、尺寸相同的制品的加工方法，称之为拉拔（或称拉伸），如下图。
圖荷:伸方法示克图1-坯科1 2―槐子拉拔加工按制品种类分为实心材拉拔和空心材拉拔。
实心材拉拔主要有棒材、型材、线材的拉拔；空心材拉拔主要包括管材、异型空心材拉拔。
其中管材拉拔又有以下几种方法：（1）空拉；（2）长芯杆拉拔；（3）固定芯头拉拔；（4）游动芯头拉拔；（5）顶管；（6）扩径拉拔。
（一）掌握拉拔时常用的变形指数（二）掌握实现拉拔过程的条件拉拔过程是借助于在被加工金属的前端施以拉力实现的，如果拉拔应力过大，超过出模口处金属的屈服强度，则可引起制品出现细颈、甚至拉断。
因此，必须满足：01= P l/F l < G 式中0――作用在被拉金属出模口断面上的拉拔应力；P i ――拉拔力；F i ――被拉金属出模口处断面积；o ――金属出模口后的屈服强度。
对于有色金属来说，由于屈服强度不明显，确定困难，加之在加工硬化后与其抗拉强度o相近，故亦可表示为：0< o被拉金属出模口处的抗拉强度0与拉拔应力o之比称为安全系数 K，即K= 0/ 0所以，实现拉拔过程的必要条件是K>1。
一般K在1.4-2.0之间，即q=（0.7-0.5）o对钢材来说，根据经验o=（0.8-0.9）o,安全系数K>1.1-1.25。
（三）熟悉拉拔时的应力状态图（1）圆棒拉拔下图（左）为圆棒拉拔时的应力与变形。
当在棒材前端施以拉力P使之通过模孔变形时，受到模壁给予的压力dN，方向垂直于模壁。
金属在模孔中运动，将在接触面上产生摩擦力dT,方向与金属运动方向相反，摩擦力dT=f n dN。
在上述力的作用下，变形区中的金属绝大部分处于两向压、一向拉应力状态和两向压缩一向延伸变形状态。
在拉伸实心圆断面制品时也是轴对称问题，其径向应力o与周向应力列相等。
应力沿轴向的分布规律：轴向应力q由变形区入口端向出口端逐渐增大，周向应力o 及径向应力o则从变形区入口到出口逐渐减小。
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其中：Vn—第n道拉拔速度 m/s； Vn-1—第n-1道拉拔速度 m/s； dn—第n道钢丝直径； dn-1—第n-1道钢丝直径。
拉拔力的计算 根据克拉希里什科夫公式计算：
其中：P—拉拔力 N； d0—拉拔前钢丝直径 mm； σbcp—平均抗拉强度 MPa； qcp—平均部分压缩率 %。
抗拉强度计算 根据屠林科夫简化公式计算：
20.43
1973
根据一个设计干拉模链的软件得到的工艺， 计算其各参数如下：
道次
直径 mm
拉拔功率 kW
5.50
拉拔力 N
速度 m/s
2.61
道次压缩率 进线钢丝强度
%
MPa
1400
1 4.94 39.72 11170.85 3.23
19.33
1573
2 4.35 50.06 10917.11 4.17
22.46
1677
3 3.86 51.11 8776.56 5.29
21.26
1780
4 3.47 50.22 6969.28 6.55
19.19
1877
5 3.14 50.79 5772.08 8.00
18.12
1973
五、曲线对比
道次压缩率曲线对比
功率曲线对比
用Ф5.5mm拉至Ф2.2mm工艺进行验证：
拉拔功率计算
二、引发的问题
为什么在同一台拉丝机上所有的卷筒驱动电 机的额定功率是相同的？
三、一系列的计算
拉拔功率的计算
其中：N—拉丝机卷筒驱动电机有效功率 kW； P—拉丝机卷筒的拉拔力 N； V—拉丝机卷筒的拉拔速度 m/s； K—系数，此处取最大值1.1。
拉拔速度计算 根据钢丝拉拔前后体积相等的原则计算：
道次压缩率曲线对比
功率曲线对比
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其中：σb—拉拔后强度 MPa； σB—拉拔前强度MPa； D—拉拔前直径 mm； d—拉拔后直径 mm； K—增强系数（取超高强经验值1.065）。
四、计算结果
根据以上公式计算出目前粗拉各参数如下表：
道次
直径 mm
5.50
拉拔功率 kW
拉拔力 N
速度 m/s
2.61
道次压缩率 进线钢丝强度
%
MPa
1400
1 5.00 36.74 10585.75 3.16
17.36
1564
2 4.46 46.25 10603.22 3.97
20.43
1656
3 3.96 50.30 9091.15 5.03
21.16
1757
4 3.52 53.04 7 55.11 6261.96 8.00
拉拔力的计算 根据克拉希里什科夫公式计算：
其中：P—拉拔力 N； d0—拉拔前钢丝直径 mm； σbcp—平均抗拉强度 MPa； qcp—平均部分压缩率 %。
抗拉强度计算 根据屠林科夫简化公式计算：
20.43
1973
根据一个设计干拉模链的软件得到的工艺， 计算其各参数如下：
道次
直径 mm
拉拔功率 kW
5.50
拉拔力 N
速度 m/s
2.61
道次压缩率 进线钢丝强度
%
MPa
1400
1 4.94 39.72 11170.85 3.23
19.33
1573
2 4.35 50.06 10917.11 4.17
22.46
1677
3 3.86 51.11 8776.56 5.29
21.26
1780
4 3.47 50.22 6969.28 6.55
19.19
1877
5 3.14 50.79 5772.08 8.00
18.12
1973
五、曲线对比
道次压缩率曲线对比
功率曲线对比
用Ф5.5mm拉至Ф2.2mm工艺进行验证：
拉拔功率计算
二、引发的问题
为什么在同一台拉丝机上所有的卷筒驱动电 机的额定功率是相同的？
三、一系列的计算
拉拔功率的计算
其中：N—拉丝机卷筒驱动电机有效功率 kW； P—拉丝机卷筒的拉拔力 N； V—拉丝机卷筒的拉拔速度 m/s； K—系数，此处取最大值1.1。
拉拔速度计算 根据钢丝拉拔前后体积相等的原则计算：
道次压缩率曲线对比
功率曲线对比
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其中：σb—拉拔后强度 MPa； σB—拉拔前强度MPa； D—拉拔前直径 mm； d—拉拔后直径 mm； K—增强系数（取超高强经验值1.065）。
四、计算结果
根据以上公式计算出目前粗拉各参数如下表：
道次
直径 mm
5.50
拉拔功率 kW
拉拔力 N
速度 m/s
2.61
道次压缩率 进线钢丝强度
%
MPa
1400
1 5.00 36.74 10585.75 3.16
17.36
1564
2 4.46 46.25 10603.22 3.97
20.43
1656
3 3.96 50.30 9091.15 5.03
21.16
1757
4 3.52 53.04 7 55.11 6261.96 8.00