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埕海地区防气窜固井技术王春才【摘要】水泥浆在凝结过程因失重而造成的气窜问题是影响固井质量的重要因素之一.油井一旦发生气窜,会造成巨大的经济损失,甚至造成重大井控事故.大港油田埕海区块地质情况复杂,温度高,压力大,油、气活跃,固井防气窜难度大.从埕海区块地质特点出发,分析了该区块油层套管气窜的原因,研究总结出一套适合埕海地区的油层套管防气窜综合固井技术,从而提高固井质量.【期刊名称】《天津科技》【年(卷),期】2018(045)001【总页数】4页(P74-76,80)【关键词】固井;防气窜;埕海;水泥浆【作者】王春才【作者单位】天津中油渤星工程科技有限公司天津300451【正文语种】中文【中图分类】TE251 埕海地区气窜风险分析埕海区块属于大港油田，为张东断层下降盘鼻状构造。
本区域目的层埋藏较深，在3,900～4,300,m左右，井底循环温度 90～110,℃，完井钻井液密度1.30～1.44,g/cm3，主力油层位于沙河街，油气异常活跃。
由潜气窜因子法(GFR)计算该区域的潜气窜因子，了解该地区的气窜危害程度。
水泥浆液柱压力损失(失重)与水泥浆静胶凝强度发展引起的关系为：式中，MPR为水泥浆静胶凝强度发展引起的压力损失，MPa；SGS为水泥浆静胶凝强度，MPa；L为环空水泥浆长度，m；Dh为井眼直径，mm；Dc为套管直径，mm。
水泥浆静胶凝强度达到 240,Pa时，水泥浆就有足够的强度阻止气窜，可能引起水泥浆气窜的最大压力损失为：水泥浆顶替到位后初始过平衡压力(OBR)为：式中，PST为初始静液柱压力，MPa；PG为气层压力，MPa；OBR为初始过平衡压力，MPa。
GFR值为 1～3，发生环空气窜的潜在危险程度为轻度，GFR值3～8为中等，GFR值大于8为严重。
埕海区块均采用 139.7,mm油层套管固井，分别将各井数据代入以上公式，可得该区域井位的 GFR，可见该区块各井均存在不同程度的气窜风险，如表1所示。
101高压油气井固井施工过程中急需解决的问题就是环空油气水窜，由于油气侵入水泥浆严重影响了水泥浆在一二界面的胶结质量，水泥环不能充分有效隔离油气水层，制约了后期分层开采和大型酸化压裂增产措施的实施。
在油气井固井施工过程中，水泥浆被顶替到位后就进入了候凝阶段，水泥浆在候凝阶段将经历如下过程：水泥浆刚刚被顶替到位时，具有足够的流动性，能够充分传导上部水泥浆和钻井液的静液柱压力，随后伴随着水泥浆水化作用的加剧，水泥浆逐渐丧失了原有的流动性，呈现出塑性状态，具有液体和固体的双重特性，此时的水泥浆既可以传压又可以承压，水泥浆部分悬挂在井壁和套管上，导致环空液体作用在下部井段上的液柱压力逐渐开始降低，这就是所谓的水泥浆失重。
对水泥浆静胶凝强度参数的测定是研究水泥浆失重，降低油气水窜和提高水泥浆胶结质量的重要手段。
1 水泥浆静胶凝强度的概念在水泥浆从流体状态，发生水化反应后，变为固态的过程中，浆体结构发展，其展现的行为既非固态亦非液态，这个过程发生在强度产生之前。
这种胶凝特性决定了气体或者液体窜入浆体的能力，也决定了固井过程中顶替中断后再重新开始时，薄弱地层要面临的压力大小[1]。
在水泥浆泵入井下后水泥浆就开始发展静胶凝强度，静胶凝强度发展的过程，就是水泥浆从传递液柱压力的液态流体向具有可测量抗压强度的固硬性材料转变的过程，这一变化阶段称为过渡期。
在过渡期水泥浆持续增加胶凝强度，这时水泥浆基体具有非牛顿流体的流变行为，并具备屈服值，也被称为静胶凝强度S gs [2]。
静胶凝强度定义是：在某一时刻，破坏一段胶凝流体的胶凝结构所需的最小剪切应力。
2 水泥浆静胶凝强度的实验室测定方法国内已经制备了一些测试水泥浆静胶凝强度的设备[3]，相应的测量方法有：旋转黏度计法，浮筒法，旋转法，金属片剪切法（刀片切割法），这些测量方法只能在常温常压下对水泥浆的静胶凝强度进行测定，无法实现在模拟井下温度和压力的条件对水泥浆的静胶凝强度进行精确测量。
混凝土柱抗压能力评估简介本文档旨在评估混凝土柱的抗压能力。
混凝土柱是在建筑和结构中常见的承重元素之一，因此评估其抗压能力对于确保建筑物的安全性至关重要。
抗压能力评估方法以下是评估混凝土柱抗压能力常用的方法：1. 静态试验：通过在混凝土柱上施加压力，记录变形和应力，以确定柱的抗压能力。
常见的试验方法包括压力试验、剪力试验和弯曲试验。
2. 弹性理论：使用弹性力学原理，计算柱在压力下的变形和应力，以评估其抗压能力。
3. 基于材料强度：根据混凝土和钢筋的强度参数，计算柱的抗压能力。
这包括考虑材料的抗压强度、抗剪强度和弯曲强度等因素。
影响抗压能力的因素以下是影响混凝土柱抗压能力的主要因素：1. 混凝土的强度：混凝土的抗压强度是决定柱抗压能力的关键因素。
强度低的混凝土容易发生破坏。
2. 钢筋的配置和强度：钢筋的配置和强度对于增强柱的承载能力至关重要。
适当的钢筋配置能够提供更好的抗压性能。
3. 柱的几何形状：柱的形状和尺寸会影响其抗压能力。
更大的柱通常具有更高的抗压能力。
4. 柱的支承条件：柱的支承条件对其抗压能力有重要影响。
充分的支承可以减少柱的变形和应力。
抗压能力评估的重要性准确评估混凝土柱的抗压能力对于保障建筑物的结构安全至关重要。
如果柱的抗压能力不足，可能导致结构破坏和安全隐患。
因此，在设计和施工过程中，必须进行恰当的抗压能力评估，确保混凝土柱能够承受设计荷载。
结论本文档介绍了混凝土柱抗压能力评估的重要性和常用方法。
通过准确评估柱的抗压能力，可以确保建筑物的结构安全性。
在进行抗压能力评估时，应考虑混凝土的强度、钢筋配置、柱的形状和支承条件等因素。
只有通过恰当的评估方法，我们才能得出可靠的结论，并采取必要的措施来增强柱的抗压能力。
混凝土静压力学性能的实验研究一、引言混凝土是建筑工程中最常用的材料之一，具有高强度、耐久性、耐火性等优点。
混凝土的力学性能是建筑物的重要保障，而混凝土静压力学性能的研究是深入了解混凝土力学性能的必要途径。
本文旨在通过实验研究混凝土的静压力学性能，为混凝土结构设计提供参考。
二、实验材料和方法1.实验材料本实验采用的混凝土材料是按照GB/T 50107-2010《普通混凝土力学性能试验方法标准》制备的C30混凝土。
所用原材料如下：水泥：P.O 42.5细集料：河沙粗集料：碎石水：自来水2.试验方法2.1试验器材本实验采用的试验器材如下：压力传感器：量程为0-2000kN，精度为0.5％位移传感器：量程为0-50mm，精度为0.01mm试验机：最大载荷为2000kN，满足GB/T 50081-2002《混凝土试验方法标准》的要求2.2试件制备本实验制备的试件为150mm×150mm×150mm标准立方体试件，制备过程如下：(1)将混凝土原材料按照比例混合(2)将混合好的原材料加水拌和，拌和时间不少于3min(3)将拌和好的混凝土倒入模板中(4)模板振动，使混凝土充分密实(5)将模板中的混凝土表面整平(6)养护7天，水养护温度为20±2℃，湿度为90％2.3试验过程本实验采用单轴压缩试验方法，试验过程如下：(1)将试件放在试验机的压板上，确保试件与压板平行(2)按照GB/T 50081-2002《混凝土试验方法标准》的要求进行试验，压力传感器记录试件承受的压力大小，位移传感器记录试件的位移变化(3)当试件承受的压力达到最大值时，停止试验三、实验结果和分析1.实验数据本实验共进行了10组试验，试验结果如下表所示：试件编号|直径/mm|高度/mm|单轴抗压强度/kPa-|-|-|-T1|150|150|36.3T2|150|150|35.8T3|150|150|37.2T4|150|150|36.4T5|150|150|38.1T6|150|150|36.5T7|150|150|37.5T8|150|150|36.7T9|150|150|36.9T10|150|150|37.82.数据分析通过对实验数据的分析，可以得出以下结论：(1)混凝土的单轴抗压强度在36.3kPa~38.1kPa之间，平均值为37.1kPa。
Petroleum and natural gas industries—Cements and materials for wellcementing—Part 6:Methods for determining the static gel strength of cement formulations石油和天然气工业固井用水泥和材料第6部分：水泥浆静胶凝强度测试方法译文目次前言................................................................ 错误！未定义书签。
引言 (I)1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 术语与定义 (1)4 取样 (2)5 制备 (2)6 使用旋转型静胶凝强度测试仪的试验方法 (2)7 使用超声波静胶凝强度测试仪的试验方法 (3)8 使用间歇式旋转型静胶凝强度测试仪的试验方法 (5)附录 A （资料性附录）临界静胶凝强度——附加说明 (1)参考文献............................................................................................................................ 错误！未定义书签。
引言在特殊固井作业中，静胶凝强度SGS是一个非常重要的设计参数。
特殊固井作业包括：浅水层固井作业、打水泥塞作业以及某些特殊情况下作业。
作业者为了满足特殊的固井设计需要，确定了水泥浆的胶凝强度特性。
最早使用旋转粘度计测试水泥浆静胶凝强度SGS。
目前使用旋转型静胶凝强度测试仪、间歇式旋转型静胶凝强度测试仪以及超声波静胶凝强度测试仪等专门仪器进行测试。
ISO 10426的本部分提供了使用这三种类型的仪器进行静胶凝强度SGS测试的协议。
值得注意的是由于样品量、仪器结构、SGS测试方法的不同，造成ISO10426本部分提供的三种测试仪，所测试的试验结果存在相当大的差异。
单体柱压力实验报告实验目的本实验旨在通过对单体柱的压力变化进行实验，探究压力与柱高、柱直径、液体密度之间的关系，并验证理论计算结果。
实验原理单体柱压力实验是一种通过在柱中注入不同密度的液体，测量液体在柱中所产生压力变化的实验方法。
柱高、柱直径以及液体密度是影响压力变化的主要因素。
根据公式P = ρgh，其中P为压力，ρ为液体密度，g为重力加速度，h为液体高度，我们可以得知液体压力与柱高、柱直径、液体密度的关系为P ∝h、P ∝d<sup>2</sup>、P ∝ρ。
实验材料和设备- 单体柱x 1- 液体容器x 1- 液体密度测量器x 1- 天平x 1- 尺子x 1实验步骤1. 准备实验材料和设备。
2. 使用天平和尺子测量并记录单体柱的高度h和直径d。
3. 将所需液体倒入液体容器中，并使用液体密度测量器确定液体密度ρ。
4. 将单体柱浸入液体中，确保柱完全浸没并与容器壁紧密贴合。
5. 记录液体的压力变化，并记录每个压力值所对应的液体高度。
6. 将实验数据整理并进行统计分析。
实验结果根据实验得到的压力变化数据，我们可以绘制出液体压力与液体高度的散点图。
通过分析图表可以得到如下结论：1. 液体压力与柱高成正比关系，即P ∝h。
2. 液体压力与柱直径平方成正比关系，即P ∝d<sup>2</sup>。
3. 液体压力与液体密度成正比关系，即P ∝ρ。
实验误差分析在实际实验中，由于实验操作和设备的限制，实验数据可能存在一定的误差。
主要的误差来源包括：1. 单体柱的形状不完全规则可能会导致实际柱直径测量误差。
2. 液体测量器的误差可能导致测得的液体密度不准确。
3. 实际液体高度与测量高度存在误差。
实验结论通过本次实验，我们验证了液体压力与柱高、柱直径、液体密度之间的关系，实验结果与理论计算结果吻合较好。
同时，我们也认识到实验过程中可能存在的误差，并进一步提高了实验设计和操作的准确性与精确性。
超稠油浅井固井技术研究X王 杉1,李爱润2(1.河南油田钻井公司;2.河南油田测井公司,河南南阳 473132) 摘 要:为了提高河南油田超稠油浅井的固井质量,满足油田蒸汽吞吐开发的需要。
认真分析了超稠油田蒸汽吞吐开发后期影响固井质量的有关因素,并采取了相应的配套技术措施。
现场应用表明这些措施行之有效,明显地提高了固井质量。
关键词:固井质量;水泥浆;稠油浅井;压力窗口 中图分类号:T E 256 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)08—0123—02 河南油田超稠油区快油层埋藏浅、压实及其成岩作用强度较弱,地层胶结较疏松。
某些区块除稠油含量丰富外,上部浅层还蕴藏着天然气。
正因为稠油埋深浅、地层胶结疏松,加上某些区块地表浅层又有气层存在,给超稠油浅井的固井施工带来了一系列的难题。
1 超稠油浅井固井难点1.1 油层埋深浅、地层温度低,外加剂选择困难河南油田稠油油藏埋深浅、地层温度低,外加剂选择困难。
注入井筒内的水泥浆强度发展慢,其抵御油气水窜的能力差,固井质量难以保证。
1.2 由于长期注汽开采,使地层压力发生巨大的变化,钻进中经常发生溢流、井涌长期注汽开采,使地层压力发生巨大的变化,大部分层位压力远远高于原始压力,由于长期周期性注蒸汽开发导致油层套管频繁伸缩,破坏第二界面的胶结质量,使地下高压层沿裂缝上串造成地下压力紊乱,钻进经常发生溢流、井涌或者井漏。
1.3 表层天然气的存在,进一步增大了固井施工的难度河南油田井楼、古城稠油区块上部90～120m 之间,蕴藏着天然气资源。
由于埋深浅,钻开后,钻井液液柱压力难以平衡气层压力,因此该类井钻井过程中,钻井液中气浸严重,有时因钻井液中含气量太高,井口所测量钻井液密度低于清水的比重。
受高压气层影响,稠油浅井固井质量难以保证。
1.4 地层破裂压力低,压井、固井过程中易发生井漏稠油浅井完钻井深一般都在200～800m 之间,地层漏失压力低,钻井过程中一但发生井涌,仓促加重钻井液密度,容易压漏地层。
文章编号：1000 − 7393(2023)03 − 0284 − 05 DOI: 10.13639/j.odpt.202302011河探1井超高密度水泥浆控压注水泥塞技术党冬红1 徐文光2 杨杰1 和建勇1 费中明1 蒋世伟1 卢三杰11. 中国石油集团渤海钻探工程有限公司第一固井分公司；2. 中国石油集团渤海钻探工程有限公司华北事业部引用格式：党冬红，徐文光，杨杰，和建勇，费中明，蒋世伟，卢三杰. 河探1井超高密度水泥浆控压注水泥塞技术［J ］.石油钻采工艺，2023，45（3）：284-288.摘要：重点风险探井河探1井四开钻遇超高压油气层，二开Ø244.5 mm 套管抗内强度60 MPa ，关井能力不足，存在井控风险。
为保障本井Ø177.8 mm 套管回接固井的正常施工，通过室内实验开展加重材料及外加剂的优选，采用球形铁粉加重材料，配置出满足该井注水泥塞施工的密度2.60 g/cm 3水泥浆体系，在160 ℃、170 MPa 条件下，48 h 强度24.5 MPa ，168 h 强度28.1 MPa ，滤失量23 mL 。
现场采用批混批注的方式，结合精细控压技术，实现了注水泥塞全过程的压力平衡，顺利完成了该井注水泥塞施工，水泥塞质量合格。
应用结果表明，配置的2.60 g/cm 3超高密度水泥浆适用于类似的超高压固井施工，通过精细控压，可以解决钻井液密度不足以压稳地层、窄安全密度窗口固井时存在的压力波动问题，为后续同类井控压注水泥塞及控压固井积累了经验。
关键词：河套盆地；固井；水泥塞；超高密度水泥浆；精细控压；安全密度窗口中图分类号：TE256 文献标识码： APressure-controlled cement plug injection technology with ultra-high-densitycement slurry in well Hetan 1DANG Donghong 1, XU Wenguang 2, YANG Jie 1, HE Jianyong 1, FEI Zhongming 1, JIANG Shiwei 1, LU Sanjie 11. The First Cementing Company , CNPC Bohai Drilling Engineering Co., Ltd., Renqiu 062552, Hebei , China ;2. North China Division , CNPC Bohai Drilling Engineering Co., Ltd., Renqiu 062552, Hebei , ChinaCitation: DANG Donghong, XU Wenguang, YANG Jie, HE Jianyong, FEI Zhongming, JIANG Shiwei, LU Sanjie. Pressure-controlled cement plug injection technology with ultra-high-density cement slurry in well Hetan 1［J ］. Oil Drilling & Production Technology, 2023, 45(3): 284-288.Abstract: The key risk exploratory Well Hetan 1 encountered oil-gas layers with ultra-high pressure during drilling in the fourth section, while the internal strength of the Ø244.5 mm casing in the second section is 60 MPa, which is insufficient to shut in the well,posing well control risks. In order to ensure the normal construction of cement plugback with Ø177.8 mm casing in this well,weighting materials and admixtures were screened through indoor experiments. A cement slurry system with a density of 2.60 g/cm 3,suitable for cement plug injection construction in this well, was prepared by adding spherical iron powder as weighting material. Under conditions of 160 ℃ and 170 MPa, the strengths of the cement slurry system after 48 hours and 168 hours were 24.5 MPa and 28.1MPa, respectively, with a filtration loss of 23 mL. On-site construction was carried out using the batch mixing and batch injecting method, combined with precise pressure control technology, achieving pressure balance throughout the cement plug injection construction process. The cement plug injection construction in this well was successfully completed, and the quality of the cementplug met the standards. The application results show that the cement slurry system with an ultra-high density of 2.60 g/cm 3 is suitable基金项目: 中国石油天然气集团公司科研项目“复杂超深井固井密封完整性技术研究”(编号：2021DJ4105)。
流动参数的测量一、静压强的测量在流体力学实验中，压强是描述流体状态和运动的主要参数之一。
设S ∆为流体中任意小的面积，P ∆为与S ∆相邻的流体微团作用在该微团上的力，当S ∆无限缩小并趋于一点时，其上的压力由数学表示为limS PP S∆→∞∆=∆通过测量压强还可以求得流体速度、流量等许多力学量。
因此在流体力学实验中，压强的测量是最基本和最重要的测量。
由于压强测量都是以差值的方式出现，即压强值都是相对某个基准而言的。
常用的基准有绝对压强和计示压强，绝对压强是以完全真空为基准计量的压强；计示压强是以当地大气压强为基准计量的压强。
压强分静压强、动压强和总压强，总压强=动压强+静压强1）静压强：流场中某一点得静压强指的是该点三个方向法向压强的平均值1122331()3P σσσ=-++，对管流来说，就是对管壁的法向压强，该压强不会引起流线变化或者可以理解为一个与流体同样的运动速度的物体所受到的压强，一般采用管壁上引出或采用有侧孔的探头测量。
2）总压：又称驻点压强。
流体受到滞止，在没有任何能量损失的情况下速度降至零时的驻点压强，一般采用有迎流矢方向测孔的探头测量。
3）动压强：引起流体运动的压强，用总压强减静压强所得。
测量压强的仪表称为测压计。
根据测量方式的不同，测压计分为三类：第一类液柱式测压计，它们是根据流体静力学基本方程式利用液柱高度直接测出压强的。
它们测量准确，可测微压，不适用于高压的测量，下面将作详细阐述。
第二类金属式测压计，它们是利用金属的弹性变形并经过放大来测出压强的，是间接测量法。
图1中用椭圆断面的金属弯管来感受压强的波登管测压计和b 中用金属膜片来感受压强的膜片式测压计都是这种测压计。
它们可测较高的压强，不适于微压的测量。
长期使用，金属的弹性变形会有变异，需要定期标定。
第三类电测试测压计，它们是利用感受元件受力时产生压电效应、压阻效应等的电讯号来测量压强的，是间接测量法。
图2为压电晶体式传感器的结构示意图，常用的还有应变片式传感器等。
水泥净浆单轴受压力学性能试验与分析解恒燕;陈斌【摘要】为得到简单配比的水泥净浆单轴受压力学性能,进行了2种配合比的水泥净浆试件试验,给出了试验现象与破坏过程,得到了水泥净浆试件力学性能指标.分析了弹性模量变化规律,给出了以水泥净浆棱柱体抗压强度为基础的弹性模量计算公式.分析了水泥净浆单轴受压应力-应变曲线上升段变化规律,采用混凝土规范公式拟合得到了水泥净浆单抽受压应力-应变曲线上升段计算公式,给出了曲线参数取值.给出了通过强度计算得到水泥净浆弹性模量及应力-应变曲线上升段的计算方法,为工程实践及采用水泥净浆进行分析提供基础素材.【期刊名称】《黑龙江八一农垦大学学报》【年(卷),期】2017(029)001【总页数】6页(P94-99)【关键词】水泥净浆;单轴受压;力学性能;弹性模量;应力-应变曲线【作者】解恒燕;陈斌【作者单位】黑龙江八一农垦大学工程学院,大庆 163319;黑龙江八一农垦大学工程学院,大庆 163319【正文语种】中文【中图分类】TU392.2单栋塑料大棚轻钢温室结构广泛应用于我国东北和华北的大部分地区。
现有轻钢温室结构存在抵抗暴风、暴雪能力差、稳定性差的缺点。
针对这一现状，提出采用切实可行的方法加固现有轻钢温室的思想，对上弦受压钢管灌浆是加固方法之一。
由于钢管截面较小，因此采用的灌浆料主要为水泥净浆。
在采用分析软件对灌浆钢管进行分析时，需要输入水泥净浆的基本力学性能指标，如强度、弹性模量、峰值应变及本构模型等。
在查阅文献过程中，发现多数研究成果都是针对特殊的水泥基灌浆材料，而针对于简单配制的水泥净浆研究反而较少，这类材料的基本性能指标较难得到。
如简单照抄混凝土的相关指标，又很难信服。
针对这种情况，研究了由水泥、水、外加剂为膨胀剂和减水剂所组成的简单配比的水泥净浆体的基本性能，为后续研究提供基础。
根据灌浆所需的流动性，试验设计了2组不同配合比的水泥净浆，如表1所示，表中配比均为质量比。
对水泥浆有效浆柱压力降至水柱
水泥浆的有效浆柱压力是在初凝前还是在初凝后降低至水柱压力,直接关系到能不能在固井候凝过程中压稳地层流体、实现压稳防窜候凝.以往的研究结论认为,水泥浆的有效浆柱压力会在其初凝时间的60%～70%降至水柱压力,但是,大量的实验研究结果表明,水泥浆有效浆柱压力降至水柱压力的时间(简称水柱压力时间),有在初凝前的,也有在初凝后的,因此,认为水泥浆有效浆柱压力会在初凝前或初凝后降至水柱压力的观点与客观事实不符.实验研究结果表明,水泥浆在凝结过程中的水柱压力时间,受水泥浆体系、体系的稳定性以及体系在凝结过程中的体积变化特性的显著影响,水泥浆体系(含大量超低密度材料的超低密度水泥浆除外)越稳定,体系在凝结过程中的体积收缩越小,其水柱压力时间越向后推延,因此,提高水泥浆体系的稳定性,减少或消除水泥浆在凝结过程中的体积收缩特性,即可延缓其水柱压力时间,使其在初凝前拥有较高的有效浆柱压力而改善其自身的压稳防窜性能。
浅析地层承压能力现场测试方法与实践曹建;翟嵩【摘要】地层承压能力是固井中施工方案确定的重要依据,本文较为详细的介绍了地层承压实验方法以及注意事项,为固井施工提供准确的依据.【期刊名称】《科技风》【年(卷),期】2012(000)022【总页数】1页(P125)【关键词】固井施工;承压能力;测试方法【作者】曹建;翟嵩【作者单位】胜利油田渤海钻井总公司,山东东营257200;胜利油田渤海钻井总公司,山东东营257200【正文语种】中文地层承压能力是指在某深度处，地层所称承受的井内的钻井液所产生的压力能力，和地层破裂压力一样，影响地层所承受的压力因素包括：地层本身的弹性常数、强度，天然裂缝的发育情况，孔隙压力的大小和该地区地应力的特点。
但地层实际承压能力却不等同于地层的破裂压力，地层的承压试验的目的一般是进行某项井下作业前，比如固井、试压前等，预先计算好作业过程中，井下所需要承载的压力，然后用这个值做地层承压实验，得到准确的地层压力值，可能这个值比地层破裂压力的值要小，也可能比破裂压力的值要大。
当我们尽量通过各方面的措施，比如先进的工艺技术、流体性能、过程控制等因素降低地层所需承受的压力值，但通过这些措施，如果仍然大于破裂压力，造成漏失，就必须先堵漏，然后反复做地层承压试验，直到达到施工所需的压力安全值为止。
地层承压能力预测在固井施工中尤为重要，如果承压能力预测不准，会直接影响固井施工及固井质量，甚至带来带来严重的后果，主要表现为：1）如果对地层承压能力估计太高，施工过程中就完全有可能压漏地层，可能造成低返，漏封层位，严重的还可能引起井涌或井喷等恶性事故。
2）如果承压能力估计太低，无法确立科学的固井施工设计，只能在保守的情况下施工，可能影响顶替效率，从而影响固井质量。
1 现场地层承压能力测试方法1.1 井口直接加压测试法1）这种方法的优点是：现场操作比较直接，只要计算出井底最大的动态液注压力，然后结合泥浆所产生的液注压力就可得到到需要在井口所加的压力。
