1000MW燃煤机组脱硫氧化风机选型
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惠来1000MW机组配套脱硫装置调试中几个问题浅析
惠来1000MW机组配套脱硫装置调试中几个问题浅析目前,全世界投入实用且成熟的烟气脱硫（FGD）技术不下几十种,主要分为湿法、干法、半干法等几大类,其中湿式钙法（石灰石－石膏法）是当前世界上技术最成熟、实用业绩最多、运行状态最稳定的脱硫工艺,应用此类工艺的机组容量约占电站脱硫装机总容量的85%,应用的单机容量已超过1000MW,惠来1000MW机组配套脱硫装置即是一例。
考察脱硫装置性能是否优良,可以从脱硫率、脱硫装置的安全可靠性、能耗方面来衡量。
1、系统概况惠来电厂厂址位于广东惠来县靖海镇。
广东惠来电厂规划总容量为2×600MW超临界燃煤发电机组+6×1000MW超超临界燃煤发电机组,分期建设,一期工程建设2×600MW+2×1000MW机组。
第三台机组已于2011年4月投产,第四台机组已于2011年8月投产。
惠来电厂一期3、4号2×1000MW机组烟气脱硫工程采用EP+C方式建造。
3、4号2×1000MW机组烟气脱硫装置采用石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺,在设计煤种、锅炉最大工况（BMCR）条件下,处理100%的烟气。
本烟气脱硫装置主要包括:吸收塔系统、烟气系统、石灰石浆液制备系统、石膏脱水系统、工艺水系统、压缩空气系统、废水处理系统、热控系统和电气系统。
1.1 工艺简介锅炉引风机后的烟气经过增压风机,通过喷淋式空塔的进口烟道,进入吸收塔,烟气在吸收塔中脱硫。
净化后的烟气从吸收塔排出,然后从烟囱中排入大气。
吸收塔能处理百分之百的烟气量。
当出现故障时,烟气经旁路排入烟囱。
吸收塔采用先进可靠的喷淋空塔,烟气经过烟气换热器降温后进入吸收塔内,自下而上流动与喷淋层喷射向下的石灰石浆液滴发生反应,洗涤SO2、SO3、HF、HCl等有害气体。
石灰石浆液制备系统制成的新石灰石浆液通过石灰石浆液泵送入吸收塔浆液池内,石灰石在浆液池中溶解并与浆液池中已经生成的石膏浆液混合,由吸收塔浆液循环泵将浆液向上输送到喷淋层。
1000MW机组超大型变径脱硫塔设计
此，设置变径吸收塔具有降低能耗、降低工程造价的必要性。
+,/45678
符合强度要求。 @6789ABC<=DE
变径吸收塔稳定性分析是本文的难点，吸收塔稳定性分析
有以下两种方法。 方法 '：根据设计规范计算 （'）许用标准 根据规范计算临界压应力。美国 《<AB4+" 钢制焊接石油储
罐》，罐壁临界压应力JKLMH0E1#*>N3=，（> 为弹性模量，= 为塔径， N 为管壁厚度）。日本规范中，罐壁临界压应力JKLMH"E**>N3=。我
由上表可知，规范中的罐壁临界压应力只能计算及判断直 筒部分的稳定性，无法计算及判断锥体部分的稳定性。因此锥体 部分的稳定性以及整体稳定性计算及判断，需要引入方法 ! 有 限元屈曲稳定性计算。
方法 !：有限元稳定性计算 （'）线性屈曲稳定性计算 我们首先对吸收塔进行有限元线性屈曲稳定性计算，屈曲 稳定性计算的理论基础为欧拉公式，给出已有形状、材料特性的 物体，通过有限元计算得出失稳屈曲的临界力或弯矩。
此处由于吸收塔开孔影响，变形较大。计算结果显示吸收塔强度
+,-./0123
江西某电厂 !&'"""() 烟气脱硫工程装置采用石灰石—石 膏湿法脱硫工艺，一炉一塔，二氧化硫排放值为不大于 *+,-./,*。 为达到脱硫要求，吸收塔浆池有效容积 +**0,*，吸收塔直径为 !12%$,3!0244,，高度为 1*2#4,，正常运行液位为 ##24#,，设计脱 硫效率 $5256。
若采用 !0244, 直筒式吸收塔，同等有效浆池容积 +**0,* 时，正常运行液位需为 #+20*,，比变径吸收塔浆池增加高度 *21!,。由此计算需增加氧化风机约 *06电耗约为 !007)；另外塔 体高度的提高导致各水泵的电耗增加约 *07)。在工程造价方面，
+,/45678
符合强度要求。 @6789ABC<=DE
变径吸收塔稳定性分析是本文的难点，吸收塔稳定性分析
有以下两种方法。 方法 '：根据设计规范计算 （'）许用标准 根据规范计算临界压应力。美国 《<AB4+" 钢制焊接石油储
罐》，罐壁临界压应力JKLMH0E1#*>N3=，（> 为弹性模量，= 为塔径， N 为管壁厚度）。日本规范中，罐壁临界压应力JKLMH"E**>N3=。我
由上表可知，规范中的罐壁临界压应力只能计算及判断直 筒部分的稳定性，无法计算及判断锥体部分的稳定性。因此锥体 部分的稳定性以及整体稳定性计算及判断，需要引入方法 ! 有 限元屈曲稳定性计算。
方法 !：有限元稳定性计算 （'）线性屈曲稳定性计算 我们首先对吸收塔进行有限元线性屈曲稳定性计算，屈曲 稳定性计算的理论基础为欧拉公式，给出已有形状、材料特性的 物体，通过有限元计算得出失稳屈曲的临界力或弯矩。
此处由于吸收塔开孔影响，变形较大。计算结果显示吸收塔强度
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江西某电厂 !&'"""() 烟气脱硫工程装置采用石灰石—石 膏湿法脱硫工艺，一炉一塔，二氧化硫排放值为不大于 *+,-./,*。 为达到脱硫要求，吸收塔浆池有效容积 +**0,*，吸收塔直径为 !12%$,3!0244,，高度为 1*2#4,，正常运行液位为 ##24#,，设计脱 硫效率 $5256。
若采用 !0244, 直筒式吸收塔，同等有效浆池容积 +**0,* 时，正常运行液位需为 #+20*,，比变径吸收塔浆池增加高度 *21!,。由此计算需增加氧化风机约 *06电耗约为 !007)；另外塔 体高度的提高导致各水泵的电耗增加约 *07)。在工程造价方面，
关于脱硫氧化风机选型的浅析
Science and Technology &Innovation ┃科技与创新2018年第20期·73·文章编号：2095－6835（2018）20－0073－02关于脱硫氧化风机选型的浅析陆建军，刘德泼（江苏金通灵流体机械科技股份有限公司，江苏南通226001）摘要：国家提高了燃煤电厂大气污染物排放指标，现役机组80%以上的环保设施需要改造脱硫系统。
针对湿法烟气脱硫系统介绍了氧化空气量和氧化风机的压头计算公式，通过实例选择脱硫氧化风机的参数，结果证明单级高速离心风机能达到预期的改造目标。
关键词：燃煤电厂；湿法烟气脱硫；强制氧化；单级高速离心风机中图分类号：TH442文献标识码：ADOI ：10.15913/ki.kjycx.2018.20.073近些年，我国为控制燃煤电厂大气污染物排放，采取了一系列措施发展清洁发电技术。
未来的5～10年，是我国电力行业全面建设的关键时期，而控制火电厂有害气体的排放，是其中的重要课题。
为了大幅度减少火电厂大气污染物的排放，火电厂大气污染物排放标准（GB 13223—2011）对现役机组及新建机组的SO 2、NO x 、粉尘、汞的排放标准作了更加严厉的规定，现役机组80%以上的环保设施需要改造脱硫系统。
电力系统中燃煤火电厂脱硫装置采用石灰石/石膏湿法烟气脱硫（wet limestone gypsum flue gas desulphurization process ）工艺占92%.在火电厂脱硫应用最广泛的是脱硫工艺技术，而喷淋塔是石灰石/石膏湿法烟气脱硫主流吸收技术，吸收塔浆液的氧化方式主要分为自然氧化、抑制氧化、强制氧化工艺这3种工艺。
由于脱硫副产品石膏在建材、医药等领域被应用广泛，且产生了较高的商业价值，现在各企业对脱硫石膏的品质及综合利用越来越重视，所以，强制氧化工艺方式在脱硫系统中被广泛使用。
其主要受吸收塔浆池浆液深度、自然氧化率、浆液密度（包括溶液中溶解的固体和悬浮固体）、浆液温度、pH 、空气压力等的影响，而且采用不同的氧化空气设计形式也会影响设备的布置、运行要求和总体效果。
电厂脱硫设计指标
1、氧化风机，校核煤种2+50%余量的SO2含量为12885mg/Nm3对应的氧化风量为19800Nm3/h；氧化风机选型为：21300Nm3/h；
2、石灰石用量：校核煤种2+50%余量的需要的石灰石是23.28t/h，对应的石灰石浆液量为84.91t/h；石灰石浆液泵的设计流量为120t/h,石灰石储仓（单）的储量为900吨；
3、皮带脱水机：单套处理能力77.19t/h，校核煤种2+50%余量的石膏浆液量为77.19吨。
说明：根据上述数据分析，氧化风机、石灰石浆液泵和皮带脱水机的选型满足校核煤种2+50%余量的SO2含量为12885mg/Nm3的要求。
另外，关于采用滤液水制浆后在机组低负荷时工艺水不平衡的问题，建议切换至工艺水制浆。
1000MW火力发电机组脱硫两台吸收塔共用一台氧化风机应用与研究
1000MW火力发电机组脱硫两台吸收塔共用一台氧化风机应用与研究作者：郑瑞文陈凌云周宇玮来源：《中国科技纵横》2019年第17期摘;;要：本文主要介绍神华国华寿光发电有限责任公司2*1000MW火力发电机组脱硫两台吸收塔共用一台氧化风机，在脱硫入口烟气SO2浓度（折算到标态，干基）为1458mg/Nm3前提条件下，每台吸收塔两台氧化风机，入口流量9450Nm3/h，压升：150kPa，电机：N=450kW，氧化风机正常运行方式一用一备，通过理论可行性理论计算论证、实施方案及步骤、实施过程中存在风险及控制措施、实施结论等过程，完成对脱硫吸收塔氧化风机节能优化运行，同时为脱硫吸收塔系统节能优化运行提供技术指导参考依据。
关键词：二氧化硫;氧化风机;节能优化中图分类号：X773;;文献标识码：A ;文章编号：1671-2064（2019）17-0000-001 实施目的寿光电厂2*1000MW超超临界燃煤机组，脱硫系统设计一炉一塔，吸收塔为异径塔，塔体尺寸：Φ21×10.7+1.7+19×29.9m;液位：12.5米，反应池容积：4250m3;设计煤种含硫量为0.63%，烟气流量折算到标态，湿基，实际含氧量状态下为3223843Nm3/h，烟气SO2浓度（折算到标态，干基）为1458mg/Nm3，每台吸收塔配备两台氧化风机，一用一备，氧化風机入口流量9450Nm3/h，压升：150kPa，电机：N=450kW。
为了挖掘脱硫节能潜力，做到节能与环保最佳优化运行，对脱硫1、2号机组氧化风机进行运行方式进行优化，实现两台机组一台氧化风机运行三台备运，达到节能的最佳效果[1]。
在优化运行过程中存在脱硫吸收塔因氧化风不足而造成塔内浆液亚硫酸根超标（正常标准小于1%，最大经验值小于5%）、浆液中毒现象。
2 实施可行性计算论证2.1 氧化空气的作用采用就地强化氧化方式在石灰石-湿法脱硫工艺中广泛推广和应用。
某燃煤电厂1000MW超超临界机组引风机驱动方式选型浅析
两方案年发电成本差额＝发电量*发电成本差额（见表5）＝发来自量*发电标煤耗差额*标煤价格。
计算过程详见表6所示。
3.4经济性计算结果
将方案一、方案二的计算结果代入公式ΔC=ΔZ(A/P,i,n)，得出投资差额回收年限n＝17.2年。
故从经济上来看，结合目前电网调度的现状，采用汽轮机驱动的投资差额在17.2年才能收回，虽然短于电厂的运行年限，但因回收年限较长，并不具有明显的经济性优势。
4实际运行数据分析
该机组投运后进行了一系列性能试验，该机组及引风机的主要试验数据如表7、8所示：
从试验结果可以看出，该机组修正后汽耗率、煤耗率等基本参数达到并高于设计值。其中修正后的供电煤耗分别为278.67g/(kW•h)和276.81g/(kW•h)，平均值为277.74g/(kW•h)，低于设计供电煤耗率（279.03g/(kW•h)），主要原因是生产厂用电率低于设计厂用电率。
ΔC=ΔZ(A/P,i,n)
各符号含义如下：
ΔZ：方案二（凝汽式汽动引风机）比方案一（电动引风机）增加的投资额；
ΔC：年差额收益，售电利润差额产生减去增加的运行维护费用；
i：基准收益率，按8%计算；
n：差额回收年限。
(A/P,i,n)：等额分付资金回收系数。
以下是对不同驱动方式的下初投资对比，如表4所示：
但受全国火电行业装机规模扩大，其他能源发电方式挤压以及下游用电需求低迷等多方面因素影响，其设备利用小时数持续走低，该机组全年利用小时数仅为2132小时。同时受煤炭行业去产能政策的影响，从2016年下半年动力煤价格明显上涨，煤电企业成本大幅增加，煤价高位运行，该厂的标煤价格达到1050元/t（税后），电价与方案设计时上比也由原来的0.376元/kW.h增至0.4147元/kW.h。
计算过程详见表6所示。
3.4经济性计算结果
将方案一、方案二的计算结果代入公式ΔC=ΔZ(A/P,i,n)，得出投资差额回收年限n＝17.2年。
故从经济上来看，结合目前电网调度的现状，采用汽轮机驱动的投资差额在17.2年才能收回，虽然短于电厂的运行年限，但因回收年限较长，并不具有明显的经济性优势。
4实际运行数据分析
该机组投运后进行了一系列性能试验，该机组及引风机的主要试验数据如表7、8所示：
从试验结果可以看出，该机组修正后汽耗率、煤耗率等基本参数达到并高于设计值。其中修正后的供电煤耗分别为278.67g/(kW•h)和276.81g/(kW•h)，平均值为277.74g/(kW•h)，低于设计供电煤耗率（279.03g/(kW•h)），主要原因是生产厂用电率低于设计厂用电率。
ΔC=ΔZ(A/P,i,n)
各符号含义如下：
ΔZ：方案二（凝汽式汽动引风机）比方案一（电动引风机）增加的投资额；
ΔC：年差额收益，售电利润差额产生减去增加的运行维护费用；
i：基准收益率，按8%计算；
n：差额回收年限。
(A/P,i,n)：等额分付资金回收系数。
以下是对不同驱动方式的下初投资对比，如表4所示：
但受全国火电行业装机规模扩大，其他能源发电方式挤压以及下游用电需求低迷等多方面因素影响，其设备利用小时数持续走低，该机组全年利用小时数仅为2132小时。同时受煤炭行业去产能政策的影响，从2016年下半年动力煤价格明显上涨，煤电企业成本大幅增加，煤价高位运行，该厂的标煤价格达到1050元/t（税后），电价与方案设计时上比也由原来的0.376元/kW.h增至0.4147元/kW.h。
1000MW机组引风机选型配置方案比较
1000MW机组引风机选型配置方案比较关键词：引风机,1000MW机组,动叶可调,静叶可调摘要：本文针对江苏新海发电有限公司2*1000MW机组采用引风机、增压风机合并的风机方案进行了分析，对2×50％与3×35％两种合并风机方案进行了风机选型，分析了方案技术可行性及布置方案的比选，对两种模式下风机的初投资和运行维护费用进行了综合比较，可以看出采用3×35%静叶可调风机方案经济性最优，其次为2×50%动叶可调风机方案，推荐引风机采用3×35%静叶可调风机方案，这对于目前脱硝改造工程的电厂采用引风机、增压风机合并的风机方案时有借鉴意义。
前言：目前国内大型机组锅炉所配备的引风机中，可供选择型式有三类：动叶可调轴流式风机、静叶可调轴流式风机以及双速或变频、双吸入口导叶离心式风机。
火力发电厂的负荷特性要求机组具备调峰能力和变负荷运行方式。
双速离心式风机调峰经济性差，运行电耗大；采用变频离心式风机，变频器必须采用进口设备，电气设备费用昂贵。
此外，离心式风机体积和重量庞大，给制造、运输、安装、检修和维护带来了很大困难，因此，本工程不推荐采用离心式风机。
本工程合并风机配置方案按取消脱硫旁路烟道考虑，按动叶可调和静叶可调轴流式风机进行选型和配置台数进行了综合比较，因此本工程引风机推荐采用3×35%静叶可调风机方案。
1. 风机选型参数1.1 2×50％合并风机方案引风机与增压风机合并，风机按2×50％方案的静调风机和动调风机分别选取。
在30%THA工况时，为保证风机尽量运行在高效区，引风机考虑停运一台风机，保留一台风机运行。
风机选型数据如下表1.1-1、表1.1-2所示。
表1.1-1 2×50％合并风机选型方案（静调）表1.1-2 2×50％合并风机选型方案（动调）引风机与增压风机合并，风机按3×35％方案的静调风机和动调风机分别选取。
火电机组脱硫系统氧化风机的选型思路及方法解析
问题 的治 理 ， 对 燃 煤 电 厂 二氧 化 硫 排 放 量 进 行 严 格 控 制 。 本 文 即 对 火 电机 组 脱பைடு நூலகம்硫 系 统 氧 化 风机 的 选 型 思 路 以及 具 体 方 法进 行 详 细 解 析 ， 望 能 引
起重视。
【 关键词 】 火 电机组 ； 脱硫 系统 ； 氧化风机 ； 选型
总体积流量（ 湿） Ｉ ｌ ｌ ３ ／ ｈ ｒ （ 湿１ １ ， ６ ８ ７， ８ ２ ０ １ ， ６ ５ １ ， ２ ８ ４ １ ， ６ ５ ２， ８ ９ ８ １ ， ３ ４ ３， ８ ４ ８
总体积流量（ 干） ｍ３ ／ ｈ ｒ （ 干） １ ， ５ ８ ４， ６ ９ ８ １ ， ５ ５ ０， ６ ２ ４ １ ， ５ ５ ２， １ ４ ０ １ ， １ ７ ５， １ ９ ２ 总体积流量 （ 湿） Ｎ ｍ ｒ ｆ 湿） １ ， ０ ６ ７， ２ ５ ０ １ ， ０ ７ ０， ４ ５ ２ １ ， ０ ７ ０， ４ ５ ２ １ ， １ ５ ６， ２ ３ ５ 总体积流量 （ 干） Ｎ ｍ３ ／ ｈ ｒ （ 干） １ ， ０ ０ ２， ０ ４ ３ １ ， ０ ０ ５， １ ９ ８ １ ， ０ ０ ５， １ ９ ８ １ ． ０ １ １ ． １ ２ ５
特 点不 同 ， 故 需 要 在 选 型 中加 以 重 视 罗 茨鼓 风 机 属 于 容积 式 气 体 压 缩 机 ．其 工作 原 理 为 由 两
（ ２ ） Ｃ ａ Ｃ Ｏ Ｈ２ ｓ Ｏ ３ － － ＋ Ｃ ａ Ｓ Ｏ Ｃ ０ ２ ＋ Ｈ ２ Ｏ 中和 （ ３ ） Ｃ ａ Ｓ Ｏ ３ ＋ １ ／ ２ ０ ２ － － ＋ Ｃ Ａ Ｓ ０ ４ 氧 化 脱 硫 反 应 原理 中显 示 ： 在反应 １ ． ０ ｏｏ ｔ ｌ Ｓ Ｏ 的情况 下． 所 对 应为 １ ／ ２ ｏ ｔ ｏ ｌ ０ ： ，以大气中 ０ 含量 为 ２ １ ． ０ ％的 标 准 进 行 计 算 ， 本 工程 中 的氧 化 空 气量 取 值 为 ６ ８ ０ ０ Ｎ ｍ ｒ （ 湿）
起重视。
【 关键词 】 火 电机组 ； 脱硫 系统 ； 氧化风机 ； 选型
总体积流量（ 湿） Ｉ ｌ ｌ ３ ／ ｈ ｒ （ 湿１ １ ， ６ ８ ７， ８ ２ ０ １ ， ６ ５ １ ， ２ ８ ４ １ ， ６ ５ ２， ８ ９ ８ １ ， ３ ４ ３， ８ ４ ８
总体积流量（ 干） ｍ３ ／ ｈ ｒ （ 干） １ ， ５ ８ ４， ６ ９ ８ １ ， ５ ５ ０， ６ ２ ４ １ ， ５ ５ ２， １ ４ ０ １ ， １ ７ ５， １ ９ ２ 总体积流量 （ 湿） Ｎ ｍ ｒ ｆ 湿） １ ， ０ ６ ７， ２ ５ ０ １ ， ０ ７ ０， ４ ５ ２ １ ， ０ ７ ０， ４ ５ ２ １ ， １ ５ ６， ２ ３ ５ 总体积流量 （ 干） Ｎ ｍ３ ／ ｈ ｒ （ 干） １ ， ０ ０ ２， ０ ４ ３ １ ， ０ ０ ５， １ ９ ８ １ ， ０ ０ ５， １ ９ ８ １ ． ０ １ １ ． １ ２ ５
特 点不 同 ， 故 需 要 在 选 型 中加 以 重 视 罗 茨鼓 风 机 属 于 容积 式 气 体 压 缩 机 ．其 工作 原 理 为 由 两
（ ２ ） Ｃ ａ Ｃ Ｏ Ｈ２ ｓ Ｏ ３ － － ＋ Ｃ ａ Ｓ Ｏ Ｃ ０ ２ ＋ Ｈ ２ Ｏ 中和 （ ３ ） Ｃ ａ Ｓ Ｏ ３ ＋ １ ／ ２ ０ ２ － － ＋ Ｃ Ａ Ｓ ０ ４ 氧 化 脱 硫 反 应 原理 中显 示 ： 在反应 １ ． ０ ｏｏ ｔ ｌ Ｓ Ｏ 的情况 下． 所 对 应为 １ ／ ２ ｏ ｔ ｏ ｌ ０ ： ，以大气中 ０ 含量 为 ２ １ ． ０ ％的 标 准 进 行 计 算 ， 本 工程 中 的氧 化 空 气量 取 值 为 ６ ８ ０ ０ Ｎ ｍ ｒ （ 湿）
1000MW超超临界燃煤锅炉引风机配置的技术经济分析
1 000 MW 超超临界燃煤锅炉引风机配置的技术经济分析
发电设备( 2009 No. 2)
慢 ;静调风机效率下降介于动调风机与离心风机 之间[ 1 - 3 ] 。
轴流风机可以运行在效率最高处 , TB 点在 最高效率外 ,调节性能优越 ,低负荷运行效率远 高于离心风机 。由于离心风机叶轮的体积比轴 流风机大 ,随着机组容量的增加 ,离心风机的价 格与轴流风机相比已没有优势 。因此目前大容 量机组引风机均不采用离心风机 ,本文的引风机 配置方案中亦排除采用离心风机 。
(3) 脱硫装置启停时 ,方案 1 只需要对增压 风机进行调节 ,引风机可以继续在设计工况下运 行 ,对锅炉负压的影响较小 。方案 2 及方案 3 可 以通过采取改变旁路挡板门的开度或减小脱硫 旁路管径 ,以增大旁路阻力 (与脱硫系统相一致) 的措施来减小脱硫系统启停引起的炉膛负压波 动 。这两种方式各有特点 ,前者可以在脱硫系统 停运时减小风机耗电量 ,风机效率同时也降低 ; 后者可以节约材料 ,风机运行效率较高 ,耗电量 也较高[5] 。但不论采用哪种方式 ,方案 2 及方案 3 均逊于方案 1 。
关键词 :大型燃煤锅炉 ;引风机 ;配置 ;选型 中图分类号 : T K223. 26 文献标识码 :A 文章编号 :16712086X(2009) 0220136204
Conf iguration of Induced Fan f or Coal2f ired Boilers of 1 000 MW Ultra Supercritical Po wer Plants
收稿日期 :2008209226 作者简介 :吴阿峰 (1981 ) ,女 ,硕士研究生 ,主要从事热机专业的设计工作 。
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燃煤火电机组脱硫系统氧化风机的选型
燃煤火电机组脱硫系统氧化风机的选型本文分析了燃煤火电机组脱硫系统氧化风机的选型的方法和流程，相信对从事相关工作的同行能有所裨益.。
关键词：燃煤；脱硫；氧化风机；选型中国能源资源以煤炭为主.。
在电源结构方面，今后相当长的时间内以燃煤发电机组为主的基本格局不会改变，由此造成了严重的环境污染，特别是SO2即酸雨的污染.。
火电厂的SO2排放量在全国SO2总排放量中占有相当的比例.。
近年来，随着国民经济的发展和人民生活水平的提高，我国加大了对环境污染的治理，控制燃煤电厂的SO2排放，推行电力洁净生产和改善我国的大气环境质量有着十分重要的意义.。
1 脱硫系统概况燃煤脱硫方法分类.。
燃煤脱硫方法可分为三大类：燃烧前脱硫，燃烧中脱硫，燃烧后脱硫.。
燃煤后烟气脱硫Flue Gas Desulfuri zation，簡称FGD.。
按脱硫过程是否加水和脱硫产物的干湿形态可分为湿法、干法和半干法.。
湿法脱硫技术成熟，效率高，Ca/S比低，运行可靠，操作简单，湿式钙法（简称湿法）烟气脱硫技术是3种脱硫方法中技术最成熟、实际应用最多、运行状况最稳定的脱硫工艺.。
在大型火电厂中，90%以上采用湿式石灰/石灰石-石膏法烟气脱硫工艺流程，对高硫煤脱硫效率达到90%以上.。
在石灰石湿法烟气脱硫系统中，高压鼓风机用于吸收塔的强制氧化系统.。
氧化系统的氧化风机的作用是产生一定压力的空气，并送至吸收塔氧化池内，为吸收塔浆池中的浆液提供充足的氧化空气；在搅拌器的作用下，氧气和亚硫酸盐（进行化学反应，生成稳定的硫酸盐（即石膏）.。
所以在系统脱硫过程中，氧化风机的性能直接影响到脱硫副产品的品质.。
烟气SO2的脱除过程是一个非常复杂的体系，反应机理复杂，但其原理可以用以下总反应式表示：石灰法：SO2+CaO+1/2H2O→CaSO3·1/2H2O石灰石法：SO2+CaCO3+1/2H2O→CaSO3·1/2H2O+CO22 设备选型原则设备选型的三个基本原则：（1）生产上适用，所选择的设备是和生产工艺的实际需要；（2）技术上先进，它以生产适用为前提，以获得最大经济效益为目的，防止选择即将淘汰的设备；（3）经济上合理.。
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1000ＭＷ燃煤机组脱硫氧化风机选型
发表时间：2018-08-02T14:10:07.710Z 来源：《电力设备》2018年第10期作者：卢品端
[导读] 摘要：火电厂二氧化硫排放量日益增高，造成环境污染问题加重。
（广东粤电博贺煤电有限公司广东茂名 525000）
摘要：火电厂二氧化硫排放量日益增高，造成环境污染问题加重。
为了实现火力发电厂的可持续发展，就需要重视对火力发电厂所致环境污染问题的治理，对燃烧电厂二氧化硫排放进行严格控制。
以国内某1000MW机组为研究对象，即对火力发电厂机组脱硫系统氧化风机的选型思路用具体方法进行详细解析，为同类机组脱硫氧化风机选型提供参考。
关键词：火力发电；脱硫系统；氧化风机；选型
1工程概况
某工程一期容量为2×1000MW燃煤发电机组，超超临界燃煤汽轮发电机组，同步建设烟气脱硫设施。
锅炉主机采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司。
2 脱硫系统概述
某工程脱硫系统采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺，采用一炉一塔设计；脱硫装置能适应燃用设计煤种情况下锅炉最低稳燃负荷工况和BMCR工况之间的任何负荷，脱硫效率不低于97％；脱硫系统无烟气旁路，设置MGGH，采用引风机和增压风机合并方式，不单独设置脱硫增压风机；两台机组共用一套吸收剂制备系统，脱硫剂采用外购成品石灰石粉，厂内加水制浆。
四台机组设置一套石膏脱水系统，真空皮带脱水机选型按设计煤种2×100%进行设计。
工程按设置三台氧化风机考虑时，2用1备，风机流量约9400Nm3/h，出口压力110kPa。
表2-1 脱硫入口烟气参数1
3 脱硫氧化风机选型简介
氧化风机是脱硫系统的重要组成设备，其作用为将空气鼓入吸收塔浆池，空气与浆液反应，使亚硫酸钙氧化为硫酸钙。
氧化风机通常可采用以下两种型式：罗茨风机和离心风机。
目前国内脱硫氧化风机大多采用罗茨风机，但离心风机在近几年也有了一定的应用，两种风机的特点如下所述。
3.1 罗茨风机
强制输气的容积式风机。
两叶轮由一对同步齿轮传动作反向旋转，通过叶轮型面的“啮合”（叶轮之间有一定间隙，并不相互接触）使进气口和排气口隔开，将吸入的气体无内压缩地从吸气口推移到排气口，被输送的吸入气体，在达到排气口的瞬间，因排出侧高压气体的回流而被加压向系统输送而做功
罗茨风机特点：
1.结构简单，价格便宜。
2.压力随背压变化，小流量高速风机效率较高。
3.流量稳定，几乎不随风压改变而改变，只要转速保持不变，流量也就基本不变。
因而它适用于要求风量稳定，而压力要求不太高的工况。
4.罗茨风机的工作原理造成其运行噪音很大，达110dB(A)左右，而且由于其噪音为低频噪音,低频噪声的衰减速度很慢，所以在噪声传播距离较远。
3.2 离心风机
电机通过联轴器及齿轮箱连接风机主体，气流由进气端向进入叶轮后通过叶轮作用改变流动方向而减速，减速作用将旋转的气流中具有的动能转化为压力能，使风机出口保持稳定压力。
离心风机的原理是利用高速旋转的叶轮将气体加速,然后减速、改变流向，使动能转换成势能（压力）。
离心风机可分为单级离心风机和多级离心风机。
离心风机特点：
1.效率高，能耗低。
通过相关技术改进使得风机效率在82%以上。
2.噪声低，同时随着距离的增加衰减很快，对机房建造隔音要求低，基建费用少，对环境影响小。
3.高速风机低速轴和高速轴重量总和只是罗茨的三分之一，单级高速风机叶转子转动惯量小，设备启动时间短。
4.离心风机可适用于大流量，压力较高的工况。
4 离心风机与罗茨风机综合比较
下面将作离心风机与罗茨风机作综合比较。
1.风机年利用小时数按5500h计；
2.电费按0.48元/KWh计；
3.由于不同厂家设备参数可能有所差异，因此设备投资与运行费用也会有所差异。
5 结论
近年来，随着电厂排放新规和电厂机组规模的扩大，对于氧化风机的要求越来越高，传统的罗茨风机在压力和气量上越来越难满足要求，罗茨风机之前所暴露出来的系统稳定性差，能耗高，震动大，高温，高噪音，维护频繁等问题在现在要求更高的压力和气量下体现的更加显著。
离心风机具有很高的运行稳定性和足够宽的压力和流量范围，运行高效率，低振动，低噪音，逐渐成为新建电厂的选择。
综合两种风机对比，离心风机与罗茨风机相比，初期设备投资较高，但离心风机能耗低，节省运行费用，长期运行费用较省，离心风机运行平稳，振动小；风机体积、结构简洁，维护简单，同时设备运行噪声较低，符合国家节能、环保的政策要求，因此具有一定的优势。
电厂脱硫离心风机与罗茨风机对比
参考文献
[1]王五清，贺元启.石灰石—石膏湿法烟气脱硫工艺与关键参数分析[J].华北电力技术，2004
[2]黄海鹏，火电机组脱硫系统氧化风机的选型思路及方法解析[A].科技资讯，2013（12）：23-24
[3]黄锴，脱硫氧化风机的变频改造和控制研究[J].中国高新技术企业（中旬刊），2015（10）40-41
[4]梁国智，脱硫系统高压头氧化风机选型分析及应用实例[B].低碳世界，2014（02）58-59 作者简介
卢品端，1980生，男，大专，广东粤电博贺煤电有限公司，热能动力助理工程师。