模拟焊后热处理对12Cr2Mo1R厚钢板冲击性能的影响
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热处理对金属材料的强韧性的影响
热处理对金属材料的强韧性的影响引言：金属材料是广泛应用于各个行业领域的重要材料之一。
为了提高金属材料的性能，热处理技术在金属加工中得到了广泛应用。
本文将探讨热处理对金属材料强韧性的影响及其原理。
1. 热处理的概念和分类热处理是通过控制金属材料的加热、保温和冷却过程，以改变材料的组织结构和性能的一种方法。
根据处理温度和冷却速率的不同，热处理可分为退火、淬火、正火等不同类型。
2. 退火对强韧性的影响退火是将金属材料加热到临界温度后保温一段时间，再以适当速率冷却的过程。
退火可以消除材料中的应力和组织缺陷，提高材料的延展性和塑性，从而提高材料的强韧性。
3. 淬火对强韧性的影响淬火是将金属材料加热到临界温度后迅速冷却的过程。
淬火能够使金属材料的组织转变为马氏体，从而提高材料的硬度和强度。
然而，淬火过程中冷却速度过快会导致材料产生裂纹和变脆，因此在淬火后需要通过回火来降低材料的脆性，提高其韧性。
4. 正火对强韧性的影响正火是将金属材料加热到临界温度后以适当速率冷却的过程。
正火可以均匀调整材料的内部组织结构，消除应力和组织缺陷，提高金属材料的强度和韧性。
与淬火相比，正火的冷却速率较慢，因此其适用于对金属材料强韧性要求较高的场合。
5. 其他热处理方法的影响除了上述常见的热处理方法，还存在一些其他方法，如时效处理、表面处理等，它们也对金属材料的强韧性产生一定的影响。
时效处理可以通过调整保温时间和温度，改变材料的晶粒尺寸和组织状态，提高材料的硬度和强度；表面处理可以通过改变金属材料表面的化学成分和物理形态，增加材料的耐磨性和抗腐蚀性，从而间接提高材料的强韧性。
结论：热处理是一种有效的改善金属材料性能的方法，能够显著提高金属材料的强韧性。
不同的热处理方法对金属材料的影响机理不同，通过选择合适的热处理方法和工艺参数，可以使金属材料兼具高强度和良好的韧性，满足各种工程应用的需求。
参考文献：1. 张三，李四. 热处理对金属材料性能的影响研究. 金属材料学报，2008，30(4)：403-410.2. 王五，赵六. 热处理对钢的强韧性的影响及机理研究. 机械制造，2012，56(9)：51-57.3. Johnson, W. N., & Wang, H. Effect of heat treatment and alloying on the mechanical properties of low carbon steel. Metallurgical and Materials Transactions A, 2008, 39A(2): 177-185.。
正火温度对12cr2mo1vr钢晶粒度及显微组织的影响
宽厚板WIDE AND HEAVY PLATE第25卷第5期2019年10月Vol. 25, No. 5October 2019' 9 •正火温度对12Cr2MolVR 钢晶粒度及显微组织的影响张志勇1邸熹1侯敬超吴艳阳肖雄峰1（1河钢集团舞钢公司;2石油及煤化工设备用临氢34钢板开发及应用平顶山市重点实验室）摘 要 通过金相显微镜对12Cr2MolVR 钢的晶粒度及显微组织进行观察和分析，结果表明，19Cr2MolVR 钢经过855 t 、870 t 正火+水冷后形成贝氏体+少量不规则铁素体组织，经过890 t 以上温度正火+水冷后完全生成贝氏体组织，且随着正火温度升高,晶粒逐渐长大,1 000 t 正火+水冷处理后出现混晶 现象。
关键词12Cr2MolVR 钢板正火水冷贝氏体晶粒度The Effects of Normalizing Temperature on Grain Sizeand Microstructure of 12Cr2MolVR SteeiZhang Zhiyong 1 ,Di Xi 1, Hou Jingchao 1，, Wu Yanyang 1，and Xiao Xiongfeng 1(1 HBID Group Wusterl Company ；2 Pingdingshan City Key LaOoratora for Development and Application ofCr - Mo Steri Plato under Hyaroued Envirooment foo Petrolenm and Coni Chemicci Equiymeni )Abstract Thr microstructure inhuPing frain size of 12Cr2MolVR steel it observed and analysed by meant ofmeta0onraphic microscope. The reseOs show that bainite and little irreeulaa ferrite are former after 855 t and 877 t dormalizind plus wateo cooling , full bainite is former afteo yormalising at 890 t and over plus wateo cooling. With in crease of dormaUsing temperature , the frains fraauaiy grow and mixer frains occur afteo dormalizing at 1 000 t pluswateo cooling.Keywords 12Cr2MolVR steel plate,Normalsing,Wateo cooling ,Bainite ,Grain sizeo 前言随着环保压力越来越大,迫使石化行业重组与设备技术升级换代加速,并呈现大型化、绿色化、集约化、高效化的发展趋势⑴,因此要求石化 设备能够在更高温度、更大压力及更强腐蚀的环 境工作，同时具备更优良的服役性能及工艺性能。
Cr12MoV模具钢应用的主要问题和热处理研究进展
Cr12MoV模具钢应用的主要问题与热处理研究进展1引言近20年来，我国模具工业发展非常迅速，尤其是近几年．模具需求一直以每年15％左右的速度快速增长,国民经济的高速发展对模具工业提出了越来越高的要求，也为其发展提供了强大的动力。
Cr12MoV钢属于高耐磨微变形冷作模具钢，其特点是具有高的耐磨性、淬透性、微变形、高热稳定性、高抗弯强度，仅次于高速钢，是冲模、冷镦模等的重要材料，其消耗量在冷作模具钢中居首位。
该钢虽然强度、硬度高，耐磨性好，但其韧度较差，对热加工工艺和热处理工艺要求较高，处理工艺不当，很容易造成模具的过早失效。
Cr12MoV钢常用的加工工艺是：下料一锻造一球化退火一机械加工一淬火+低温回火一平磨一线切割加工一组装。
Cr12MoV钢碳化物级别应不大于2级.其化学成分要求见表1。
Cr12MoV钢属于高碳高铬钢，含碳量和含铬量高，形成了大量的碳化物和高合金度的马氏体。
使钢具有高硬度、高耐磨性。
Cr12MoV钢中的钼增加钢的淬透性并且细化晶粒，钒能细化晶粒增加韧度。
又能形成高硬度的VC，以进一步增加钢的耐磨陛。
铬又使钢具有高的淬透性和回火稳定性。
由于Cr的大量存在，钢液结晶时析出的大量共晶碳化物(主要是硬度很高的铬铁复合碳化物(Fe，Cr)7C3，)极为稳定，常规热处理无法细化。
即使经压延后，在较大规格钢材中。
仍保留明显的带状或网状碳化物，碳化物分布不均匀，而带状或网状碳化物区是一个脆性区，其塑性、韧度差，不能承受大的冲击力，裂纹很容易在这里萌生与扩展，往往成为裂纹产生的主要原因。
较大的碳化物周围常常有空洞、位错等缺陷汇聚，在交变负荷的作用下，这些缺陷进一步聚集和扩展便可萌生疲劳裂纹。
碳化物偏析严重，在碳和合金元素富集的区域，钢的熔点降低，易导致模具热处理时过热，使碳和合金元素在奥氏体中溶解度减少，降低淬火后的硬度，且导致碳合金元素富集区与贫乏区之间产生大的组织应力，从而增大模具热处理后的变形量。
不同焊后热处理对铬钼耐热钢室温冲击韧性的影响
不同焊后热处理对铬钼耐热钢室温冲击韧性的影响0 前言火力发电是现代社会电力发电的主力军，国内火力发电机要发展高参数、大容量的超超临界机组以提高发电效率，进而达到节能减排的目的[1]。
铬钼耐热钢具有良好的高温强度、抗氧化性的特点[2]。
由于其具有低热膨胀系数、高热导率、良好的焊接性能，良好的力学性能以及对中子辐射引起的膨胀有良好的抵抗力，所以广泛应用于蒸汽管道、火力发电以及核反应发生器等工业设备上[3-4]。
高位错密度和含铬量较多的M23C6和含Nb量较多的MX是耐热钢具有高温蠕变性能的原因[5]。
耐热钢除了需要有较高的高温蠕变性能，还需要有较好的韧性以满足抗脆性断裂的要求[6]。
目前国内外科研人员主要研究铬含量为9%～12%的P91，P92等耐热钢的高温蠕变性能[7]、拉伸性能[8]以及冲击性能[9]，而对于含有较低铬含量(0.8%)的耐热钢却鲜有研究。
该试验通过比较焊态和不同焊后热处理态的显微组织、分析焊后热处理对铬钼耐热钢冲击韧性的影响。
1 试验材料及方法试验中母材采用Q345B低合金高强度热轧钢板，厚度为20 mm，采用铬钼耐热钢金属粉芯焊丝。
为了减少母材成分对所研究焊缝金属成分和性能的影响，在Q345B钢板坡口处预先堆焊焊缝熔敷金属，然后再进行焊接即可获得试验所需的焊缝金属。
焊接接头的化学成分见表1。
其中，焊后热处理工艺分别为690 ℃保温1 h，690 ℃保温8 h 以及730 ℃保温2 h，分别记为690 ℃×1 h，690 ℃×8 h，730 ℃×2 h。
表1 焊接接头的化学成分(质量分数，%)状态CMnCrMoV其它焊态0.0671.020.850.410.140.37690 ℃×1h0.0660.970.850.390.140.33690 ℃×8 h0.0611.030.840.400.140.33730 ℃×2 h0.0701.040.840.400.140.34显微组织选择用3%硝酸酒精溶液腐蚀，腐蚀时间为5～8 s。
模拟焊后热处理制度对临氢12Cr2Mo1R钢板性能的影响
第 18 卷第 1 期 2012 年 2 月
·试验研究·
宽厚板
WIDE AND HEAVY PLATE
Vol． 18，No． 1
February 2012 ·5·
模拟焊后热处理制度对临氢 12Cr2Mo1R 钢板性能的影响
吴艳阳 温 冰 牛红星 张 萌
（ 舞阳钢铁有限责任公司）
摘 要 介绍了模拟焊后热处理制度对临氢 12Cr2Mo1R 钢板性能的影响，结果表明： 相同的模拟焊后温 度下，随着模拟焊后时间的延长，钢板的强度降低，延伸率升高，模拟焊后时间的延长对钢板的冲击性能、晶粒 度、显微组织影响不大。
T －3
正火 + 回火 + 最小模拟焊后 690 ℃ × 8 h 出炉空冷
300 300 300 100 100 100 2． 49 2． 51 2． 49
T －4
正火 + 回火 + 690 ℃ × 26 h ，控制装出炉温度及升降温速度
297 283 300 100 100 100 2． 45 2． 38 2． 49
出现上述性能变化规律，是因为模拟焊后热 处理的过程相当于一个时效过程。随着时效时候 的延长，钢板的拉伸性能逐渐恶化。由钢板的金 相组织检验结果可以看出： 钢板经正火 + 回火热 处理后，其组织为回火贝氏体，可以看出明显的奥 氏体晶界，其晶内析出大量的弥散的点状合金碳 化物。经 690 ℃ × 6 h（ 控制升降温速度和装出炉 温度） 模拟焊后热处理后，晶内析出物明显增多， 且在奥氏体晶界上析出一定量的合金碳化物。钢 板经 690 ℃ × 6 h（ 空冷） 模拟焊后热处理后，晶内 及晶界均析出颗粒状合金碳化物，形貌与钢板经 690 ℃ × 6 h（ 控制升降温速度和装出炉温度） 形 貌接近。进一步延长模拟焊后保温时间，钢板经 690 ℃ × 26 h（ 控制升降温速度和装出炉温度） 模 拟焊后热处理后，晶内、晶界析出物进一步增多， 晶内析出物尺寸不变，呈弥散状分布。对于 Cr － Mo 钢板，其成分中含有 Cr、Mo 等强碳化物形成 元素，强烈推迟奥氏体向珠光体的转变，所以钢板 经正火、回火热处理后，组织为回火贝氏体，具有 良好的冲击性能和拉伸性能。Cr － Mo 钢中强度 主要依靠 C 元素、合金元素的固溶强化以及在晶 界及晶内析出碳化物的析出强化效果来实现。
·试验研究·
宽厚板
WIDE AND HEAVY PLATE
Vol． 18，No． 1
February 2012 ·5·
模拟焊后热处理制度对临氢 12Cr2Mo1R 钢板性能的影响
吴艳阳 温 冰 牛红星 张 萌
（ 舞阳钢铁有限责任公司）
摘 要 介绍了模拟焊后热处理制度对临氢 12Cr2Mo1R 钢板性能的影响，结果表明： 相同的模拟焊后温 度下，随着模拟焊后时间的延长，钢板的强度降低，延伸率升高，模拟焊后时间的延长对钢板的冲击性能、晶粒 度、显微组织影响不大。
T －3
正火 + 回火 + 最小模拟焊后 690 ℃ × 8 h 出炉空冷
300 300 300 100 100 100 2． 49 2． 51 2． 49
T －4
正火 + 回火 + 690 ℃ × 26 h ，控制装出炉温度及升降温速度
297 283 300 100 100 100 2． 45 2． 38 2． 49
出现上述性能变化规律，是因为模拟焊后热 处理的过程相当于一个时效过程。随着时效时候 的延长，钢板的拉伸性能逐渐恶化。由钢板的金 相组织检验结果可以看出： 钢板经正火 + 回火热 处理后，其组织为回火贝氏体，可以看出明显的奥 氏体晶界，其晶内析出大量的弥散的点状合金碳 化物。经 690 ℃ × 6 h（ 控制升降温速度和装出炉 温度） 模拟焊后热处理后，晶内析出物明显增多， 且在奥氏体晶界上析出一定量的合金碳化物。钢 板经 690 ℃ × 6 h（ 空冷） 模拟焊后热处理后，晶内 及晶界均析出颗粒状合金碳化物，形貌与钢板经 690 ℃ × 6 h（ 控制升降温速度和装出炉温度） 形 貌接近。进一步延长模拟焊后保温时间，钢板经 690 ℃ × 26 h（ 控制升降温速度和装出炉温度） 模 拟焊后热处理后，晶内、晶界析出物进一步增多， 晶内析出物尺寸不变，呈弥散状分布。对于 Cr － Mo 钢板，其成分中含有 Cr、Mo 等强碳化物形成 元素，强烈推迟奥氏体向珠光体的转变，所以钢板 经正火、回火热处理后，组织为回火贝氏体，具有 良好的冲击性能和拉伸性能。Cr － Mo 钢中强度 主要依靠 C 元素、合金元素的固溶强化以及在晶 界及晶内析出碳化物的析出强化效果来实现。
1cr5mo换热管与12cr2mo1管板焊缝焊后热处理工艺
1cr5mo换热管与12cr2mo1管板焊缝焊后热处理工艺换热器是一种重要的温度控制设备，被广泛用于石油、化工、机械、冶金等多个行业。
焊接换热器需要使用R5Mo和12Cr2Mo1之外的焊料进行焊接，焊接后的产品需要经过热处理，以保证焊接结构的高品质和硬度。
本文旨在介绍基于R5Mo换热管和12Cr2Mo1管板焊缝焊后热处理工艺。
R5Mo相比于12Cr2Mo1材料，主要由铬、钼和锰组成，具有较高的高温强度和耐腐蚀性，接头采用R5Mo材料制成，能够较好地抵抗高温和腐蚀。
R5Mo换热管的焊接方式分为TIG焊和MIG焊。
TIG焊可以提供优良的焊接质量和结构，但焊接时间较长，焊枪工作状态稳定，对焊接工艺要求较高，不利于大批量生产。
MIG焊焊缝均匀，操作简单，焊接工艺要求较低，但焊接速度比TIG焊慢，抗拉强度较低，因此，TIG 与MIG焊接方式可以灵活使用，满足不同工艺要求。
R5Mo换热管与12Cr2Mo1管板焊缝焊后热处理包括清洁、晾干、回火和回火固化等步骤。
清洁和晾干是基本步骤，主要是为了防止焊接结构中出现杂质和气体，以保证高质量的焊接。
接下来，在焊接结构中加入CO2气体，然后将温度提高至500℃，保持一段时间，使结构中的Y质量均匀分布，实现保护性气相渗透，以确保结构的高质量。
其次，将R5Mo换热管和12Cr2Mo1管板的温度提高到850~950℃，保持一定时间，实现回火和回火固化，以提高焊接结构的硬度和抗拉强度，提高管和管板的使用寿命。
最后，将焊接结构的温度慢慢降低，即实现热处理过程的结束，实现R5Mo换热管与12Cr2Mo1管板焊后热处理的目的。
通过对R5Mo换热管与12Cr2Mo1管板焊后热处理工艺的详细分析，可以发现，R5Mo换热管与12Cr2Mo1管板焊后热处理工艺通过清洁、晾干、回火和回火固化等步骤，能够有效改善焊接结构的物理性能，使得结构具有更高的主动强度和耐磨性，提高管和管板的使用寿命。
此外，R5Mo换热管和12Cr2Mo1管板的焊接方式可以根据实际情况灵活运用，以满足不同的使用要求。
热处理工艺对12Cr2Mo1R钢的组织和性能影响
第３ ５ 卷 第４ 期
２ ０ １ ３ 年８ 月
山 东 冶 金
Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｍｅ ｔ ａ ｌ ｌ ｕ ｒ ｇ ｙ
Ｖ０ ｌ ３５ ＮＯ ． ４ Ａｕ ｇ ｕ ｓ ｔ ２ ０１ ３
试验研究 ；
热 处 理 工 艺对 １ ２ Ｃｒ ２ Ｍｏ １ Ｒ钢 的组 织和 性 能 影 响
蒋 善 玉
（ 济钢集 团有限公司 技术 中心， 山东 济南 ２ ５ ０ １ ０ １ ）
摘
要： 探讨 了不 同热处理工艺对 １ ２ Ｃ ｒ ２ Ｍ ｏ ｌ Ｒ 耐热钢板性能和组织的影响 ， 结 果表 明 ： 随正火温度的升高贝氏体增加 ， 强度
提高 ， ９ ７ ５℃正火 后 ， 显 微组织 为 １ ０ ０ ％贝 氏体 和 （ Ｆ ｅ ， Ｃ ｒ ） ， Ｃ 型渗碳 体 ； 随 回火温 度的提 高及 回火 时间 的延 长 ， 强 度降低 ， ６ Ｏ Ｏ℃ 回火时析 出的纳米强化相不断长大成针状 ， 同时 ， （ Ｆ ｅ ， Ｃ ｒ ） ， Ｃ 型渗碳 体不断球化 ， 逐渐向（ Ｆ ｅ ， Ｃ ｒ ） Ｃ ， 型转化 ； 正火处 理
２ 试 验材料
试 验材 料采 用济 钢生 产 的厚度 为 ３ ０ ｍ ｍ 的
火处 理 后 ， 可 获得 １ ０ ０ ％贝 氏体 组 织 （ 见图 ２ ｃ ） 。由 此可 知 ， 硬 度 随正火 温度 升高而 升高 的原 因是 由于 显微组织 中贝 氏体组 织 的相对含 量增加 引起 的 。
Ｃ Ｓ ｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｒ Ｍｏ
选取 ９ ７ ５ ｏ Ｃ×５ ０ ｍｉ ｎ 正 火 处理 的试 样 ， 分别 在
（ ６ ０ ０ 、 ６ ５ ０ 、 ６ ９ ０ 、 ７ ３ ０℃） Ｘ ２ｈ 和６ ９ ０℃ ×（ ２ 、 ６ 、 １ ２ ｈ ）
２ ０ １ ３ 年８ 月
山 东 冶 金
Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｍｅ ｔ ａ ｌ ｌ ｕ ｒ ｇ ｙ
Ｖ０ ｌ ３５ ＮＯ ． ４ Ａｕ ｇ ｕ ｓ ｔ ２ ０１ ３
试验研究 ；
热 处 理 工 艺对 １ ２ Ｃｒ ２ Ｍｏ １ Ｒ钢 的组 织和 性 能 影 响
蒋 善 玉
（ 济钢集 团有限公司 技术 中心， 山东 济南 ２ ５ ０ １ ０ １ ）
摘
要： 探讨 了不 同热处理工艺对 １ ２ Ｃ ｒ ２ Ｍ ｏ ｌ Ｒ 耐热钢板性能和组织的影响 ， 结 果表 明 ： 随正火温度的升高贝氏体增加 ， 强度
提高 ， ９ ７ ５℃正火 后 ， 显 微组织 为 １ ０ ０ ％贝 氏体 和 （ Ｆ ｅ ， Ｃ ｒ ） ， Ｃ 型渗碳 体 ； 随 回火温 度的提 高及 回火 时间 的延 长 ， 强 度降低 ， ６ Ｏ Ｏ℃ 回火时析 出的纳米强化相不断长大成针状 ， 同时 ， （ Ｆ ｅ ， Ｃ ｒ ） ， Ｃ 型渗碳 体不断球化 ， 逐渐向（ Ｆ ｅ ， Ｃ ｒ ） Ｃ ， 型转化 ； 正火处 理
２ 试 验材料
试 验材 料采 用济 钢生 产 的厚度 为 ３ ０ ｍ ｍ 的
火处 理 后 ， 可 获得 １ ０ ０ ％贝 氏体 组 织 （ 见图 ２ ｃ ） 。由 此可 知 ， 硬 度 随正火 温度 升高而 升高 的原 因是 由于 显微组织 中贝 氏体组 织 的相对含 量增加 引起 的 。
Ｃ Ｓ ｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｒ Ｍｏ
选取 ９ ７ ５ ｏ Ｃ×５ ０ ｍｉ ｎ 正 火 处理 的试 样 ， 分别 在
（ ６ ０ ０ 、 ６ ５ ０ 、 ６ ９ ０ 、 ７ ３ ０℃） Ｘ ２ｈ 和６ ９ ０℃ ×（ ２ 、 ６ 、 １ ２ ｈ ）
热处理工艺对中碳合金钢冲击磨料磨损耐磨性的影响
组织与性能热处理工艺对中碳合金钢冲击磨料磨损耐磨性的影响福州大学材料科学与工程系(福州350002) 戴品强 黄水兴【摘要】 研究淬火加热温度和回火温度对中碳合金钢60SiMnCr MoVR E冲击磨料磨损耐磨性的影响。
试验结果表明,耐磨性随淬火加热温度升高而提高,950℃淬火后可获得最高的耐磨性,超过950℃淬火,耐磨性随淬火温度升高而降低。
淬火回火后的耐磨性在350℃以下随回火温度升高略有降低,350℃以上回火耐磨性迅速提高,400℃回火后耐磨性达到最大值,以后,随回火温度升高,耐磨性连续降低。
关键词:磨料磨损 合金钢 淬火 回火Effect of Heat Treatment on the Impact Abrasive Wear Resistanceof Medium Carbon Alloy SteelDai Pinqiang,Huang Shuixing(Deptm ent of Mater ials,F uzhou U niver sity,Fuzhou350002)【Abstr act】 Effect of quenching and temper ing t emper ature on the impact abrasive wear r esistance of60SiM nCr MoVR E st eel has been studied.It was found t hat quenching and tempering temperat ur e affected the wear r esistance gr eatly.The wear r esis-tance incr eased as quenching temperatur e incr eased,and r eached maximum at950℃,and then decreased with fur ther incr easing in quenching t emper ature.The wear r esistance decr eased slight ly as tempering temperat ur e incr eased below350℃,and t hen in-cr eased rapidly and come up to the m aximum at400℃,and then declined successively with further incr easing tempering t emper-ature.Key wor ds:abrasive wea r,alloy steel,quenching,temper ing1 前言低合金钢作为耐磨材料,具有工艺简单、成本低、强韧性高、耐冲击等优点,可应用于冲击载荷下的耐磨件[1]。
2_25Cr_1Mo钢焊接热影响区组织_韧性及其冷裂敏感性
安全特性的优点,包括加密口令、口令期限、域范围的用户帐号以及基于N T 的用户管理。
另一方面,不必为每个用户都建立登录ID 号,由SQL 服务器提供的“SQL Security Manager ”实用程序将基于N T 的用户映射为SQL 服务器登录ID 号,用户对N T 和SQL 服务器只维护单一的登录号和口令。
数据库安全管理层主要完成SQL 服务器登录管理、数据库用户管理、数据库对象许可管理及语句许可管理。
应用程序安全管理层主要是通过客户端软件Power Builder 6.0的编程来实现的(但也须借助后端数据库的权限设置)。
设计本系统时,对数据库权限的设渡取的方法是密码保存在后端数据库,并在后端建立一个用户权限维护表,超级用户或系统管理员通过后端数据库为用户提供用户名和口令以及所对应的权限值。
综上所述,C/S 的软件设计使得客户端和服务器端的彼此任务比较明确,易于隔断错误,使得基于C/S 模式的数据库应用系统维护工作变得简单起来。
诚然,要想合理、有效地管理和利用现实生活中日益膨胀的数据,利用大型网络数据库技术是必由之路。
由于将数据库处理工作分配在客户和服务器两个子系统上,网络上的信息流量将大大减少;在强功能、高性能的系统上运行DBMS ,也能改进系统整体性能。
客户/服务器结构的先进思想和卓越性能是计算机和管理信息资源的能力和效率大大提高,建立基于客户/服务器结构的焊接工程数据库将是焊接工程应用数据库研究工作者今后一段时期内的主要工作。
参考文献1 魏艳红.焊接工艺规程数据库系统.焊接,1998(3):12～152 李连胜,赵立三.焊接材料数据管理系统.焊接,1993(5):2～53 魏艳红.基于WINDOWS 的焊接数据库及专家系统.第八届全国焊接会议论文(第三册).北京:机械工业出版社,1997:561～5634 张 立,龚健雅.基于Client/Server 模式的数据库应用软件的设计与实现.计算机系统应用,1999(4):57～595 姜芳艽,范力军.基于MS SQL Server 分步式数据库的安全性设计.计算机系统应用,1999(2):31～36(收稿日期20000320)作者简介: 魏艳红,1965年生,博士,副教授。
热处理工艺对12Cr1MoVg钢板冲击韧性的影响
表 0
批号 0#1!" 0#10" 0#478 0#47"
击试样作扫描电镜 （ (>* ? #5#） 的断口分析， 结果见 表 1。
表1
批 号 0#47" 0#1!" 0#478 056 5 !06 5 056 5 0"6 5
扫描电镜断口分析结果
断口形貌 韧窝 = 准解理 准解理 = 二次裂纹 准解理 = 二次裂纹 准解理 = 小角 度晶界
!4， !5， !! 8， #， !5 !0， 3， !4 34， #3， 4" # 08
从扫描电镜观察的结果来看，冲击韧性不合批 次的钢板， 其断裂机理为准解理断裂。 准解理断裂一 般为穿晶断裂， 呈河流花样， 但河流较短且弯曲， 是 介于解理断 裂和延性韧窝断裂之间的一种断裂模 式， 宏观表现为结晶状断口。 而 0#47" 批冲击试样断口为部分韧窝和部分准 解理，故 在宏观上表现为部分纤维状和部 分结 晶 状。 因此， 从冲击性能指标上看， 虽然性能合格， 但并 !"#
试验料的化学成分
*+ 56 #5 56 1" 56 1" 56 1" , 56 5!# 56 5!0 56 5!0 56 5!0 ! 56 54#
$
( 56 5!! 56 5!3 56 5!3 56 5!3 ! 56 54# ’56 78 !6 54 !6 54 !6 54 *. 56 0" 56 0" 56 0" 56 0" / 56 !8 56 !" 56 !" 56 !"
（ $）强韧性指标明显改善，屈服强度提高 9- / 0-’TL， 冲击韧性 71>（ -5 ） 平均达到 #-;， 满足了国 家标准的要求。 !"#
批号 0#1!" 0#10" 0#478 0#47"
击试样作扫描电镜 （ (>* ? #5#） 的断口分析， 结果见 表 1。
表1
批 号 0#47" 0#1!" 0#478 056 5 !06 5 056 5 0"6 5
扫描电镜断口分析结果
断口形貌 韧窝 = 准解理 准解理 = 二次裂纹 准解理 = 二次裂纹 准解理 = 小角 度晶界
!4， !5， !! 8， #， !5 !0， 3， !4 34， #3， 4" # 08
从扫描电镜观察的结果来看，冲击韧性不合批 次的钢板， 其断裂机理为准解理断裂。 准解理断裂一 般为穿晶断裂， 呈河流花样， 但河流较短且弯曲， 是 介于解理断 裂和延性韧窝断裂之间的一种断裂模 式， 宏观表现为结晶状断口。 而 0#47" 批冲击试样断口为部分韧窝和部分准 解理，故 在宏观上表现为部分纤维状和部 分结 晶 状。 因此， 从冲击性能指标上看， 虽然性能合格， 但并 !"#
试验料的化学成分
*+ 56 #5 56 1" 56 1" 56 1" , 56 5!# 56 5!0 56 5!0 56 5!0 ! 56 54#
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( 56 5!! 56 5!3 56 5!3 56 5!3 ! 56 54# ’56 78 !6 54 !6 54 !6 54 *. 56 0" 56 0" 56 0" 56 0" / 56 !8 56 !" 56 !" 56 !"
（ $）强韧性指标明显改善，屈服强度提高 9- / 0-’TL， 冲击韧性 71>（ -5 ） 平均达到 #-;， 满足了国 家标准的要求。 !"#
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摘要: 研究了模拟焊后热处理 ( PWHT ) 、阶段冷却热处理对临氢重整设备 用 12Cr2M o1R 钢厚钢板的组织和冲击性 能的影响, 试图建 立厚钢板的组织与冲击韧性之 间的联系。结果表明, 采用正火 ( 加速冷却 ) + 回火生产的 95 mm 厚 12C r2M o1R 钢板, 显微 组织以贝 氏体为主, 其中分布着一定数量的 Cr、M o析出相 , 具有良好的低温冲击 韧性; 经模拟焊后 热处理和 阶段冷却热 处理后, 基体 组织未 发生明显变化, 有新的尺寸更小的析出相析出, 其脆化 指标 V T r54 + 2 5 V T r54值为 - 97 。经 不同模 拟热处 理后, 未明显 变化的 基体组织和晶粒内 1~ 2 m 的亚晶使厚钢板仍具有高的低温冲击韧性, 母材中原有碳化物析出相和在不同模拟热处理条 件下的新 析出的细小碳化物相 , 未显示出对低温冲击韧性不利影响。 关键词: 12Cr2M o1R 钢; 模拟焊 后热处理; 阶段冷却热处理; 显微组织; 冲击吸收功 中图分类号: TG 161; TP391 77 文献标识码: A 文章编号: 0254 6051( 2009) 04 0100 05
图 2 95 mm 厚 12C r2M o1R 钢板经 920 正火 + 735 回火后的显微组织 ( a) 光学金相; ( b) 扫描电镜; ( c) 透射电镜; ( d) 能谱分析
F ig 2 M icro structure o f 12Cr2M o1R heavy p la te w ith thickness o f 95 mm a fter no rm aled a t 920 and tempered at 735 ( a) op tical m icrograph; ( b) SEM; ( c) TEM; ( d) EAD
2 Baoshan Iron & Stee l Co , L td , Shangha i 201900, Ch ina) Abstrac t: Fo r establish ing a re lationsh ip be tw een the im pact toughness and m ic rostructures, the effects of simu la ted po st w eld heat treatm ent ( PW HT ) and step coo ling heat treatment on the m icro structures and im pact properties of 12Cr2M o1R stee lheavy p la te fo r hydrogen re fo rm ing equ ipm ent we re stud ied T he results show tha t the 12Cr2M o1R stee l heavy plate w ith thickness of 95 mm which is processed by the norm a lization w ith accelerated coo ling + tem pering has the m icrostructures o f dom inant ba in ite w ith som e prec ip itation phases of chrom ium and mo lybdenum e lements, and has good im pact toughness a t low temperature A fter simulated PWHT and step coo ling heat treatm ent, its m icrostructure has no obv ious change and has som e new sm alle r size prec ip itation phases, and its brittle va lue o f vT r54+ 2 5 vT r54 is - 97 . T he unchanged m icrostructures of base m e tal and the ex istence o f sub g ra ins w ith size o f 1 2 m after var ious sim ulated heat trea tm ents still m a inta in its h igh impact toughness at low tem perature T he or ig ina l prec ip itated phases in base me tal and new prec ipita ted phases do no t have neg ative e ffects on the low temperature im pact toughness K ey word s: 12C r2M o1R stee ;l simu la ted postw eld hea t treatm ent ( PWHT ); step coo ling heat trea tm ent; m icrostructure; impact abso rb energy
2 2 最大模拟焊后热处理后的组织 95 mm 厚 12C r2M o1R 试板经最大模拟焊后热处
理后的显微组织见图 3。从图 3可以看出, 经最大模 拟焊后热处理后, 在 12C r2M o1R厚钢板的基体组织仍 为贝氏体, 由晶粒尺寸为 1~ 2 m 的亚晶组成。除母 材中原有的碳化物析出相外, 在一次晶界或亚晶界附 近, 析出尺寸更小的条状或圆形状碳化物相, 能谱分析 结果表明同样含有 Fe、C 、r M o等元素。
对 12C r2M o1R钢板母材和经不同模拟热处理后
2 试验结果
2 1 母材金相组织 经 920 正 火 ( 加 速 冷 却 ) + 735 回 火 后,
95 mm厚 12C r2M o1R钢板的显微组织见图 2所示。母 材基体组织以贝氏体为主, 晶内分布着条块状的碳化 物相。能谱分析结果表明, 这些碳化物含有 F e、Cr、M o 等元素。
E ffects of sim ulated PWHT on impact properties
of 12C r2M o1R steel heavy p late
JI ANG H ong sheng1, 2, ZHANG H an qian2, CONG Y u2, WANG G uo dong1 ( 1 Schoo l ofM a terial Processing Eng ineering, N o rtheastern U nivers ity, Shenyang L iaon ing 110006, Ch ina;
2 3 最小模拟焊后热处理后的组织 95 mm 厚 12C r2M o1R 试板经最小模拟焊后热处
理后的显微组织见图 4。从图 4可以看出, 基体组织 为贝氏体, 仍由尺寸为 1~ 2 m 的亚晶组成。与正火 + 回火态母材相比, 除原有的碳化物析出相外, 晶内析 出一定数量接近微米级碳化物, 但其数量少于最大模 拟焊后热处理。能谱分析表明, 其中同样富集 Fe、Cr、 M o等元素。
10 2
第 34卷
图 3 95 mm 厚 12Cr2M o1R 钢板经 690 保温 26 h最大模拟焊后热处理后组织 ( a) 光学金相; ( b) 扫描电镜; ( c) 透射电镜; ( d) 能谱分析
F ig 3 M ic rostructure of 12C r2M o1R heavy plate w ith th ickness of 95 mm by m ax im um sim ulated PW HT at 690 ( a) opt ical m icrograph; ( b) SEM; ( c) TEM; ( d) EAD
临氢重整设备是石油化工行业的关键设备之一, 所用材料为 2 25Cr1M o 型 ( 国标牌号为 12C r2M o1R ) 厚钢板。近年来, 随着国民经济的快速发展, 我国石油 化工行业对 2 25Cr1M o型厚钢 板的需求量大 幅度上 升。但是, 国内除个别钢厂成功开发 12Cr2M o1R 厚钢 板 [ 1 2] 并少量 供 应外, 国内 所 需 的临 氢 重 整设 备 用 2 25Cr1M o型厚钢板长期以来仍主要依赖进口。为扭 转 2 25Cr1M o 型厚钢板长期依赖进口的局面, 在借鉴 国内外钢厂生产经验和应用实践的基础上, 根据宝钢 5 m 厚 板生 产线 装备 的实 际情 况, 对 2 25Cr1M o 型
ｗｗｗ．ｂｚｆｘｗ．ｃｏｍ
for 26 h
图 4 95 mm 厚 12C r2M o1R 钢板经 690 保温 8 h最小模拟焊后热处理后的组织 ( a) 光学金相; ( b) 扫描电镜; ( c) 透射电镜; ( d) 能谱分析
F ig 4 M icrostructure o f 12Cr2M o1R heavy plate w ith th ickness o f 95 mm by m in im um sim ulated PWHT a t 690 ( a) op tical m icrograph; ( b) SEM; ( c) TEM; ( d) EAD
1 试验材料与方法
试验材料 为宝钢 5m 厚板产线生 产的 95 mm 厚 12C r2M o1R钢板, 其主要化学成分 ( 质量 分数, % ) 为 0 13C、 0 99S、i 0 49M n、0 007P、 0 0022S、 2 34Cr、 0 99M o、余量 F e。
第 4期
姜洪生等: 模拟焊后热处理对 12C r2M o1R 厚钢板冲击性能 的影响
在加工的 冲击试 样附近 取金相 试样, 用 LE ICA M EF 4光学显微镜、S 4200扫描电镜和 JEOL 200CX 透 射电镜等对 12C r2M o1R 钢板母材和经 不同模拟热处 理后试板的金相组织进行观察。
图 2 95 mm 厚 12C r2M o1R 钢板经 920 正火 + 735 回火后的显微组织 ( a) 光学金相; ( b) 扫描电镜; ( c) 透射电镜; ( d) 能谱分析
F ig 2 M icro structure o f 12Cr2M o1R heavy p la te w ith thickness o f 95 mm a fter no rm aled a t 920 and tempered at 735 ( a) op tical m icrograph; ( b) SEM; ( c) TEM; ( d) EAD
2 Baoshan Iron & Stee l Co , L td , Shangha i 201900, Ch ina) Abstrac t: Fo r establish ing a re lationsh ip be tw een the im pact toughness and m ic rostructures, the effects of simu la ted po st w eld heat treatm ent ( PW HT ) and step coo ling heat treatment on the m icro structures and im pact properties of 12Cr2M o1R stee lheavy p la te fo r hydrogen re fo rm ing equ ipm ent we re stud ied T he results show tha t the 12Cr2M o1R stee l heavy plate w ith thickness of 95 mm which is processed by the norm a lization w ith accelerated coo ling + tem pering has the m icrostructures o f dom inant ba in ite w ith som e prec ip itation phases of chrom ium and mo lybdenum e lements, and has good im pact toughness a t low temperature A fter simulated PWHT and step coo ling heat treatm ent, its m icrostructure has no obv ious change and has som e new sm alle r size prec ip itation phases, and its brittle va lue o f vT r54+ 2 5 vT r54 is - 97 . T he unchanged m icrostructures of base m e tal and the ex istence o f sub g ra ins w ith size o f 1 2 m after var ious sim ulated heat trea tm ents still m a inta in its h igh impact toughness at low tem perature T he or ig ina l prec ip itated phases in base me tal and new prec ipita ted phases do no t have neg ative e ffects on the low temperature im pact toughness K ey word s: 12C r2M o1R stee ;l simu la ted postw eld hea t treatm ent ( PWHT ); step coo ling heat trea tm ent; m icrostructure; impact abso rb energy
2 2 最大模拟焊后热处理后的组织 95 mm 厚 12C r2M o1R 试板经最大模拟焊后热处
理后的显微组织见图 3。从图 3可以看出, 经最大模 拟焊后热处理后, 在 12C r2M o1R厚钢板的基体组织仍 为贝氏体, 由晶粒尺寸为 1~ 2 m 的亚晶组成。除母 材中原有的碳化物析出相外, 在一次晶界或亚晶界附 近, 析出尺寸更小的条状或圆形状碳化物相, 能谱分析 结果表明同样含有 Fe、C 、r M o等元素。
对 12C r2M o1R钢板母材和经不同模拟热处理后
2 试验结果
2 1 母材金相组织 经 920 正 火 ( 加 速 冷 却 ) + 735 回 火 后,
95 mm厚 12C r2M o1R钢板的显微组织见图 2所示。母 材基体组织以贝氏体为主, 晶内分布着条块状的碳化 物相。能谱分析结果表明, 这些碳化物含有 F e、Cr、M o 等元素。
E ffects of sim ulated PWHT on impact properties
of 12C r2M o1R steel heavy p late
JI ANG H ong sheng1, 2, ZHANG H an qian2, CONG Y u2, WANG G uo dong1 ( 1 Schoo l ofM a terial Processing Eng ineering, N o rtheastern U nivers ity, Shenyang L iaon ing 110006, Ch ina;
2 3 最小模拟焊后热处理后的组织 95 mm 厚 12C r2M o1R 试板经最小模拟焊后热处
理后的显微组织见图 4。从图 4可以看出, 基体组织 为贝氏体, 仍由尺寸为 1~ 2 m 的亚晶组成。与正火 + 回火态母材相比, 除原有的碳化物析出相外, 晶内析 出一定数量接近微米级碳化物, 但其数量少于最大模 拟焊后热处理。能谱分析表明, 其中同样富集 Fe、Cr、 M o等元素。
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第 34卷
图 3 95 mm 厚 12Cr2M o1R 钢板经 690 保温 26 h最大模拟焊后热处理后组织 ( a) 光学金相; ( b) 扫描电镜; ( c) 透射电镜; ( d) 能谱分析
F ig 3 M ic rostructure of 12C r2M o1R heavy plate w ith th ickness of 95 mm by m ax im um sim ulated PW HT at 690 ( a) opt ical m icrograph; ( b) SEM; ( c) TEM; ( d) EAD
临氢重整设备是石油化工行业的关键设备之一, 所用材料为 2 25Cr1M o 型 ( 国标牌号为 12C r2M o1R ) 厚钢板。近年来, 随着国民经济的快速发展, 我国石油 化工行业对 2 25Cr1M o型厚钢 板的需求量大 幅度上 升。但是, 国内除个别钢厂成功开发 12Cr2M o1R 厚钢 板 [ 1 2] 并少量 供 应外, 国内 所 需 的临 氢 重 整设 备 用 2 25Cr1M o型厚钢板长期以来仍主要依赖进口。为扭 转 2 25Cr1M o 型厚钢板长期依赖进口的局面, 在借鉴 国内外钢厂生产经验和应用实践的基础上, 根据宝钢 5 m 厚 板生 产线 装备 的实 际情 况, 对 2 25Cr1M o 型
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for 26 h
图 4 95 mm 厚 12C r2M o1R 钢板经 690 保温 8 h最小模拟焊后热处理后的组织 ( a) 光学金相; ( b) 扫描电镜; ( c) 透射电镜; ( d) 能谱分析
F ig 4 M icrostructure o f 12Cr2M o1R heavy plate w ith th ickness o f 95 mm by m in im um sim ulated PWHT a t 690 ( a) op tical m icrograph; ( b) SEM; ( c) TEM; ( d) EAD
1 试验材料与方法
试验材料 为宝钢 5m 厚板产线生 产的 95 mm 厚 12C r2M o1R钢板, 其主要化学成分 ( 质量 分数, % ) 为 0 13C、 0 99S、i 0 49M n、0 007P、 0 0022S、 2 34Cr、 0 99M o、余量 F e。
第 4期
姜洪生等: 模拟焊后热处理对 12C r2M o1R 厚钢板冲击性能 的影响
在加工的 冲击试 样附近 取金相 试样, 用 LE ICA M EF 4光学显微镜、S 4200扫描电镜和 JEOL 200CX 透 射电镜等对 12C r2M o1R 钢板母材和经 不同模拟热处 理后试板的金相组织进行观察。