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等温(顺序)输送输油管道设计计算书

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输油管道设计与管理第02章等温管道

输油管道设计与管理第02章等温管道
3 鄯善 9.9 8.9 11.0 13.6 15.6 19 22.8 24.0 23.8 22.2 17.5 12.3 4 哈密 5.8 4.3 3.8 6.6 12.1 16.1 19.5 21.1 20.5 17.9 13.5 9.1 5 酒泉 4.1 2.5 2.5 5.3 9.1 13.1 15.8 17.5 17.2 15.0 11.3 7.2 6 张掖 4.8 3.2 3.7 6.6 10.2 13.5 16.2 17.6 17.4 15.3 12.0 8.1 7 山丹 3.4 2.1 2.8 5.8 9.2 12.3 14.8 16.1 16 13.9 10.5 6.5 8 兰州 5.7 4.2 4.9 8.0 11.2 14.0 16.3 17.8 17.6 15.8 12.7 8.9
为5 cs，漏油后在2#站测得的输量为88.5m3/h，首
站至第三站距离为58公里，全线高程差为零，末
站进罐余压为零，忽略站内摩阻，首站进站压头
为30m，E=0.1mm。
求q =？
一、工艺参数 二、管子与管子的规格 三、泵站数的确定 四、泵站布置 五、翻越点及计算长度 六、设计方案的校核
❖ 工艺设计中油品的选择
到便于使用的综合参数摩阻计算式，即列
宾宗公式。
hl
Q2mvm
d5m
L
流态
划分范围
f(Re),
层流
Re2000
64
Re
3000 Re105
水力光滑区 105 Re Re1
0.3164
Re0.2 5
1 1.8lgRe1.53
紊 流
混合摩擦区
粗糙区
注：
Re1
59.5
8/ 7
59.5

输油管道初步设计书

输油管道初步设计书

摘要本管线设计最大设计年输量为2000万吨。

管道全长220km，所经地段地势较为平坦，高程在28～88m之间。

经过计算，不存在翻越点。

全线均采用“从泵到泵”的密闭输送方式以及先炉后泵流程。

本设计根据经济流速来确定管径，选为Φ813×10.3，管材选择无缝钢管，钢号Q345，最低屈服强度为325MPa。

经过热力和水力计算，确定了所需的热站和泵站数，考虑到运行管理的方便，热泵站的合一。

本设计中遵循在满足各种条件的情况下，工艺流程尽可能的简单，并且输油工艺本着应用先进技术的原则，进行了首站和中间站的工艺流程设计。

最后绘制五图：管道纵断面图，中间热泵站工艺流程图，首站平面布置图，泵房安装图，首站工艺流程图。

关键词: 管道；输量；热泵站；工艺流程ABSTRACTThe length of the pipeline design is 220 kilometers, the elevation height is between 28-88 meters,the section which pipeline passed is smooth.Go through the calculate, there was no get over point.This design used tight line pumping which called “from pump to pump”, so it can reduce consumptive waste, Moreover, this method can utilize sufficiently remain pressure head.In the design, economic pipe diameter is firstly determined by economic velocity. At lest, Ф813×10.3,L325 pipe is used.The transportation capacity and the geography conditions are considered of in order to determine the heating station. And including the environmental protection the worker's live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simply as possible, and the advanced technologies are used an usually as possibly. In each station, oil is first heated and then pumped in heating—pump station in the design. The process of the origin station is: forward transportation, reverse transportation, heat oil cycling and pigging operation, etc. The technology process of the following station is: forward transportation, reverse transportation, non—pumping operation, non—heating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is necessary.The IRR is included.SO ,the project is possible.Keyword：tube type：transmit output；hot pumpstation；technical process目录第一章前言 (1)第二章工艺设计说明书 (2)1.工程概况 (2)1.1 线路基本概况 (2)1.2 输油站主要工程项目 (2)1.3 管道设计 (3)2.基本参数的选取 (3)2.1 设计依据 (3)2.2 原始数据 (3)2.3 温度参数的选择 (4)3．参数的选择 (5)3.1 管道设计参数 (5)3.2 油品密度 (5)3.3 粘温方程 (6)3.4 总传热系数K (6)3.5 最优管径的选择 (6)4．工艺计算说明 (7)5. 确定加热站及泵站数 (7)5.1 热力计算 (8)5.2 水力计算 (9)5.3 站址确定 (10)6．校核计算说明 (11)6.1 热力、水力校核 (11)6.3 进出站压力校核 (11)6.4 压力越站校核 (12)6.5 热力越站校核 (12)6.6 动、静水压力校核 (12)6.7 反输运行参数的确定 (12)7. 站工艺流程的设计 (13)8．主要设备的选择 (14)8.1 输油泵的选择 (14)8.2 首末站罐容的选择 (15)8.3 加热炉的选择 (15)8.4 阀门 (15)第三章工艺设计计算书 (17)1．经济流速确定管径 (17)1.1 输量计算 (17)1.2 经济流速 (17)2．热力计算与确定热站数 (19)2.1 确定计算用各参数 (19)2.2 确定流态 (19)2.3 总传热系数的确定 (20)2.4 最小输量下确定热站数和泵站数 (21)2.5 判断翻越点 (23)2.6 最大输量下确定热站数和泵站数 (23)2.7 翻越点的校核 (25)3. 确定站址 (25)3.1 热力校核 (25)4. 反输量的确定 (29)4.1 反输量的确定 (30)4.2 反输泵的选择 (30)5. 设备选取及管线校核 (30)5.1 输油站储罐总容量 (30)5.2 输油主泵的选择 (31)5.3 给油泵选择 (31)5.4反输泵的选择 (31)5.5 加热炉选取 (31)5.6 电动机选择 (31)5.7 阀门 (32)6. 开炉开泵方案 (32)6.1 最大输量下 (32)6.2 最小输量下 (33)第四章结论 (34)致 (35)参考文献 (36)第一章前言作为油气储运专业的本科毕业生，我们进行了输油管道的初步设计，使我对以前所学专业知识进行了一次综合回顾及应用，尤其是对管输工艺的初步设计有了更深的了解和认识。

等温输油管路的经济管径与界限输量计算模型

等温输油管路的经济管径与界限输量计算模型

董正 远
（ 西安石油大学 石油工程学院， 陕西 西安 ７０６ ） １０５
摘要： 考虑 了油品黏度和输送量对泵效、 流态和经济 管径的影响 ， 以管道建设投 资的年分摊费用、 管 道年维修 费用和管道运行年能耗 费用之和为 目标函数 ， 出了等 温输油管路 经济管径和界 限输量 给
的完整计算模 型， 采用斐波那契搜索算法对所建模型进行 了计算， 计算表明 ， 本模型适用于各种流 态， 能较好地反映黏度和输量对经济管径的影响 ， 算收敛性很好， 计 模型对等温输 油管路 的技术经 济设计提供 了可靠的理论依据 ． 关键词： 等温输油管； 经济管径 ； 界限输量 ； 计算模型
Ｅ－ ｉ Ｚ ｙ ｏｇ ８ ＠ ． ｒ ．ｏ ｍａ ： ｈ Ｄ ｎ ８ ８ Ｔｏ ｏｍ ｌ ｎ
维普资讯
董正远 ： 等温输油管路 的经济 管径 与界 限输量计算模 型
一
７ — ５
１１ 管 道建 设年 分摊 费用 ．
ｋ ＝ ０ １… ． ，，
（０ １）
管道建设投资费用 Ｓ是管径和管长的函数 ， 一
般根据实测数据拟合为
Ｓ （ ＋６ ） ＝ 口 Ｄ Ｌ， 管长 ， ｍ． （） ３
式 ， 管 相 粗 度 ｅ 鲁； 管 绝 粗 中 ｅ 壁 对 糙 ，＝ ｅ 壁 对 为 为
糙度 ， ｍ． １４ 管道年 总 费用 ．
其 中， ， ， 为拟合常数 ； ａｂａ Ｄ为管道内直径 ， Ｌ为 ｍ；
将式（ ）式 （） ４ 、 ５ 和式 （） ６ 代入式 （） １ 可得
ｓ ＝
管道建设投资年分摊费用为
Ｓ １＝ ９１ （ ＋６ Ｌ． ｓ ＝ 口 Ｄ） （） ４
［ 夕 ＋
￡ 垒 １
］十￣＋ （ ｂＬ 口Ｏ ）

等温输送管道实验指导说明书

等温输送管道实验指导说明书

等温输送管道使用指导书山东中石大石仪科技有限公司SHANDONG SHIYI SCIENCE AND TECHNOLOGY CO.LTD.OF U.P.C地址：山东省东营市北二路271号邮编：257061电话：+86（0546）8391238 8393829 8392766传真：+86（0546）8397706Web : E-mail: shiyi@“等温输油管路”实验指导书一、实验目的(1) 学习和掌握测定管路特性曲线、用图解法求管路与泵站联合工作时的工作点的方法；(2) 熟悉“泵到泵”密闭输送工艺运行时输油管路各站协调工作的情况；(3) 观察管道发生异常工况或突然事故时（如某泵站突然停电等）全线运行参数的变化，学会根据运行参数变化，分析事故原因、事故发生地点及应采取的处理措施，在实验中加以验证；(4) 观察翻越点后的流动状态，分析影响翻越点的因素和消除翻越点的措施，在实验中加以验证；(5) 学习和掌握清管球的收、发操作，观察清管球在管道中的运动状况； (6) 了解计算机数据采集系统的组成及运行情况。

二、实验原理在密闭输送的多泵站等温输油管道系统中，泵站和管道组成一个统一的水力系统，管道所消耗的能量（包括摩阻损失、高程差、站内局部摩阻和终点所要求的剩余压力）等于泵站所提供的能量，二者必然保持能量供需的平衡关系。

全线的能量供需平衡关系式如下：221Z Q m sZ ()()m m s H N A BQ fLQ Z Z Nh H --+-=+-++式中：Q ──管道的工作流量，m 3/s ；N ──全线运行的泵站数；f ──单位流量的水力坡降；H s1──管道首站进站压头，m 液柱； H sZ ──管道终点剩余压头，m 液柱；L ──管道总长度，m ；Z Q 、Z Z ──管道起、终点高程，m ； h m ──每个泵站的站内损失，m 液柱。

根据上述能量平衡方程，可以确定管道的输量和各个站的进出站压力，分析事故工况时运行参数的变化趋势。

等温输油管线计算步骤

等温输油管线计算步骤

2.7.3 等温输油管道工艺计算步骤
(1)原始资料
1）输送量（包括沿线分油或加油量）；
2）管道起、终点，分油或进油点，及管道纵断面图；
3）可供选用的管材规格；
4）可供选用的泵、原动机型号及性能；
5）所输油品的物性；
6）沿线气象及地温资料。

（2）计算步骤
1）计算年平均地温；
2）计算年平均地温下的密度；
3）计算年平均地温下的粘度；
4）换算流量G-Q；
5）根据P63表（2-4）初定管径D0和工作压力；
6）根据管道规格，选出与D0 相近的三种管径D1 、D2 、D3 ；
7）按任务输量和初定工作压力选泵，确定工作泵的台数以及组合情况；
8）作一个泵站的特性曲线，确定任务输量下泵站提供的扬程HC，然后据此压头确定计算压力
9）选管材，求壁厚，并进行强度校核，求出管道的内径；
10）计算流速；
11）计算雷诺数，判定流态；
12）计算水力摩阻系数，计算水力坡降；
13）纵断面图上判断翻越点，确定计算长度LP；
14）计算输油管道计算长度全线的摩阻损失；
15）确定全线需要的总压头（摩阻+高程差）
16）求泵站数，并化整；
17）根据技术经济指标计算基建投资及输油成本，选择经济评价方法，确定最优方案；
18）按最优方案的参数作全线泵站总特性曲线和管路总特性曲线，以此求得全线的工作点；
19）按工作点流量求水力坡降ip；
20）按水力坡降和工作点的压头在纵断面图上布站，确定泵站的位置；
21）检查动、静水压头，校核各泵站的进出口压力。

输油管道初步设计书

输油管道初步设计书

摘要本管线设计最大设计年输量为2000万吨。

管道全长220km，所经地段地势较为平坦，高程在28～88m之间。

经过计算，不存在翻越点。

全线均采用“从泵到泵”的密闭输送方式以及先炉后泵流程。

本设计根据经济流速来确定管径，选为Φ813×10.3，管材选择无缝钢管，钢号Q345，最低屈服强度为325MPa。

经过热力和水力计算，确定了所需的热站和泵站数，考虑到运行管理的方便，热泵站的合一。

本设计中遵循在满足各种条件的情况下，工艺流程尽可能的简单，并且输油工艺本着应用先进技术的原则，进行了首站和中间站的工艺流程设计。

最后绘制五图：管道纵断面图，中间热泵站工艺流程图，首站平面布置图，泵房安装图，首站工艺流程图。

关键词: 管道；输量；热泵站；工艺流程ABSTRACTThe length of the pipeline design is 220 kilometers, the elevation height is between 28-88 meters,the section which pipeline passed is smooth.Go through the calculate, there was no get over point.This design used tight line pumping which called “from pump to pump”, so it can reduce consumptive waste, Moreover, this method can utilize sufficiently remain pressure head.In the design, economic pipe diameter is firstly determined by economic velocity. At lest, Ф813×10.3,L325 pipe is used.The transportation capacity and the geography conditions are considered of in order to determine the heating station. And including the environmental protection the worker's live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simply as possible, and the advanced technologies are used an usually as possibly. In each station, oil is first heated and then pumped in heating—pump station in the design. The process of the origin station is: forward transportation, reverse transportation, heat oil cycling and pigging operation, etc. The technology process of the following station is: forward transportation, reverse transportation, non—pumping operation, non—heating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is necessary.The IRR is included.SO ,the project is possible.Keyword：tube type：transmit output；hot pumpstation；technical process目录第一章前言 (1)第二章工艺设计说明书 (2)1.工程概况 (2)1.1 线路基本概况 (2)1.2 输油站主要工程项目 (2)1.3 管道设计 (3)2.基本参数的选取 (3)2.1 设计依据 (3)2.2 原始数据 (3)2.3 温度参数的选择 (4)3．参数的选择 (5)3.1 管道设计参数 (5)3.2 油品密度 (5)3.3 粘温方程 (6)3.4 总传热系数K (6)3.5 最优管径的选择 (6)4．工艺计算说明 (7)5. 确定加热站及泵站数 (7)5.1 热力计算 (8)5.2 水力计算 (9)5.3 站址确定 (10)6．校核计算说明 (11)6.1 热力、水力校核 (11)6.3 进出站压力校核 (11)6.4 压力越站校核 (12)6.5 热力越站校核 (12)6.6 动、静水压力校核 (12)6.7 反输运行参数的确定 (12)7. 站工艺流程的设计 (13)8．主要设备的选择 (14)8.1 输油泵的选择 (14)8.2 首末站罐容的选择 (15)8.3 加热炉的选择 (15)8.4 阀门 (15)第三章工艺设计计算书 (17)1．经济流速确定管径 (17)1.1 输量计算 (17)1.2 经济流速 (17)2．热力计算与确定热站数 (19)2.1 确定计算用各参数 (19)2.2 确定流态 (19)2.3 总传热系数的确定 (20)2.4 最小输量下确定热站数和泵站数 (21)2.5 判断翻越点 (23)2.6 最大输量下确定热站数和泵站数 (23)2.7 翻越点的校核 (25)3. 确定站址 (25)3.1 热力校核 (25)4. 反输量的确定 (29)4.1 反输量的确定 (30)4.2 反输泵的选择 (30)5. 设备选取及管线校核 (30)5.1 输油站储罐总容量 (30)5.2 输油主泵的选择 (31)5.3 给油泵选择 (31)5.4反输泵的选择 (31)5.5 加热炉选取 (31)5.6 电动机选择 (31)5.7 阀门 (32)6. 开炉开泵方案 (32)6.1 最大输量下 (32)6.2 最小输量下 (33)第四章结论 (34)致 (35)参考文献 (36)第一章前言作为油气储运专业的本科毕业生，我们进行了输油管道的初步设计，使我对以前所学专业知识进行了一次综合回顾及应用，尤其是对管输工艺的初步设计有了更深的了解和认识。

热油输送管道的温降计算

热油输送管道的温降计算

热油输送管路的温降计算热油在埋地管路输送过程中因无法做到完全绝热，它会沿管线向四周传热，下面仅以纵向温降进行研究计算。

1·设热油输送管道，管外径为D ，周围介质温度为T 0，总传热系数为K ，输量为G ，油品的比热为C ，出站油温为T Q ，油流流到距加热站出口X 米处时，温度降为T ℃。

注：（1）在稳定工况下：温度不随时间而变化，输量不随时间而变化；（2）油流至周围介质的总传热系数K 沿线为常数； （3）沿线地温和油品的比热C 为常数； （4）油品沿管轴线温度不变。

2·在距输油站为X 处取一微元段dx ，设X 处断面油温为T ，油流经过dx 段的温度变化为dt ，由能量方程推导温降公式，稳定流动的能量方程；dx dQ g dx dv v dxdP P h dx dT T h T p -=++⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂θsin 忽略高差和速度变化的影响，则： dx dQ dx dPP h dx dT T h Tp -=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ 另外由热力学知识可知：h p T P T T h P h ⎪⎭⎫⎝⎛∂∂⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂因此：dx dQ dxdPP T T h dx dT T h h p p -=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂ 由于： P p C T h =⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ i hD P T =⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ 则：dQ dp D C dT C i P P -=-故在L+dL 断面上油温为T+dT ，稳定传热时，dL 上的热平衡方程为：单位时间内管线向周围介质的散热量 = 油流温降放出的热量dQ 表示单位质量液体在单位管长上的热量损失，由传热学关系可知： ()dx MT T D K dQ 0-=π因此： ()dT C dp D C dx MT T D K P i P -=-0π令 PMC DK a π=， 则：()()dxdpD T T a dx T T d i=-+-00 非齐次线性微分方程的通解为：dx e dxdp D e Ce T T axi ax ax ---⎰+=-0由于: 0=x 时，Q T T =，所以：()dx e dxdp e D e T T T T axax i ax Q ---⎰+-+=00 在热油液流中不考虑节流效应，则得到苏霍夫公式：()ax Q e T T T T --+=00单位质量下取：PGC DK a π=适用于流速低、温降大、摩阻热影响较小的情况下。

输油管道水力、热力计算

输油管道水力、热力计算
5 热负荷计算 计算热负荷：（kw） 油量（t/d） 液量（t/d） 液量流量（kg/s） 含油（％） 含水（％) 升温（℃） 油比热（J/kg·℃） 水比热（J/kg·℃） 油热负荷（kw） 水热负荷（kw）
6 热负荷计算 计算热负荷：（kw） 液量（m3/h）
流量（m3/s） 密度（kg/m3） 液量（kg/s） 液量流量（kg/s） 含油（％） 含水（％) 升温（℃） 油比热（J/kg·℃） 水比热（J/kg·℃） 油热负荷（kw） 水热负荷（kw）
λ＝64/Re
3000＜Re＜Re1=59.7/ε8/7
1/λ0.5＝1.8lgRe-1.53， 当Re＜105时，λ＝0.3164/Re0.25
Re1＜Re＜Re2＝（665-765lgε）/ε 1/λ0.5＝-1.8lg（6.8/Re＋（ε/7.4）1.11)
Re＞Re2
λ＝1/（1.74-2×lgε）2
8.2.7
输油管道，系数a的计算 系数a K－管线的总传热系数K【W/m2.℃）】 D－管道外径（m） qm－原油质量流量（kg/s） C－原油比热容【J/（Kg.℃）】 π－圆周率系数，取3.14 原油质量流量（kg/d） 原油密度ρ（kg/m3） 原油体积流量（m3/s） 原油质量流量（t/a） 体积流量（m3/s） 平均温度 t t1－管线起点温度 t2－管线末点温度
1 粘温方程 B
A
y1 x1 y2 x2 y3 x3 y4 x4 y5 x5 n
t温度下的粘度 温度t
2
密温计算
t温度下的密度 ζ ρ20
温度t
3 集输油管道的沿程摩阻计算
h-管道沿程摩阻，液柱（m）
L－管道长度（m）
d－管道内径（m） v－管内液体流速（m/s）; v＝4qv/（πd2）,其中qv－原油体积流量(m3/s) g－重力加速度，g＝9.81m/s2； λ－水力摩阻系数，

第二章 等温输油管道的工艺计算

第二章 等温输油管道的工艺计算
s
ηc =
∑η
i =1
i =1 Ns
Hi
i
台相同型号的泵串联: 如果Ns台相同型号的泵串联: 并联： 并联：如果NP台相同型号的泵并联
ηc =
∑Q H ∑
i =1 i =1 NP i
NP
i
Qi H i
ηi
18
第二章 等温输油管道的工艺计算
2.3 输油管道的摩阻计算 管道输油过程中压力能的消耗主要包括两部分， 管道输油过程中压力能的消耗主要包括两部分，一 是用于克服地形高差所需的位能，对某一管道， 是用于克服地形高差所需的位能，对某一管道，它是不 随输量变化的固定值； 随输量变化的固定值；二是克服油品沿管路流动过程中 的摩擦及撞击产生的能量损失转换成的液柱高度， 的摩擦及撞击产生的能量损失转换成的液柱高度，通常 称为摩阻损失，单位为（m液柱）。这部分能量损失是 称为摩阻损失，单位为（ 液柱） 液柱 随流速及油品的物理性质等因素而变化的。 随流速及油品的物理性质等因素而变化的。 2.3.1 摩阻损失 长输管道的摩阻损失包括两部分， 长输管道的摩阻损失包括两部分，一是油流通过直 管段所产生的摩阻损失h 简称沿程摩阻； 管段所产生的摩阻损失hl，简称沿程摩阻；二是油流通 各种 摩阻 损失 过 各 种 阀 件 、 管 件 所产 生的 摩阻损失 ， 简 称 局 部 摩 阻 hξ 。 h = hl + hξ
tocp = 1 (t01 + t02 + L + t012 ) 12
℃
（2）油品密度 根据20℃ 根据 ℃时油品密度按下式换算成计算温度下的密 度。
4
第二章 等温输油管道的工艺计算
（3）油品的粘度ν 油品的粘度ν 油品的粘度ν 一是可以通过粘—温关系曲线来查 油品的粘度 ，一是可以通过粘 温关系曲线来查 找所需温度下的粘度，也可根据经验公式计算。 找所需温度下的粘度，也可根据经验公式计算。 1）适用于轻质油的公式

输油管道设计与管理23

输油管道设计与管理23
i
F
Lf 由图可知：水力坡降线不一定先与管路上的最高点相 切，所以翻越点不一定是管路上的最高点，而是靠近 线路终点的某个高点。
⑵解析法
在线路上选若干个高点进行计算，一般选最高点及最高点 之后的高点(为什么？)进行计算。计算方法有两种： ① 计算从起点到高点 j 所需的总压头Hj , 并与从起点到终
3、翻越点后的流动状态
管道上存在翻越点时，翻越点后的管内液流将有剩余能量。 如果不采用措施利用和消耗这部分能量，翻越点后管内将 出现不满流。不满流的存在将使管道出现两相流动，而且 当流速突然变化时会增大水击压力。对于顺序输送的管道 还会增大混油。
措施 ： (1) 在翻越点后采用小管径：使流速增大，消耗
2、翻越点的确定
翻越点的确定可用图解法和解析法。 ⑴ 图解法 在管道纵断面图右上角作水力坡降线的直角三角形，将 水力坡降线向下平移，如果水力坡降线与终点相交之前 首先与某高点F相切，则F点即为翻越点。
8
在管道纵断面图右上角作水力坡降线的 直角三角形，将水力坡降线向下平移，
水F相力切坡，降等F线点温与即输终为点翻油相越管交点道之。前的首工先艺与高计点算
里程(km)
0
高程(m)
0
2
3
4
5
26
55
64
76.4
83
94Biblioteka 12264.2已知：全线为水力光滑区，油品计算粘度ν=4.2×10-6m2/s， 首站泵站特性方程：H＝370.5-3055Q1.75 中间站泵站特性方程：H＝516.7-4250Q1.75 （Q：m3/s）
首站进站压力：Ｈs1＝20米油柱，站内局部阻力忽略不计。
ba
称H动d水压ix力。它Z是x 管，路为沿在力a点线为e液任点流0一的，，点剩水管需余力线压要坡能降内重，线的新

输油管道设计与管理第五课

输油管道设计与管理第五课
第三节 等温输油管道的工艺计算
一、设计参数 1.计算温度 计算温度
以管道埋深处全年平均地温作为计算温度
2.油品密度 油品密度 ρt = ρ20 − ξ (t − 20)
ξ = 1.825 − 0.001315 ρ 20
式中： 式中： ρt、ρ20为t℃和20℃时的密度 ℃ ℃
1
等温输油管道的工艺计算
14
等温输油管道的工艺计算 ⑵ 静水压力的校核 静水压力：指油流停止流动后， 静水压力：指油流停止流动后，由地形 高差引起的静液柱压力。 高差引起的静液柱压力。 翻越点后的管段或线路中途高峰后的 峡谷地带， 峡谷地带，停输后的静水压力有可能 大于管道允许的工作压力。 大于管道允许的工作压力。 对于这种超压情况， 对于这种超压情况，是采用增加壁厚 还是采用设减压站的方法解决， 还是采用设减压站的方法解决，需要 通过经济比较确定。 通过经济比较确定。
H = iL + ( Z Z − Z Q )
存在翻越点时，计算长度为起点到翻越点的距离， ⑵ 存在翻越点时，计算长度为起点到翻越点的距离，计 算高差为翻越点高程与起点高程之差
H = H f = iLf + (Z f − ZQ )
16
三、泵站数的确定
原则是： 要充分利用管道的强度，并使泵在高效区工作。 原则是： 要充分利用管道的强度，并使泵在高效区工作。 将计算输量为Q 的油品从起点输送到终点所需压头为： 将计算输量为 的油品从起点输送到终点所需压头为：
ba= Hd −ix−∆Zx ,为a点液流的剩余压能，称动水压力。 点液流的剩余压能， 为 点液流的剩余压能 称动水压力。
动水压力:它是管路沿线任一点水力坡降线与纵断面线之间 动水压力 它是管路沿线任一点水力坡降线与纵断面线之间 的垂直距离。 的垂直距离。 在 e点 ， 其动水压力为 ， 需要重新加压才能以 点 其动水压力为0， 流量继续向前输送。 流量继续向前输送。

等温输油管道

等温输油管道

作业内容：拟建一条长690公里，年输量为600万吨的轻质油管线。

已知原始资料：①管路埋深1.5米处的月平均地温：②油品密度ρ20=867.5kg/m3③油品的粘温特性：④可选用的离心泵型号规格：(P24)或按照最新的泵机组样本进行选择(网上搜索或图书馆查阅相关手册)。

⑤首站进口压头取ΔH1=45m，站内摩阻取15m。

⑥管材选用见P64和附录一、附录二。

⑦线路高程：设计要求：（提示：先采用手算，步骤熟悉后再采用电算。

作业本中要体现手算过程。

）1）合理选择泵型号和泵站的组合方式，并查有关资料作所选型号的泵在输此油品时特性数据的换算；2）选取合适的管径，计算壁厚并取整，然后计算管道的承压能力和对应的允许最大出站压头；3）取管道的当量绝对粗糙度e=0.03mm，计算所需的泵站数；4）将计算的泵站数取大化整，然后提出三项经济可行的措施使输量保持不变，并对每种措施作相应的计算（双号学生选作）。

5）将计算的泵站数取小化整，分别计算所需副管的长度（管径与主管相同）、大一个等级的变径管长度、大两个等级的变径管长度，并进行管材耗量的比较（单号学生选作）6）校核:夏季高温时和冬季低温时各站的进、出站压力,并调整站址；7）设副管敷设在首站出口位置，求第一站间动水压头Hx的表达式，并检查全线动水压头和静水压头；8）求管道系统的最大和最小输量及相应的电机的总输出功率。

计算分析过程：1. 计算年平均地温C t t t t o cp 5.1312/)6.85.133.188.201.218.194.179.143.109.553.6(12/)...(01202010=+++++++++++=+++=故有 平均地温t=13.5℃ 2．计算油品密度根据20℃时油品密度按下式换算成计算温度下的密度。

式中 t ρ、20ρ——温度为t ℃及20℃时油品密度，3/m Kg ； ε——温度系数，ε=1.825-0.00131520ρ，)/(3C m Kg O • 已知油品密度：ρ20 =867.5kg/m 3 即ε=1.825-0.001315×867.5=0.6842375 3．计算年平均温度下油品的粘度。

等温输油管道的工艺计算

等温输油管道的工艺计算
对于长输管道，常采用H=a-bq2-m的形式，其中a、b为常数， 可根据泵特性数据由最小二乘法求得；m与流态有关；q 为单泵排量。采用上式描述泵特性，与实测值的最大偏差 ≯2%。
2、用最小二乘法回归泵特性方程
这里只介绍用最小二乘法进行一元线性回归的方法。但它并不 仅仅适用于一元线性方程，对于那些经过变量代换能够变为一 元线性方程的非线性方程，该方法同样适用。 设有几组实验数据，(x1, y1)，(x2, y2)，……(xn, yn)，它们之间 的关系可以用线性方程y=A+Bx表示，由于实验数据不可能完 全落在直线上，故它们之间存在误差。xi点的实测值yi与计算 值的偏差为：di=yi-(A+Bxi)。
输油泵站的工作特性
如果把各点的偏差加起来，其大小就能反应出该直线与实验点 的逼近程度。但我们不能将各点的偏差直接用求代数和的方法 相加，因为各点的偏差有正有负，求代数和会正负抵消，不能 反应实际偏差的大小，所以我们取各点偏差的平方和：
我们的目的是要从一组直线中选择一条到各点偏差的平方和 为最小的直线，即确定参数A、B的值，使S最小。
多级（高压）泵:排量较小,又称为并联泵； 单级（低压）泵:排量大，扬程低，又称为串联泵。
输油泵站的工作特性
一般来说，输油泵站上均采用单一的并联泵或串联泵，很 少串并联泵混合使用，有时可能在大功率并联泵或串联泵 前串联低扬程大排量的给油泵，以提高主泵的进泵压力。
串联泵具有排量大、扬程低、效率高的特点。我国20世纪 80年代研制的KS型串联泵比并联泵效率高10%左右，而国 外生产的串联泵比国内多数管道采用的并联泵效率高出 18%左右。
等温输油管道的工艺计算
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
输油管道工艺计算目的： 1.妥善解决沿线管内流体的能量消耗和能量供应这对主要矛盾;

顺序输送成品油管道设计计算大学论文

顺序输送成品油管道设计计算大学论文

课程设计成果说明书题目：顺序输送成品油管道设计计算学生姓名：学号：学院：石化与能源工程学院班级：指导教师：浙江海洋大学教务处2016年12月24日浙江海洋大学课程设计成绩评定表2016—2017学年第一学期学院：石化与能源工程学院班级专业：油气储运工程摘要经过设计，计算，完成的毕业设计达到以下的效果：在查阅相关资料的基础上并结合所输油品的性质，制定了一个相对合理的经济流速，以此经济流速为切入点，进而依据相关规范公式计算出了一个有依据的管径，然后根据该管径值结合相关管道规格，选出了1个标准管径值。

选泵并组站，并依据所选泵站的扬程，对初步制定的管径压力组合作出相应的修改并作为进行经济性比较的方案。

通过方案比较法最终确定出最经济合理的成品油顺序输送管道参数（管径、压力、泵型号、泵站数等）；在此基础上再进行顺序输送的相关计算：计算一年中每种油品的输送天数。

计算出顺序输送的最优循环次数；首、末站所需建的油罐容积等。

本文根据设计任务书所给出的原始数据，通过相关的工艺计算，得出了下列几方面的结论:（1）通过各方案的经济性比较，最终确定出经济型最优的设计方案；（2）根据该管道的计算参数，以试算的方式得到了在设计输量下的最优年输送批次；（3）在此最优输送批次下，结合该管道首末站原有油库的库容，给出了需要新建的油罐容量；本设计得到的管道参数、最优输送批次与实际输油运行情况基本一致，从而证明了本文提出的计算方法对于进行成品油管道顺序输送的批次优化及罐容设计是可行的，其结果也是比较可靠的。

关键词：顺序输送长距离泵站布置混油计算abstractAfter graduation design, calculation and completion, the following results are achieved: On the basis of consulting relevant data and combining with the nature of oil products, a relatively reasonable economic flow rate is established, and then the economic flow rate is taken as the breakthrough point. The standard formula to calculate a basis for the diameter, and then the diameter of the pipe with the relevant specifications, selected a standard pipe diameter. Choose the pump and the group station, and according to the selected pump head, the initial development of the diameter of the pressure combination to make the appropriate changes and as the economic comparison program. (Diameter, pressure, pump type, number of pumping stations, etc.) on the basis of the program comparison method to determine the most economically rational product oil pipeline; on the basis of the relevant calculation of the sequence of transportation: Number of delivery days of oil. Calculate the optimal cycle number of sequential transportation; the first and the end of the station to build the tank volume and so on.According to the original data given in the design task book, and through the relevant process calculation, this paper draws the following conclusions:(1) through the economic comparison of various programs, and ultimately determine the best economic design;(2) According to the calculation parameters of the pipeline, the optimal annual transportation batch is obtained by trial calculation.(3) In this optimal delivery batch, combined with the original terminal at the end of the original oil depot capacity, given the need for new tank capacity;The pipeline parameters, the optimum delivery batch and the actual oil transportation are basically the same, which proves that the method proposed in this paper is feasible for batch optimization and tank capacity design of the product oil pipeline. Is more reliable.Keywords: Sequential transportation; long distance; Pumping station layout;Mixed oil calculation目录摘要 (I)abstract (II)1.绪论 (1)1.1输油管道工艺设计的目的的及意义 (1)1.2国内外研究现状分析 (1)1.3研究目标和研究内容 (2)2.油品物性参数及相关计算 (4)2.1 计算温度 (4)2.2油品粘度计算 (5)2.3油品密度计算 (6)2.4流量计算 (7)3. 输油管道的水力计算 (8)3.1 预选最优管径 (8)3.2 泵的选型 (9)3.3 管道壁厚校核 (11)3.4 不同管径下油品的流态判断 (13)3.5不同管径下泵站数的确定 (16)3.6综合选择最优管径 (22)4. 泵站的布置 (28)4.1布站计算 (28)4.2 泵站布置 (29)4.3 泵站动静水压力校核 (29)5 .混油管段设计计算 (32)5.1各种油品循环输送天数 (32)5.2油品的输送量 (32)5.3管道中每天的输送量 (33)5.4罐容设置： (33)5.5终点混油罐的体积 (34)6 .绘制中间站流程图 (35)6.1 中间站工艺流程概述 (35)6.2中间站工艺流程图 (36)7. 结论 (37)8. 心得体会 (37)参考文献 (38)1.绪论1.1输油管道工艺设计的目的的及意义近年来，尤其是随着我国西气东输一线、二线管道的铺设，管道运输特别是长距离输油管道已经成为原油和成品油最主要的运输方式。

管道输送工艺课程设计---等温输送输油管道工艺设计

管道输送工艺课程设计---等温输送输油管道工艺设计

重庆科技学院《管道输送工艺》课程设计报告学院:_石油与天然气工程学院_ 专业班级: 学生姓名: 学号: 设计地点（单位） K704 设计题目: 等温输送输油管道工艺设计完成日期： 2012 年 12 月31 日指导教师评语:成绩（五级记分制）:指导教师（签字）:目录1 绪论 (1)2 工艺设计说明书 (2)2.1设计依据 (2)2.1.1设计原则 (2)2.2工程概况 (2)2.2.1线路基本概况 (2)2.2.2管道设计 (2)2.2.3设计原始数据及参数 (3)2.3参数的选择 (3)2.3.1温度参数 (3)2.3.2计算年平均地温，冬季和夏季地温下的密度 (3)2.3.3计算年平均，冬季和夏季地温下油品的粘度 (4)2.4工艺计算说明 (4)2.5泵站数的确定及站址确定 (4)2.6校核计算说明 (5)3 工艺设计计算书 (6)3.1经济流速计算管径及最大承压能力 (6)3.2计算雷诺数，判断流态 (7)3.3确定工作泵的台数以及组合情况 (8)3.4电动机选择 (8)3.5计算水力坡降和压头损失,确定泵站数 (9)3.5站场布置 (11)3.6判断全线是否存在翻越点 (12)3.7夏季最高温和冬季最低温时进、出站压力 (13)4 总结 (15)参考文献 (16)1 绪论等温输油管道内存在一个能量的供应和消耗的平衡问题。

输油管道的工艺计算就是要妥善解决沿线管内流体的能量消耗和能量供应之间的平衡。

其主要目的是根据设计任务书规定的输送油品的性质，输量及线路情况，由工艺计算来确定管道的总体方案的主要参数：管径，泵站数及其位置等。

具体说来，在设计过程中要通过工艺计算，确定管径、选泵、确定泵机组数、确定泵站和加热站数及其沿线站场位置的最优组合方案，并为管道采用的控制和保护措施提供设计参数。

本设计主要内容包括：由经济流速确定经济管径，确定所使用管材，确定其泵站数，并校合各进出站压力和沿线的压力分布是否满足要求，并为管道采用的控制和保护措施提供设计参数，提出调整，控制运行参数的措施。

输油管道设计与管理第五课1

输油管道设计与管理第五课1

n/( H c − hc )
其中h 为站内损失。 其中 c为站内损失。 如果考虑首站给油泵的扬程 △Hs1和管道终点或翻越点所需 则全线所需泵站数为： 的余压△Hsz ，则全线所需泵站数为：
n = (iL+ ∆Z + ∆HsZ − ∆Hs1 ) /(Hc − hc )
H f = iLf + Z f − ZQ
显然有
Hf > H
7
1、翻越点的定义 、
如果使一定数量的液体通过线路上的某高点所需的压头 比输送到终点所需的压头大， 比输送到终点所需的压头大，且在所有高点中该高点所 需的压头最大，那么此高点就称为翻越点。 需的压头最大，那么此高点就称为翻越点。 根据该定义有： 根据该定义有：
na ( Hc − hc ) = i( L − x) + i f x + ∆Z + ∆HsZ − ∆Hs1
18
等温输油管道的工艺计算
n − na x1 = ( H c − hc ) i (1 − ω )
同理可得变径管长度为： 同理可得变径管长度为：
x2 =
n − na i (1 − Ω )
( H c − hc )
4.计算流量 计算流量
设计时年输油时间按350天（8400小时）计算。 天 小时） 设计时年输油时间按 小时 计算。
2
5.管道纵断面图与水力坡降线 管道纵断面图与水力坡降线
在直角坐标上表示管道长度与沿线高程变化的图形称为管 道纵断面图。 道纵断面图。 横坐标：表示管道的实际长度，即管道的里程，常用比例 横坐标：表示管道的实际长度，即管道的里程， 为1：10000到1：100000。 ： 到 ： 。 纵坐标：表示管道的海拔高度，即管道的高程， 纵坐标：表示管道的海拔高度，即管道的高程，常用比例 为1：500到1：1000。 ： 到 ： 。 管道的水力坡降线是管内流体的能量压头(忽略动能压头 管道的水力坡降线是管内流体的能量压头 忽略动能压头) 忽略动能压头 沿管道长度的变化曲线。 沿管道长度的变化曲线。 等温输油管道的水力坡降线是斜率为 的直线。 等温输油管道的水力坡降线是斜率为 i 的直线。

大作业一等温输油管道的工艺计算

大作业一等温输油管道的工艺计算

大作业一：等温输油管道的工艺计算（下周三交，用A4纸做） 某油田与炼油厂间的输油管道：任务输送量：G ＝300万吨/年;
油品在25℃和30℃运动粘度分别为： 油品在20℃时的密度是840kg/m3 管道沿线的地形情况如下表：
泵性能参数如下：
管道埋地铺设，管中心埋深1.2米，管道埋深处常年月平均地温为：14.2℃ 管道采用16Mn 钢的螺旋焊钢管，设计最大承压5.5MPa 。

完成下列各项： （1）进行设计计算基础资料的整理； （2）计算管道总压降； （3）作图法布置泵站；
（4）根据站址计算全线各进、出站压力，检查动、静水压力，校核管道强度。

6262
3025910/;1610/νm s νm s --=⨯=⨯。

等温输油管道大作业

等温输油管道大作业
因此,在三种管径下。流体均处于水力光滑区。
D.水力坡降计算:
翻越点判断:
由上图可知,在三种不同管径下，均无翻越点存在。
E.全线压头损失计算，并考虑１%的其余损耗,且末站剩余压头1０m：
Ｆ．泵站数确定：
选取 ,则N＝3．83
问题四求解：
泵站数N＝3.83取大化整为Ｎ=4
三项可行经济措施及相关运算:
根据泵站Q-Ｈ特性方程:
4
5
6
7
8
９
１0
1１
1２
地温℃
６．3
5
５.９
10.３
１４.9
１7.4
19.8
2１.1
20.8
18.３
１3.5
8．６
②油品密度ρ20=867.5kg/m3
③油品的粘温特性:
温度（℃）
５
１0
15
2０
2５
粘度
(10-6米２／秒）
3０．２
22.6
１8.8
15．８
13.５
④可选用的离心泵型号规格:(P２4)或按照最新的泵机组样本进行选择（网上搜索或图书馆查阅相关手册）。
DZ 250*340*4 型并联用离心泵
特性参数的换算:由于在平均温度下,粘度小于 ,
因此不用进行换算。
问题二求解：
Ａ.选择管径：
根据年输量 ,查找表2-4（P63)，得出计算管径为529ｍm,
因此设计管径应在529mm左右波动。根据API标准钢管规格,见附录二
(P４86)，选取与529mｍ相近的三种直径管道,且分别为45７mm,508mm，
等温输油管道大作业
———————————————————————————————— 作者:

等温输油管路实验

等温输油管路实验
4. 从能量供求关系的角度讨论事故工况1和2的运行 参数有什么相同和不同之处。
一、实验目的：
学习测定管路的H-Q特性曲线。用图解法求出管 路与泵站配合工作时的工作点。了解“泵到泵” 运行的输油管路各站协调工作的情况。
观察管线发生异常工况或突然事故时（如某泵站 突然停电等）全线运行参数的变化。根据参数变 化，分析事故原因、事故发生地点及应采取的处 理措施，并在实验中加以验证。
六、实验报告要求
1. 将实验数据整理列表
状态 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 Q1 Q2
六、实验报告要求
2. 在直角坐标纸上绘出各站的泵特性，管路特性曲 线。用图解法求四个泵站运行时的工作点，求出 各站进、出站压力，并与实测结果对比。
3. 比较各种事故工况和正常工况的数据，分析事故 工况对运行参数的影响。讨论应采取的措施。
观察翻越点实验。 了解计算机数据采集系统的组成及运行情况。
图1 等温输油管线 全线艺流程图
1#
2#
3#
4#
二、实验架流程
实验管线采用不锈钢管材，管线内径25毫米，管线 全长92米。全线建有四个泵站，每泵站设有两台离 心泵，站内采用串、并联输送方式，全线采用泵到 泵密闭输送。
中间泵站流程中，在2站到3站之间，设置堵塞点和 泄漏点；在末站之前，设置一个高点作为管线翻越 点。
四、实验内容和步骤
2、测定管路特性曲线，用图解法求出正常工作 时管路系统的工作点
管路特性曲线是指管路摩阻损失和流量之间的关系， 见图。
测定管路特性的过程： 改变管线输量，记录各站
进、出站压力，测出各泵站 之间的管路摩阻损失； 用图解法求出正常工作时管 路系统的工作点。
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等温（顺序）输送输油管道设计计算书
（一） 管道基础数据
1.设计输量
G 汽=(200+10×31)×104
=510×104
t/a G 煤=400×104
t/a 2.管线长度
L=500+20×31=1120 km 3.油品密度
参考《输油管道设计与管理》P46， 根据任务书已知，20℃时，汽油密度为730㎏/m3, 煤油密度为845㎏/m3, 则t ℃时，各油品的密度为:
ρt =ρ
20
－ξ（t －20），ξ=1.825-0.001315ρ
20
3/94.723)2027(730001315.0825.1730m kg =-⨯⨯--=）（汽ρ
3/00.840)2027(845001315.0825.1845m kg =-⨯⨯--=）（煤ρ
4.体积流量
27
ρG
Q =
， 式中：
设一年中输送汽油需要208天，则输送煤油需要142天，
所以有Q 汽=
s /m 392.094
.723243600208101051033
4=⨯⨯⨯⨯⨯ Q 煤=
s /m 388.000
.840243600142101040033
4=⨯⨯⨯⨯⨯ 5.高差 930m 31300H =⨯+=∆ 6.各油品27℃下粘度
根据《石油库设计手册》查粘温曲线，有s /m 10570.026-⨯=汽ν，s /m 10733.02
6
-⨯=煤ν
（二） 管径、管材及管壁厚的确定
1.管径
总设计输量G=(510+400) 4
10⨯=9.16
10⨯t/a
查《输油管道设计与管理》表2-4（P63）知，该长输管道管径D=630㎜。

参考《输油管道设计与管理》附录二API 标准钢管部分规格（P489）确定：外径D=660㎜，管厚δ=14.3㎜，内径D=631.4㎜。

2.管材
根据国家标准《石油天然气工业输送钢管交货条件：A 级钢管》（GB/T9711.1—1997），选用钢号为L415的管材，最低屈服强度为415Mpa 。

（三）泵的型号和组合方式的确定
1.流量的确定
泵的流量取汽油的流量Q=0.3923
m /s
额定流量Q 额=1.1Q=1.1×0.392×3600=15523
m /h
2.扬程的确定
P=gh ρ
m 5618
.91000105.5g P h 6
=⨯⨯==ρ，
3.泵的选型和组合方式
根据《输油管道设计与管理》p324，选DZS350×470×2的并联泵，其流量为19603
m /h ，扬程为564m 。

为了满足设计要求，则一个泵站需要1个泵。

（四）水力计算 1.雷诺数
已知27℃下油品的粘度为s /m 10570.026-⨯=汽ν，s /m 10733.02
6
-⨯=煤ν
根据《输油管道设计与管理》P33
e 4R Q d πυ=
6
6
e 10388.110
570.06314.014.3392.04⨯=⨯⨯⨯⨯=-汽R 66
e 101.110
733.0636.014.3356.04⨯=⨯⨯⨯⨯=-煤
R 5
2．相对当量粗糙度
根据我国《输油管道工程设计规范》P33中所推荐的管壁当量粗糙度e ，取直缝钢管e=0.054
2e d ε= =6314
.010054.023
-⨯⨯ ≈1.71410-⨯
则：
7
8
5
.59ε
=
7
84)
1071.1(5.59-⨯ ≈1.2×106
74
41007.210
71.110698.1lg 765665lg 765665⨯=⨯⨯-=---ε
ε
由上可得，
7
85.59ε
<汽e R <
ε
ε
lg 765665-，既汽油属于紊流混合摩擦区，30
＜
e R 煤
＜7
85.59ε,
既煤油属于紊流水力光滑区。

3．各油品的水力坡降
已知汽油处于紊流混合摩擦区，查表2-3（p37）知β=0.0802A ，A=10627
.0lg 127.0-d ε
，m=0.123
所以A=10
08.1627.06314
.01071.1lg 127.0104--⨯=-=0.083，β=0.0802A=0.0802×0.083=6.66×10-3
汽油的水力坡降为：
3877
.4123.06877.13877.40.1231.8774210
84.1636.0)1057.0(418.01066.6d Q i -----⨯=⨯⨯⨯⨯===
νββm m
m d v Q 已知煤油处于紊流水力光滑区，则沿程损失为：m=0.25,β=0.0246
3
877.4123.06877.1877.40.1231.877421022.16314
.0)1057.0(388.00246.0d Q i ----⨯=⨯⨯⨯===
νββm m
m d v Q 4.全线所需总的压头
H = 1.01×iL+Z ∆
则：m 8.29909301011201084.11.133=+⨯⨯⨯⨯=-汽H
m 4.22969301011201022.11.133=+⨯⨯⨯⨯=-煤H
6.泵站个数的确定 N=
53.520
5618
.2990h -H H m C =-=，取6个泵站数。

（五）首末站各油罐体积计算
输送汽油的输量q H
1汽
=94
.723360024350101051034⨯⨯⨯⨯⨯=0.233m 3
/s q H
1煤=
840
360024350101040034⨯⨯⨯⨯⨯=0.157m 3
/s 首站的储罐容量V 汽H 1= q H 1汽（T-t 汽）=0.233×(350-195)×24×3600=3.12×106
m 3
V 煤H 1= q H 1煤（T-t 煤）=0.157×(350-155)×24×3600=2.65×106
m 3
首站和末站的体积是相等的，所以
末站各油品的体积：V 61k 11012.3⨯==汽汽H V m 3
V 61k 11065.2⨯==煤煤H V m 3
（六）终点混合罐体积计算
管道总容积V g =
4
πd 2L=414.3×0.63142×1120×103=3.51×105 m 3
管道截面积A=4
πd 2=414.3×0.63142=0.313m 2
管内平均流速V 汽=A Q 汽
=313
.0392.0=1.25m 2
/s
V 煤=
313
.0388.0=1.24 m 2
/s 贝克莱数：P 汽ed =T
V D L =72.025.11011203⨯⨯=1.94×106
P 煤ed =72
.024.11011203⨯⨯=1.929×106
式中D T ————油品扩散系数，取0.72 m 2
/s 终点罐的容积取==煤汽g g V V 3.12×10-4
m 3
，则
系数ξ
汽
=
g g V V 2汽ed P =
56
1051.321012.3⨯⨯⨯61094.1⨯=62.2
ξ
煤
=
g
g V V 2煤ed P =
5
6
1051.321012.3⨯⨯⨯610929.1⨯=61.7
查《输油管道设计与管理》p300的函数图6-17，根据 ，%1g =A B K ξA
=62.22 ，得Z 2=-1.3； ，
%2A gB =K ξB
=61.7 ，得Z 3=0.65
进入混油罐的混油体积由式（6-24）求得
V 35
.065-0.5edA 32g h m 8.982)1094.1(65.03.11051.32P Z Z 2-=⨯⨯--⨯⨯⨯=-=-）（）（V A
V 3
5
.065-0.5edB 33g hB 985.6m
)10929.1(3.165.01051.32P Z Z 2=⨯⨯+⨯⨯⨯=-=-）（）（V 则进入混油罐的混有体积为985.6m 3
（七）.泵站进出站压力的校核
1.进出站压力的校核
各站间距L=
m 1087.16
10112053
⨯=⨯ 各站高差m 1556
930
z ==
∆
站间损失iL=1.84×10m 3441087.15
3=⨯⨯- 参考《输油管道设计与管理》P45，有
11d s c m H H H h =+-=20+564—20=564m 2111s d H H iL Z =-+∆=564-344+155=65m
同理可得： 1s H =20m 1d H =564m
2s H =65m
3s H =110m H s4=155m H s5=200m H s6=245m P Hg ρ==723.94×789×P ≤[P]=5.5MPa,清管器接收筒清
管器发送筒
清管器接收筒清管器发送筒。