外电防护专项施工方案

象山大目湾新城熙华府工程外电防护第一部分编制综合说明 (1)1.工程概况 (1)2．编制依据 (2)第二部分防护架(棚)搭设方案 (1)1.防护架(棚)搭设的基本要求 (1)2.搭设方法 (1)第三部分防护架(棚)管理 (21)2627第一部分编制综合说明1.工程概况工程名称：象山大目湾新城熙华府工程建设单位：宁波铁工置业有限公司2，其沿施工地场北侧围墙外松兰大道南1.0米处上空有一路10KV高压线，高约15m，影响本工程的高压线长度约为200m。

详见附图1。

由于本工程的4#、5#、6#楼距离高压线较近，为了满足施工过程中吊装材料的需要，对塔吊臂长、起重量的要求，导致塔吊臂长覆盖了高压线的范围，为防止吊装过程中出现安全事故，故考虑对外电和施工便道进行防护。

详见附图2：防护棚(架)搭设平面布置图22．编制依据第二部分防护架(棚)搭设方案1.防护架(棚)搭设的基本要求（1）结合本工程的具体情况，高压线高度约15m，电压10KV，根据“外电线路及电气设备保护”规范的要求，防护架体搭设必须起到有效保护；防护架采用钢管防护架(棚)和毛竹防护架(棚)相结合的形式，则以高压线为半径的5m以内不得2.采用钢钢管防护架(棚)的形式，往上至高点17m高度采用毛竹防护架(棚)的形式，两者之间通过簚绑扎搭接，搭接长度不小于2m。

防护架(棚)分二段搭设：第一段为钢管搭设防护棚，地面至顶棚净高10m；立杆间距为2.0m×2.0m，由于自然土层承载力很差，且架体无法加设与地面的永久性拉结（揽风绳），故钢管立柱底设置C20砼独立基础（0.5m×0.5m×0.5m），即起到承受上部荷载，又通过自重抵抗架体在风荷载作用下的倾覆。

钢管防护棚顶采用封闭式。

顶棚大小横杆间距均为0.3m，上面铺设竹笆，竹笆与钢管架绑扎牢固，沿架体两侧纵向每6m设置剪刀撑，并在防护棚内侧间隔2m设置斜撑，同时出于对整个架体在风荷载作用下根部弯矩平衡的考虑，架体内侧钢管立杆与施工围墙通过硬拉结实施加固。

防护棚完工后，在其醒目位置挂设各种警示标志及安全生产的标语牌。

7m，2000布于详见附图3：防护架(棚)剖面图2.1施工准备2.1.1 搭设防护架(棚)的位置已进行场地清理，并不得有积水。

2.1.22.1.3 搭设前应对搭设人员已进行技术交底。

2.1.4防护架(棚)四周应设排水沟，保证排水畅通。

2.1.5防护架(棚)搭设应放线定位，保证脚手立杆成一直线。

2.2搭设流程心2.3.1.2每根立杆底部应设置独立砼基础，基础内预留短钢管。

2.3.1.4采用外径48mm钢管、十字扣件、转向扣件、对接扣件。

2.3.1.5开始搭设立杆时，应每隔4m设置一根抛撑，直至架体抛撑完成后，方可根据情况拆除。

2.3.1.6毛竹立杆与钢管立杆之间必须采用簚搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜小于步距的1/3；搭设时先在已装的立柱顶插入驳芯，再将后2.3.2纵向水平杆2.3.2.1纵向水平杆的步距为2m,宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

2.3.2.2纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

2.3.3.4横向水平杆两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。

2.3.3.5横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。

2.3.4 剪刀撑2.3.4.1设置剪刀撑选用挺直的钢管。

不得采用有锈蚀、弯曲、屈折、表面明显凹陷的钢管。

2.3.4.2剪刀撑在防护架(棚)外侧两端和中间设置，南北立面33道,东西立面25道，并由底至顶连续设置，剪刀撑的斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间选择，剪刀撑宽度不小于4跨，且不大于6m。

2.3.4.3剪刀撑的接长应采用搭接，搭接长度1m,且搭接部位采用不少于3个2.3.5.3连墙件宜呈水平设置，当不能水平设置时，与防护架(棚)连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。

2.3.5.4连墙件应刷红色油漆，做到醒目、易查。

2.3.6 斜道2.3.6.1架体搭设过程中设置临时等高斜道。

2.3.6.2斜道宽度为1m，斜道两侧外围均应设置栏杆及挡脚笆。

栏杆高度应为1.2m，挡脚笆高度不小于180mm。

2.3.6.3斜道面上设置防滑条。

2.4.7当防护架(棚)采取分段、分立面拆除时,对不拆除的防护架(棚)两端，应按规定设置连墙件和横向斜撑加固。

2.4.8底笆拆除时，由外向里竖立、搬运，防止向外翻起后垃圾从高出坠落伤人；拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣；拆除时扣件与管件应分离，不允许杆件附着扣件输送至地面。

2.4.9当防护架(棚)拆至下部最后一根长立杆的高度时；应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。

在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠松脱连接的杆件。

拆下的杆配件应以安全的方式运出，严禁向下抛掷，运至地面的构配规范》（2.00施工均布荷载为0.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×4.000/4=0.150kN/m活荷载标准值 Q=0.000×4.000/4=0.000kN/m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.226+0.117×0.000)×2.0002=-0.090kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.090×106/5080.0=17.802N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.150=0.188kN/m活荷载标准值q2=0.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.188+0.990×0.000)×2000.04/(100× 2.06×105×121900.0)=0.813mm大横杆的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×2.000=0.077kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×4.000×2.000/4=0.300kN活荷载标准值 Q=0.000×4.000×2.000/4=0.000kN荷载的计算值 P=1.2×0.077+1.2×0.300+1.4×0.000=0.452kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×4.0002/8+0.452×4.000/2=0.996kN.m=0.996×106/5080.0=196.158N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×4000.004/(384×2.060×105×121900.000)=5.10mm 集中荷载标准值P=0.077+0.300+0.000=0.377kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度算横杆的自重标准值 P1=0.038×4.000=0.154kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×4.000×2.000/2=0.600kN活荷载标准值 Q=0.000×4.000×2.000/2=0.000kN荷载的计算值 R=1.2×0.154+1.2×0.600+1.4×0.000=0.904kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；值为0.15NG3 = 0.150×2.000×2/2=0.300kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×2.000×22.000=0.220kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.773kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.000×2×2.000×4.000/2=0.00规范》=不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk ——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la ——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=6.93kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.48；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.85m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.60；A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 29.68[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=6.93kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.48；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.85m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.60A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.112kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =51.82[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.780kN；；米：米；gk ——每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.182kN/m；Mwk ——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.095kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 186.167米。