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梁荷载计算书

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梁,500×800梁木模板与支撑计算书

梁,500×800梁木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。

梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×17.140=15.426kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

荷载计算书

荷载计算书

荷载计算书1.标准层楼面荷载1.1楼面恒载50mm厚C20细石混凝土面层：24X0.05=1.2KN/m2板底涂料：0.7KN/m2总计：1.9KN/m2卫生间恒载：10厚地砖面层：0.010X21=0.21 kN/m215厚水泥砂浆结合层：0.015X20=0.30 kN/m2300水泥炉碴回填层：0.350X14=4.90 kN/m220厚板底粉： 0.020X20=0.40 kN/m2合计：荷载为5.81 kN/m2 取6.0 kN/m21.2楼面活载：根据荷载规范取2.0KN/m2走廊荷载根据规范取2.5 kN/m22.屋面荷载2.1屋面恒载20厚水泥砂浆保护层：0.40KN/m225厚水泥砂浆找平层及防水卷材：0.90KN/m2120厚憎水膨胀珍珠岩保温板：0.40KN/m21:6水泥砂浆找坡：1.80KN/m2考虑吊顶和抹灰：0.50KN/m2总计：4.0KN/m22.2屋面活载：根据荷载规范上人屋面活载取2.0KN/m23标准层梁间荷载3.1 普通外墙（填充墙为页岩空心砖，砌体容重按12KN/ m3考虑，外墙面（内侧）抹灰20厚:0.02x20=0.4KN/㎡，外墙面（外侧）（包括抹灰、外墙保温、结合层及外墙砖）：0.4＋0.1＋0.2＋0.2＝0.9KN/㎡，外墙面内外合计荷载为0.9+0.4=1.3KN/M2）240厚墙 1.3+0.24X12=4.18kN/m2线性荷载 4.18X（3.0-0.5）=10.45kN/m2取值11kN/m23.2 普通内隔墙240厚墙 2X0.02X20 + 0.24X12=3.68kN/m2线性荷载 3.68X（3.0-0.5）=9.2kN/m2取值为10kN/m23.3 卫生间内隔墙：（此填充墙为1.5米高页岩实心砖和1.0米高页岩空心砖砌筑，页岩实心砖干容重不大于19KN/m3，砌体容重按19KN/ m3考虑，页岩空心砖，干容重不大于8.0KN/m3，砌体容重按12KN/ m3考虑，双面抹灰均为20厚）240厚墙 2X0.02X20 + 0.24X19=5.36kN/m22X0.02X20+0.24X12=3.68 kN/m2线性荷载 5.36X1.5+3.68X（3.0-0.5-1.5）=11.72 kN/m2取值为12kN/m24 屋面梁间荷载屋面女儿墙(普通高度按1.5米普通外墙考虑，其它另算)线性荷载 3.7x1.5=5.55kN/m。

结构梁板荷载计算书

结构梁板荷载计算书
4.2电梯间（高3.4m，梁高0.4m）
3×4.6=13.8KN/m
取值14KN/m
4.3电梯机房（混凝土墙）（高1.1m）
1.1×（25×0.2+0.04×20）=6.38KN/m
取值7KN/m
取值7KN/m
2、外墙（200厚），使用加气砼砌块，容重7.0KN/m3
内墙找平粉刷 0.02×20=0.4KN/m2
加气砼砌块0.2×7=1.4KN/m2
20厚水泥砂浆 0.02×20=0.4KN/m2
30厚挤塑聚苯板 0.1KN/m2
12厚1:3:1中砂水泥抗裂砂浆 0.012×20=0.24KN/m2
8厚1:3聚合物防水砂浆 0.008×20=0.16KN/m2
真石漆 0.04KN/m2
恒载合计2.74KN/m2
2.1、标准层框架梁上墙线荷载（层高3.6m，梁高0.65m）
2.95×2.74=8.08KN/m
取值8.5KN/m
2.2、四层梁上墙线荷载（层高3.4m，梁高0.65m，上翻0.15）
反光涂料0.04KN/m2
50厚C20细石混凝土及涂料 1.25KN/m2
20厚抗裂防渗砂浆 0.4KN/m2
70厚挤塑聚苯板 0.3KN/m2
10厚低标号砂浆隔离层0.20厚1:3水泥砂浆找平层 0.4KN/m2
找坡层 0.7 KN/m2
砼结构板25×0.14=3.5KN/m2
4.74×2.05=9.717KN/m
取值10KN/m
4、电梯机房200厚，使用机制普通实心砖，容重不大于19KN/m3
实心砖0.2×19=3.8KN/m2
两层粉刷 0.04×20=0.8KN/m2
恒载合计4.6KN/m2

桁车梁荷载计算书

桁车梁荷载计算书
桁车梁荷载计算书
简支焊接工字型钢吊车梁设计：
设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2011 钢结构设计规范GB50017-2003
吊车数据：(除注明外，重量单位为 t；长度单位为 m) 序号 起重量 工作级别 一侧轮数 Pmax Pmin 小车重 吊车宽度 轨道高度 1 5.0 A1~A3软钩 2 6.80 1.75 1.70 4.500 0.134 卡轨力系数α: 0.00
D1 D2 E1 E2
0.030 0.000 0.080 0.000
计算结果
梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算
BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)
EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮
CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)
轮距: 3.400 输入数据说明：
Lo: 吊车梁跨度
Lo2: 相邻吊车梁跨度
SDCH: 吊车台数
DCH1: 第一台的序号
DCH2: 第二台的序号(只有一台时=0)
MP: 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩
MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩
P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列
T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列
CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列
1
KIND: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/
IG1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/
IZXJM:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/
H: 吊车梁总高
DB:腹板的厚度
|B: 上翼缘的宽度

桥梁静载试验载荷计算书

桥梁静载试验载荷计算书
试验梁基本数据表序号名称数值试验梁号hy210132dqb0002设计图号通桥20052322跨度m235设计混凝土强度mpac50设计混凝土弹性模量gpa35528天混凝土强度r28mpa终张混凝土强度r终张mpa28天混凝土弹性模量e28gpa2010终张混凝土弹性模量e终张gpa2511混凝土灌注时间2010112512终张拉时间2010122513静载试验时间201122314终张拉静载试验的天数d60静载试验载荷计算参数本组参数由桥梁咨询研究院提供
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武汉希萌工程咨询有限公司 远通路桥
钢筋松弛应力损失σL5 的完成率： η2=1.000
七、 各级加载弯矩参数计算
每点加载点的重量按：Ps=1000.000(kN)。 各级加载弯矩参数计算 序号 1 2 项目 加载设备对跨中的弯 矩 Ms 计算未完成的预应力 损失值Δσs 计算未完成的预应力 损失的补偿弯矩ΔMs 计算基数级下跨中弯 矩（防水层未铺设） Mka 计算基数级加载值 Pka 计算各加载级下跨中 弯矩（防水层未铺设） Mk 计算各加载级下加载 值 Pk 计算静活载级下的荷 载等级 Kb 计算静活载级下的跨 中弯矩 Mkb 计算静活载级下的荷 载 Pkb K M ∆σ ∆M 1 ∆σ M 公式 α P 1 A 10 已铺：M 未铺：M P M M ∆M M ∆M M M M α 7066.465 η σL W A e 结果 681.100 81.320
数值 5927.68 236.29 8598.04 5235.20 162.64 12.00 6657.00 1.51 1.00 1.01 1.01
四、 加载图示
P P P P P
3.75
4m
4m 23.5m

荷载计算书

荷载计算书

荷载计算书一.荷载汇集：〈恒荷载〉1．楼面荷载：（1）卧室、书房：木地板0.2KN/M2木格栅0.2KN/M2水泥砂浆找平层30mm：0.03*20=0.6KN/M2楼板自重：板厚100mm 0.10*25=2.5 KN/M2板厚110mm 0.11*25=2.75 KN/M2板厚120mm 0.12*25=3.0 KN/M2板厚130mm 0.13*25=3.25 KN/M2板厚150mm 0.15*25=3.75 KN/M2板下抹灰20mm：0.02*20=0.4KN/M2合计：板厚100mm 3.90KN/M2取4.1KN/M2板厚110mm 4 .15KN/M2取4.3KN/M2板厚120mm 4.40 KN/M2取4.5KN/M2板厚130mm 4.65 KN/M2取4.7KN/M2板厚150mm 5.15 KN/M2取5.3KN/M2（2）客厅、餐厅大理石面层20mm 0.02*28＝0.56KN/M2水泥砂浆结合层30mm 0.03*20＝0.60KN/M2水泥砂浆找平层30mm：0.03*20=0.60KN/M2楼板自重：板厚100mm 0.10*25=2.5 KN/M2板厚110mm 0.11*25=2.75 KN/M2板厚120mm 0.12*25=3.0 KN/M2板厚130mm 0.13*25=3.25 KN/M2板下抹灰20mm：0.02*20=0.4KN/M2合计：板厚100mm 4.66KN/M2取4.8KN/M2板厚110mm 4.91KN/M2取5.1KN/M2板厚120mm 5.16KN/M2取5.3KN/M2板厚130mm 5.41 KN/M2取5.6KN/M2（3）卫生间、厨房、阳台：面砖0.55KN/M2水泥砂浆找平层30mm：0.03*20=0.6KN/M2楼板自重：板厚100mm 0.1*25=2.5 KN/M2板厚120mm 0.12*25=3.0 KN/M2板下抹灰20mm：0.2*20=0.4KN/M2合计：板厚100mm 4.05KN/M2取4.3KN/M2板厚110mm 4..55KN/M2取4.7KN/M2（4）电梯厅、入户花园、楼梯平台：地面按铺20mm厚石材考虑：0.02*28=0.56 KN/M2水泥砂浆找平层30mm：0.03*20=0.60KN/M2楼板自重：板厚100mm 0.1*25=2.50 KN/M2板厚110mm 0.11*25=2.75 KN/M2板厚120mm 0.12*25=3.00 KN/M2板下抹灰20mm：0.2*20=0.4KN/M2合计：板厚100mm 4.06KN/M2取4.3KN/M2板厚110mm 4.31KN/M2取4.5KN/M2板厚120mm 4.56KN/M2取4.7KN/M2（5）地下室顶板（无覆土时）：地面按铺20mm厚石材考虑：0.02*28=0.56 KN/M2水泥砂浆找平层30mm：0.03*20=0.60KN/M2楼板自重160mm：0.16*25=4.0 KN/M2板下设备： 1.0 KN/M2吊棚或抹灰：0.02*20=0. 40KN/M2合计： 6.56 KN/M2取6.7KN/M22．屋面荷载：（1）上人屋面：面砖：0.55 KN/M240mm细石砼：0.04*25=1.0 KN/M2防水层：0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm：0.02*20=0. 40KN/M2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%，最薄处30mm：(4.3*2%+0.03)*17=1.97 KN/M2水泥砂浆找平层20mm：0.02*20=0.4KN/M2楼板120mm厚：0.12*25=3.0 KN/M2板下抹灰20mm：0.02*20=0.4KN/M2合计：7.87 KN/M2取8.0 KN/M2（2）不上人屋面：防水层和细砂保护层：0.30KN/M2水泥砂浆找平层20mm：0.02*20=0. 40KN/M2焦渣砼找坡层2%，最薄处30mm：(6.0*2%+0.03)*17=2.55 KN/M2水泥砂浆找平层20mm：0.02*20=0.4KN/M2楼板120mm厚：0.12*25=3.0 KN/M2板下抹灰20mm：0.02*20=0.4KN/M2合计：7.05KN/M2取7.2KN/M23．梁上荷载：（1）120厚：普通隔墙：面荷按2.5KN/M2考虑：层高2.9m：（2.9-0.4）*2.5＝6.25KN/M 取 6.3KN/M卫生间隔墙：面荷按3.0KN/M2考虑：层高2.9m：（2.9-0.3）*3.0＝7.8KN/M 取7.8KN/M （2）240厚：外墙和普通分户墙：面荷按4.5KN/M2考虑：层高2.9m：无窗外墙：（2.9-0.50）*4.5＝10.8 KN/M有窗墙体：10.8*0.7=7.56KN/M 取7.8KN/M〈活荷载〉阳台： 2.5 KN/M2z其它房间： 2.0 KN/M2跃层隔墙折算为活荷载：3.0*2.9/3=2.9 KN/M2取4.0 KN/M2。

荷载计算书

荷载计算书
内柱取b=300mm ,h=300mm
板式楼梯计算书
一、构件编号:LT-1
二、示意图：
三、基本资料：
1.依据规范：
《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）
2.几何参数：
楼梯净跨: L1= 2430 mm楼梯高度: H = 1950 mm
梯板厚: t = 100 mm踏步数: n = 10(阶)
1:8泡沫砼找坡2%(最薄20厚)0.08*6=0.48KN/m2
15厚板底抹灰0.015*17=0.255KN/m2
小计:3KN/m2
(2)屋面活载
不上人屋面0.5KN/m2
3.梁荷载
填充墙体：
外墙采用240厚自隔热混凝土小型砌块，取墙重4.2KN/m2（两面抹灰）
户内分隔墙采用120厚页岩多孔砖，取墙重2.7KN/m2（两面抹灰）
最大弯矩截面距左支座的距离: Lmax= 1.34 m
最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.34 m
Mmax= Rl*Lmax－Pn*x2/2
= 18.92*1.34－14.17*1.342/2
= 12.63 kN·m
相对受压区高度：ζ= 0.255538配筋率：ρ= 0.008447
纵筋(1号)计算面积：As= 582.84 mm2
活荷控制：Pn(L) = γG*Pk＋γQ*B*q = 1.20*8.80＋1.40*1*3.50 = 15.46 kN/m
荷载设计值：Pn= max{ Pn(G) , Pn(L) } = 15.46 kN/m
3. 正截面受弯承载力计算：
左端支座反力: Rl= 20.64 kN
右端支座反力: Rr= 20.64 kN

梁模板计算书

梁模板计算书

梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。

1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。

粱计算书

粱计算书

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.45；梁截面高度D(m):0.95；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):22.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：225.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁模板(350,950)计算书(15.5米)

梁模板(350,950)计算书(15.5米)

梁模板（350,950）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.5×0.9×2]×1＝37.755kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝34.785kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1.1×1.5×0.9×2×1＝2.97kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.95)]×1＝24.325kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.785×0.1172+0.117×2.97×0.1172＝0.052kN·mσ＝M max/W＝0.052×106/24000＝2.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×24.325×116.6674/(100×5400×144000)＝0.039mm≤[ν]＝L/400＝116.667/400＝0.292mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×34.785×0.117+0.45×2.97×0.117＝1.779kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×34.785×0.117+1.2×2.97×0.117＝4.88kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×24.325×0.117＝1.135kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×24.325×0.117＝3.122kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.779/1＝1.779kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[4.88,4.88]/1= 4.88kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.779/1＝1.779kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(0.95-0.15)=0.572kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(0.95-0.15)=0.572kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×(0.45-0.35/2)/2×1=1.247kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=1.247kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.779+0.033+0.572+1.247=3.632kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.88+0.033=4.913kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.779+0.033+0.572+1.247=3.632kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.632,4.913,3.632]=4.913kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.135/1＝1.135kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.122,3.122]/1= 3.122kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.135/1＝1.135kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.95-0.15)=0.4kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.95-0.15)=0.4kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.586kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.586kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.135+0.023+0.4+0.586=2.145kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.122+0.023=3.145kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.135+0.023+0.4+0.586=2.145kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.145,3.145,2.145]=3.145kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.913×0.82，0.5×4.913×0.32]＝0.393kN·mσ=M max/W=0.393×106/54000=7.279N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.913×0.8，4.913×0.3]＝2.457kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.457×1000/(2×40×90)＝1.024N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.145×8004/(100×7040×243×104)＝0.392mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.145×3004/(8×7040×243×104)＝0.186mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.913×0.8,0.375×4.913×0.8+4.913×0.3]= 4.913kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.632kN,R2=4.913kN,R3=4.913kN,R4=3.632kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.145×0.8,0.375×3.145×0.8+3.145×0.3] =3.145kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.145kN,R2'=3.145kN,R3'=3.145kN,R4'=2.145kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.121×106/4120=29.318N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.913kNτmax=2V max/A=2×4.913×1000/384＝25.589N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.004mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.165kN，R2=1.374kN，R3=7.336kN，R4=7.336kN，R5=1.374kN，R6=0.165kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.165,0.165]＝0.165kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4，R5]＝7.336kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.616×0.8×1.52/10＝0.148kN·m3、稳定性计算R1＝0.165kN，R2＝1.374kN，R3＝7.336kN，R4＝7.336kN，R5＝1.374kN，R6＝0.165kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mmλ1＝l01/i＝1939.776/16＝121.236，查表得，φ1＝0.446立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2]+M w/l b＝max[0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.45-0.35/2)/2×0.8，1.374，7.336，7.336，1.374，0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.8]+0.148/0 .9＝7.501kNf＝N/(φA)+M w/W＝7501.069/(0.446×384)+0.148×106/4120＝79.721N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3204mmλ2＝l02/i＝3203.753/16＝200.235，查表得，φ2＝0.18立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边]+1.1×1.3×0.15×(15.5-0.95)+M w/l b＝2max[0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.45-0.35/2)/2×0.8，1.374，7.336，7.336，1.374，0.165+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.8]+3.121+ 0.148/0.9＝10.622kNf＝N/(φA)+M w/W＝10622.044/(0.18×384)+0.148×106/4120＝189.598N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=15.5/41=0.378≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 115kPa满足要求！。

梁正截面受弯承载力计算书

梁正截面受弯承载力计算书

梁正截面受弯承载力计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,高度h=600mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=35mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s=35mm,计算跨度l0=6300mm,混凝土强度等级C20,纵向受拉钢筋强度设计值f y=300MPa,纵向受压钢筋强度设计值f'y=300MPa,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,截面设计弯矩M=142.88kN·m,截面下部受拉。

2 配筋计算构件截面特性计算A=150000mm2, I x=4499999744.0mm4查混凝土规范表4.1.4可知f c=9.6MPa f t=1.10MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.0 β1=0.8由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量E s=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.550截面有效高度h0=h-a's=600-35=565mm受拉钢筋最小配筋率ρsmin=0.0020受拉钢筋最小配筋面积A smin=ρsmin bh=0.0020×250×600=300mm2混凝土能承受的最大弯矩M cmax=α1f cξb h0b(h0-0.5ξb h0)=1.0×9.6×0.550×565×250×(565-0.5×0.550×565)=304043584N·mm >M由混凝土规范公式(6.2.10-1)可得αs=M/α1/f c/b/h20=142880000/1.0/9.6/250/5652=0.19截面相对受压区高度ξ=1-(1-2αs)0.5=1-(1-2×0.19)0.5=0.209由混凝土规范公式(6.2.10-2)可得受拉钢筋面积A s=(α1f c bξh0)/f y=(1.0×9.6×250×0.21×565)/300=941.47mm2A s>A smin,取受拉钢筋面积A s=941.47mm2梁斜截面受剪承载力计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离a s=35mm,计算跨度l0=6300mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C20,箍筋设计强度f yv=270MPa,非抗震设计,竖向剪力设计值V=90.72kN,求所需钢筋面积。

30米桥梁荷载计算书

30米桥梁荷载计算书

30米桥梁荷载计算书背景本文档旨在对30米桥梁的荷载进行计算，并提供详细的计算过程和结果，以便于工程师进行设计和评估。

桥梁参数- 桥梁跨度：30米- 桥墩间距：10米- 桥面宽度：5米- 桥梁材料：钢筋混凝土结构荷载计算1. 桥面活荷载根据设计要求和标准规定，桥面活荷载应考虑以下因素：- 车辆类型：根据实际情况选择常用车辆类型，如小型轿车、中型货车等。

- 车辆分布：按照设计要求和实际交通情况进行车辆分布计算。

- 车辆荷载：根据车辆类型和分布情况，计算每个车轮的荷载，并考虑车辆重叠部分的重复荷载。

2. 桥墩荷载桥墩荷载是指桥梁结构传递到桥墩上的力，包括垂直和水平方向的力。

根据桥梁的跨度和布置情况，可以通过有限元分析或经验公式进行计算。

3. 风荷载风荷载是指桥梁在风力作用下所受到的应力和变形。

根据桥梁的形状和风区等级，可以采用风荷载设计规范中的计算方法进行计算。

4. 自重荷载自重荷载是指桥梁自身结构的重量，包括桥面、桥墩和梁体等部分。

根据桥梁的材料和尺寸，可以通过计算结构体积和密度来确定自重荷载。

5. 其他荷载根据具体情况，还需要考虑其他荷载，如温度荷载、地震荷载等。

结果根据以上荷载计算方法，我们得出了以下结果：- 桥面活荷载：XX kN/m^2- 桥墩荷载：XX kN- 风荷载：XX kN/m^2- 自重荷载：XX kN/m^2- 其他荷载：XX kN/m^2这些计算结果将作为设计和评估过程中的重要依据，以确保桥梁的安全和稳定性。

结论本文档提供了对30米桥梁荷载的计算和结果分析，为工程师进行设计和评估提供了参考。

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主梁计算书

主梁计算书

主梁计算书目录1．主要参数2．主梁截面几何特性3．垂直载荷计算及弯矩计算3.1 固定载荷及弯矩３.2 移动载荷及弯矩３.３垂直载荷总弯矩总剪切力４.水平载荷计算５. 扭转载荷６. 刚度计算７．强度计算８．局部压应力计算9, 大车轮压计算1，主要参数主起重量：Q主＝P Q＝20t，付起重量：Q付= 5 t起升速度V主＝13m/min＝0.217m/s付起升速度：V付=15m/min=0.250m/s小车运行速度V小＝37.3m/min＝0.622m/s大车运行速度V大＝90.6m/min＝1.510m/s工作级别：A6跨度：S=28 m主梁形式：窄梁偏轨形式：中轨2.主梁截面几何特性2.1 主梁跨中截面特性δ1= 0.010mδ2= 0.010mδ3= 0.008mδ4= 0.008mb0= 0.646mh= 1.700mb1= 0.702mb2= 0.702m 图一：主梁跨中截面b3= 0.020m截面积F=0.04124 m2静力矩S X, S YS X= 0.0354664m3S Y= 0.01348548m3C1= 0.86m C2= 0.86m C3= 0.327m C4=0.327m惯性矩I X ,I YI X=0.01681437cm4I Y=0.00348519cm3抗弯模量W X ,W YW X1=0.0195516m 3 W y1=0.00992933m3W X2=0.0195516m3W y2=0.00992933m32.2 主梁跨端截面特性δ1= 0.010mδ9= 0.008mδ5= 0.008mX7= 0.010mX6= 0.705mb0= 0.646mb1= 0.702m 图二：主梁跨端截面b2= 0.702mb3=_0.020__mb02=b0-δ5-δ9+δ3+δ4= 0.646m截面积F=0.02532 m2静力矩S X, S YS X端= 0.0091785m3S Y端= 0.00827964m3C1= 0.3625m C2= 0.3625m C3= 0.327m C4= 0.327 m惯性矩I X端,I Y端I X端=0.00226172m4I Y端=0.0017828m4抗弯模量W X端,W Y端W X端=0.00623923m 3 W y端=0.0050792m33.垂直载荷计算及弯矩计算图三：固定载荷分布图G 轨————轨道自重（单边）：G 轨= 1.084524 t G 走台———走台自重（单边）：G 走台= 5.38 tG 栏————栏杆自重（单边）：G 栏= 0.37 tG 主————主梁自重（单根）：G 主= 11.674 t３.1.2 集中载荷集中载荷弯矩：M 固= G 运g l1+G 操g22l + G 电g 23l = 263130.0 N ·mG 运————运行机构自重（单侧）：G 运= 1.5 t G 电————电气设备自重（单边）：G 电= 2 tG 操————操纵室自重：G 操= 1.5 tl 1————大车运行机构的重心至最近一端轨道中心线的距离l 1= 2ml 2————操纵室的重心至最近一端轨道中心线的距离l 2= 14 ml 3————电气设备的重心至最近一端轨道中心线的距离l 3= 12.75 m跨中固定载荷总弯矩：Mq= M 均+ M 固= 943248.8 N ·m动载总弯矩：Mq 计=φ4 Mq= 1120579.5 N ·m跨端自重载荷剪切力：Fq=0.5G 均gS+G 运g+ G 操g （1-Sl 2）+ G 电g （1-S l 3）= 132824.8 N 动载剪切力： Fq 计=φ4Fq = 157795.9 N系数说明：φ1————自重震动载荷系数φ1= 1.1φ4————运行冲击系数φ4= 1.188φhg=1py γ———————运行冲击载荷，自重和起升载荷分项系数，py γ=1.16pG γ———————自重震动载荷，自重载荷分项系数，pG γ=1.16、n γ————高危险系数，一般情况为1，高危情况n γ=1.05~1.1３.2 移动载荷及弯矩已知参数n ————小车车轮数 n= 4G 小————小车重量G 小= 12.13 t P Q ————起重量： P Q = 20 t G0————吊钩（具）自重：G0= 1 G 绳————钢丝绳自重：G 绳=起升载荷位置：a= 1.5 m. b= 1.5 mb 小车= 3.000 m小车极限e1= 1.000 m３.２.１ 满载小车在跨中单个小车静轮压：(0)**21*PQ G G a P n b +++G 小车绳满=n 小车= 8.408 t(0)**22*PQ G G b P n b +++G 小车绳满=n 小车= 8.408 t 1P G 小车空=n = 3.033 t2P G 小车空=n= 3.033 t 单个小车动轮压：P1计=φ4P1空+φ4（P1满-P1空）=10.0 t （A4类）P2计=φ4P2空+φ4（P2满-P2空）= 10.0t （A4类）类）类）类）类）系数说明：φ1————自重震动载荷系数φ1= 1.1φ2————起升动载系数φ2= 1.052φ2=φ2min+β2*Vqφ3————突然卸载系数φ3= 1.03=1(13)m mφβ∆-+ pG γ———————自重震动载荷，自重载荷分项系数，pG γ=1.16、 pQ γ———————起升震动载荷，起升载荷载荷分项系数，pQ γ=1.34n γ————高危险系数，一般情况为1，高危情况n γ=1.05~1.1动载最大弯矩：()()21214p P P M S b S +=-计计小车g g = 1227476.3 N ·m2112P b b P P =+计小车小车计计= 1.500 m 跨中剪切力：()1121112b F P P S ⎛⎫=+- ⎪⎝⎭小车计计= 92639.7 N ３.２.２满载小车在跨端跨端最大剪切力：()12121b F P P S ⎛⎫=+- ⎪⎝⎭小车-e1计计= 192271.1 N３.２.３空载小车在跨端跨中最小弯矩：12()(1b 2p P g P g S e M +-=空空1小车-）= 74296.3 N ·m 2112P b b P P =+空小车小车空空= 1.500 N ·m ３.３垂直载荷总弯矩总剪切力最大总弯矩：max x q P M M M =+计= 2348055.8 N ·m 最小总弯矩：min x q P M M M =+计= 1194875.8 N ·m跨端最大总剪切力：Fdmax=Fq 计+F2= 350067.0 N４. 水平载荷计算４.１主梁自重的水平惯性力FH （均布）：F H =7g G 均·n n 0= 13880.0 N n0————大车主动车轮数：n0= 2n ————大车车轮总数：n=4４.２小车满载单根主梁的水平惯性力PH （均布）： P H =71mg nn 0= 11595.5 N m=2Q P G G G +小0+绳+= 16.565 t 说明：主梁跨端设备惯性力影响小，忽略不计 ４.３主梁跨中总水平弯距为：48H H y P F M S S =+= 129748.4 N ·m ５.扭转载荷５.１ 垂直载荷引起的扭矩：M nv =（P 1计g+ P 2计g ）*e =0.0N ·m ｅ——弯心至主腹板中线的距离为e b =-0δ4δ3δ4（-）δ3+δ422＝ｍ ５.２ 水平载荷引起的扭矩：T H =P H h 〞= N ·mh 〞————轨道至弯心距离h 〞=1/2（h+δ1+δ2）+h 轨＝ m h 轨————轨道高度h 轨 = m ６.刚度计算 ６.１静刚度计算 ６.１.１垂直静刚度()23123482x P P b f S S b EI ⎡⎤+=--⎢⎥⎣⎦满满小车小车垂g g 垂直静挠度公式：= 0.021m 2N m ⨯11弹性模量：E=2.0610x 主梁截面对x 轴的惯性矩：I = 0.01681437m 4f S =垂垂直静刚度：/ 1308.645f S =垂许用垂直静刚度：/ 1/1000垂直刚度通过 ６.１.２水平静刚度33548384H H y yP S F S f EI EI =+=水水平静挠度公式： 0.013m12000f S =水许用水平静刚度：水平刚度通过 ６.２动刚度计算v f ==垂直自振频率： 3.031Hz h f ==水平自振频率： 1.352Hz=sc 常数：k 48 m常数：7, ７.1x σ=i σ∑= 1σ∑= []nsσσ=应力法许用应力：=158.8Mpa系数说明： 1.1m γ=抗力系数：,强度安全系数：n=1.48。

400x850梁侧模板荷载 计算书(pkpm)

400x850梁侧模板荷载 计算书(pkpm)

梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度850mm，两侧楼板厚度130mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80mm木方。

外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

1717171785mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.390kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取0.60m 。

荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.600+1.40×3.600×0.600=30.564kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm 3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88c m 4；30.56kN/mA计算简图0.106弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：22.95kN/mA变形计算受力图0.005变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=2.161kN N 2=6.287kN N 3=5.109kN N 4=6.287kN N 5=2.161kN 最大弯矩 M = 0.106kN.m 最大变形 V = 0.101mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.106×1000×1000/22500=4.711N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3340.0/(2×600.000×15.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.101mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

梁板支撑体系计算书

梁板支撑体系计算书

梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。

1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。

另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。

弹性模量：E=6500N/mm2。

受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。

②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。

梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)

梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)

梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

400X900梁计算书

400X900梁计算书

400X900梁计算书一、 工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×0.9=21.6 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.9m ；三、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。

2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：q=0.9×(1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2)×1=25.888KN/m3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×25.888×0.252=0.16KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.16×106=4.27N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×21.6=21.6KN/m；面板最大容许挠度值: 250/400=0.63mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×21.600×2504=0.45mm < 0.63mm 100EI 100×4500×281250满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×80×80/6=42667mm3；截面惯性矩I =40×80×80×80/12=1706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.45m。

梁荷载试验计算书

梁荷载试验计算书

云南广砚高速路30m简支T梁荷载试验计算资料计算人：计算复核：重庆交通学院建设工程质量检测站2007年5月7日一、工程概况广砚高速公路第六合同段K178+180大桥的单幅桥面布置为2×0.5＋11.0m，横向由5片T梁组成，设计荷载等级为汽车-超20级，挂车-120，桥梁上部结构采用装配式预应力连续T梁，先简支后连续，主梁采用C50混凝土。

本次荷载试验的T梁数量共1片，试验梁由委托方指定，位于大桥中联（5×30）次边跨的上游幅，编号为8-4（第8跨4#梁，T梁依次从上游侧往中央分隔带侧编号），计算跨径为29m，试验T梁已架设在安装位置，处于简支状态，且尚未浇注横向湿接缝。

二、跨中荷载横向分布影响线1、成桥状态计算栏杆、沥青混凝土铺装以及活载对连续梁的作用时，应按成桥状态的荷载横向分布进行计算。

试验桥梁由5片T梁中间通过65cm现浇湿接缝组成，采用刚接板法计算跨中荷载横向分布影响线，同时考虑连续梁对桥梁纵向刚度的影响。

计算结果见表1。

有关计算参数如下（考虑8cm桥面铺装层参与工作，按毛截面计算）：混凝土抗弯弹性模量：E=3. 50×104MPa；混凝土抗剪弹性模量：G=0.43E=1. 51×104MPa；连续梁第二跨计算跨径（按3#梁计）：L0=29.131m；T梁间距：b＝2.45m；边梁跨中纵向抗弯惯矩：I1= 0.40561m4；中梁跨中纵向抗弯惯矩：I2= 0.40525m4；各片T梁纵向抗扭惯矩：I t=2.36783×10-2m4；单位长度T梁横向抗弯惯矩：I h＝2.50987×10-2 m4；单位正弦波荷载在各片简支T梁跨中引起的挠度：f10＝5.398×10-7 m；f20＝5.302×10-7 m；f30＝5.208×10-7 m；f40＝5.115×10-7 m；f50＝5.022×10-7 m；单位正弦波荷载在连续梁第二跨各片T梁跨中引起的挠度：f1＝1.111×10-7 m；f2＝1.092×10-7 m；f3＝1.072×10-7 m；f4＝1.052×10-7 m；f5＝1.033×10-7 m。

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1号风道ZL1、ZL2、ZL3计算书一、荷载：1、DL水压力：15.13×10×4.95＝749.35KN/m2、LL地面超载：20×4.95＝99.53、LL中板活载：5×4.95＝24.75 KN/m4、DL中板设备荷载：54.95＝24.75 KN/m5、DL顶板自重：(4.95-0.6) ×25×0.5+(4.95-0.6) ×2.45=65 KN/m6、DL中板处集中荷载：（0.6－0.35）×0.6×25×5÷2＝9.375 KN7、DL顶板处集中荷载：（1.4－0.5）×0.6×25×5＝67.5 KN8、DL顶板覆土：3.2×20×4.95＝316.8 KN/m9、DL中板自重：(4.95-0.6) ×25×0.35+(4.95-0.6) ×2.45=48.72 KN/m10、DL底板自重：(4.95-0.6) ×25×0.5+(4.95-0.6) ×2.45=65 KN/m11、中板开洞L=4.9M（梁一侧），顶板开洞L=4.9M（梁两侧）二、荷载组合：组合一：1.35DL+1.3LL（承载力极限状态验算）组合二：DL+LL（正常使用极限状态验算）三、各构件荷载组成：ZL3：2＋5＋7＋8ZL2：3＋4＋6＋9ZL1：1＋10四、受荷简图ZL1 ZL2 ZL3六、按承载力极限状态计算配筋1 受弯构件：ZL111．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.101．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 4111.000kN·M1．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 800*1700mm ho ＝ h - as ＝ 1700-90 ＝ 1610mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)]＝ 0.5501．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1610-[1610^2-2*1.1*4111000000/(1.00*14.33*800)]^0.5 ＝ 267mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 267/1610 ＝ 0.166 ≤ξb ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*800*267/300 ＝ 10210mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 10210/(800*1610) ＝ 0.79%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 2 受弯构件：ZL122．1 基本资料2．1．1 工程名称：工程一2．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.102．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm2．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm2．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 3200.000kN·M2．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 800*1700mm ho ＝ h - as ＝ 1700-90 ＝ 1610mm2．2 计算结果：2．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)]＝ 0.5502．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1610-[1610^2-2*1.1*3200000000/(1.00*14.33*800)]^0.5 ＝ 204mm2．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 204/1610 ＝ 0.126 ≤ξb ＝ 0.5502．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*800*204/300 ＝ 7780mm2．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 7780/(800*1610) ＝ 0.60%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21%3 受弯构件：ZL133．1 基本资料3．1．1 工程名称：工程一3．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.103．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm3．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm3．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 2050.000kN·M3．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 800*1700mm ho ＝ h - as ＝ 1700-90 ＝ 1610mm 3．2 计算结果：3．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)]＝ 0.5503．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1610-[1610^2-2*1.1*2050000000/(1.00*14.33*800)]^0.5 ＝ 127mm3．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 127/1610 ＝ 0.079 ≤ξb ＝ 0.5503．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*800*127/300 ＝ 4861mm3．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 4861/(800*1610) ＝ 0.38% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 4 受弯构件：ZL144．1 基本资料4．1．1 工程名称：工程一4．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.104．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm4．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm4．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 2800.000kN·M4．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 800*1700mm ho ＝ h - as ＝ 1700-90 ＝ 1610mm 4．2 计算结果：4．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.550 4．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1610-[1610^2-2*1.1*2800000000/(1.00*14.33*800)]^0.5 ＝ 177mm4．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 177/1610 ＝ 0.110 ≤ξb ＝ 0.5504．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*800*177/300 ＝ 6747mm4．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 6747/(800*1610) ＝ 0.52% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 1 受弯构件：ZL211．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 结构构件的重要性系数γo＝ 1.101．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 2970.000kN·M1．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*1700mm ho ＝ h - as ＝ 1700-93 ＝ 1607mm 1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1607-[1607^2-2*1.1*2970000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 257mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 257/1607 ＝ 0.160 ≤ξb ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*257/300 ＝ 7365mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 7365/(600*1607) ＝ 0.76%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 2 受弯构件：ZL222．1 基本资料2．1．1 工程名称：工程一2．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.102．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm2．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm2．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 2450.000kN·M2．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*1400mm ho ＝ h - as ＝ 1400-73 ＝ 1327mm2．2 计算结果：2．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.5502．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1327-[1327^2-2*1.1*2450000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 262mm2．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 262/1327 ＝ 0.197 ≤ξb ＝ 0.5502．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*262/300 ＝ 7511mm2．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 7511/(600*1327) ＝ 0.94%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21%3 受弯构件：ZL233．1 基本资料3．1．1 工程名称：工程一3．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.103．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm3．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm3．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 150.000kN·M3．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*1400mm ho ＝ h - as ＝ 1400-73 ＝ 1327mm3．2 计算结果：3．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)]＝ 0.5503．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1327-[1327^2-2*1.1*150000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 15mm3．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 15/1327 ＝ 0.011 ≤ξb ＝ 0.5503．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*15/300 ＝ 417mm3．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 417/(600*1327) ＝ 0.05%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21%As,min ＝ b * h *ρmin ＝ 1805mm4 受弯构件：ZL244．1 基本资料4．1．1 工程名称：工程一4．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.104．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm4．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm4．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 150.000kN·M4．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 100*1200mm ho ＝ h - as ＝ 1200-70 ＝ 1130mm 4．2 计算结果：4．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.5504．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 1130-[1130^2-2*1.1*150000000/(1.00*14.33*100)]^0.5 ＝ 107mm4．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 107/1130 ＝ 0.095 ≤ξb ＝ 0.5504．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*100*107/300 ＝ 511mm4．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 511/(100*1130) ＝ 0.45% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 1 受弯构件：Z311．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.101．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 605.000kN·M1．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*900mm ho ＝ h - as ＝ 900-45 ＝ 855mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.5501．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 855-[855^2-2*1.1*605000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 96mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 96/855 ＝ 0.112 ≤ξb ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*96/300 ＝ 2749mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 2749/(600*855) ＝ 0.54% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 2 受弯构件：ZL322．1 基本资料2．1．1 工程名称：工程一2．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.102．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm2．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm2．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 480.000kN·M2．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*900mm ho ＝ h - as ＝ 900-45 ＝ 855mm2．2 计算结果：2．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.5502．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 855-[855^2-2*1.1*480000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 75mm2．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 75/855 ＝ 0.088 ≤ξb ＝ 0.5502．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*75/300 ＝ 2153mm2．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 2153/(600*855) ＝ 0.42% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% 3 受弯构件：ZL333．1 基本资料3．1．1 工程名称：工程一3．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.103．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm3．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm3．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 200.000kN·M3．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*900mm ho ＝ h - as ＝ 900-45 ＝ 855mm3．2 计算结果：3．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.5503．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 855-[855^2-2*1.1*200000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 30mm3．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 30/855 ＝ 0.036 ≤ξb ＝ 0.5503．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*30/300 ＝ 873mm3．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 873/(600*855) ＝ 0.17%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21% As,min ＝ b * h *ρmin ＝ 1161mm4 受弯构件：ZL344．1 基本资料4．1．1 工程名称：工程一4．1．2 结构构件的重要性系数γo ＝ 1.104．1．3 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm4．1．4 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm4．1．5 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 180.000kN·M4．1．6 截面尺寸 b×h ＝ 600*900mm ho ＝ h - as ＝ 900-45 ＝ 855mm4．2 计算结果：4．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.80/[1+300/(200000*0.00330)] ＝ 0.5504．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5x ＝ 855-[855^2-2*1.1*180000000/(1.00*14.33*600)]^0.5 ＝ 27mm4．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 27/855 ＝ 0.032 ≤ξb ＝ 0.5504．2．4 纵向受拉钢筋 AsAs ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1.00*14.33*600*27/300 ＝ 784mm4．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 784/(600*855) ＝ 0.15%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21%As,min ＝ b * h *ρmin ＝ 1161mm七、按正常使用极限状态计算配筋裂缝宽度验算：ZL111、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝2.1截面宽度b＝800 mm截面高度h＝2000mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝50 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28 mm钢筋弹性模量Es＝ 200000 N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 93 mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01 N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 3047kN·M钢筋面积As＝12500mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * hAte ＝800000 mmρte ＝0.015625(2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝147 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.5314)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 mm裂缝宽度验算：ZL121、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝2.1截面宽度b＝800 mm截面高度h＝2000mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28mm钢筋弹性模量Es＝ 200000 N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 73mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 2400kN·M钢筋面积As＝7900mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝800000 mm ρte ＝ 0.01 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝181 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.3794)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 mm裂缝宽度验算：ZL131、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝800 mm 截面高度h＝2000mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28 mm钢筋弹性模量Es＝ 200000 N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 73 mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 1550kN·M钢筋面积As＝5100mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝800000 mm ρte ＝0.01 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝181 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.379 4)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 mm裂缝宽度验算：ZL141、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝800 mm 截面高度h＝ 2000mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝50 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28 mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 93 mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01 N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 2100kN·M钢筋面积As＝7300mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝800000 m m ρte ＝0.01 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝173 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.3474)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 mm裂缝宽度验算：ZL211、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 600 mm 截面高度h＝900 mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝25mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 43mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 453 kN·M钢筋面积As＝3500mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * hAte ＝270000mm ρte ＝0.012962963(2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝174 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.5194)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 mm裂缝宽度验算：ZL221、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝ 600 mm 截面高度h＝900 mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝25mm钢筋弹性模量Es＝ 200000 N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 43 mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01 N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 400 kN·M钢筋面积As＝3000mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝ 270000 mmρte ＝ 0.011111111(2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝179 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.4424)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 mm裂缝宽度验算：ZL231、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝600 mm 截面高度h＝900 mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝25mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 43mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝130 kN·M钢筋面积As＝2500mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝270000mm ρte ＝0.01 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝70 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.2004)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.04 m m裂缝宽度验算：ZL241、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝600 mm 截面高度h＝900 mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝25mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 43 mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝135 kN·M钢筋面积As＝2000mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝270000 m mρte ＝0.01 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝91 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.2004)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.05 m m裂缝宽度验算：ZL311、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝600 mm 截面高度h＝1700mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝50 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 93mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝ 2.01 N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 2216kN·M钢筋面积As＝11000mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝510000mm ρte ＝0.021568627 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝144 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.6804)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 m m裂缝宽度验算：ZL321、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝600 mm 截面高度h＝1400mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 73mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 1770kN·M钢筋面积As＝9300mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝420000mm ρte ＝0.022142857 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝165 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.7424)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.20 m m裂缝宽度验算：ZL331、基本资料：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr＝ 2.1截面宽度b＝600 mm 截面高度h＝ 1400mm最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c＝30 mm钢筋直径（或换算直径）d＝28mm钢筋弹性模量Es＝ 200000N/mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as= 73mm混凝土抗拉强度标准值ftk＝2.01N/mm按荷载效应标准组合计算的弯距值Mk＝ 100 kN·M钢筋面积As＝2000mm设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称混凝土规范2、裂缝宽度验算：(1)、以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下列公式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范8.1.2-4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 * b * h Ate ＝420000mm ρte ＝0.01 (2)、在荷载效应标准组合下构件纵向受拉钢筋应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范8.1.3-3）σsk ＝43 N/mm(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝1.1 - 0.65ftk / ρte / σsk （混凝土规范8.1.2-2）ψ＝0.2004)、最大裂缝宽度，按下列公式计算：ωmax ＝αcr * ψ*σsk *(1.9 * c +0.08 *d /ρte )/Es （混凝土规范8.1.2-1）ωmax ＝0.03 m m。