尾矿浆体输送水力计算

渣浆泵各种选型计算公式各行业标准中渣浆泵选型公式列出，公式中各符号都进行了统一。

1)典型渣浆法管路特性：清水Hf=AH+(l+g)(V"2)/(2g)浆体Hmo=A H+0. 72Ko(Vr2)+0. 58 Ko(V"2)泵的特性：浆体Hm=A H+0. 72Ko(Vr2)+0. 58 Ko(V"2)清水Hs二Hs＞：＜HR2)选煤厂法1管路特性：清水Hf二AH+iL+2浆体Hmo二A H+imL+2泵的特性：浆体Hm=A H+imL+2清水Hs=H/Km3)除灰计算法管路特性：清水Hf=AH+1.05iL浆体Hmo二A H 丫m+1. 05imL泵的特性浆体Hm二1. lHmo清水Hs二Hs* y m* Km4）尾矿计算法管路特性：清水Hf= A H+iL+?hi浆体Hmo= △ H 丫m+imL+?hi 泵的特性：浆体Hm= A H 丫m+imL+?hi清水Hs=Hs* 丫m* Km＞：＜Kh 5）充填采矿法管路特性：清水Hf二AH+1.05iL+?hi浆体Hmo二A H y m+imL+?hi 泵的特性：浆体Hm二A H 丫m+imL+?hi 清水Hs二Hs*Knp：＜Kh6）冶金矿山法管路特性：清水Hf= A H+iL+?hi浆体Hmo= A H 丫m+imL+?hi泵的特性：浆体Hm= △ H 丫m+imL+?hi清水Hs二Hs* Y m*Kh公式中的符号及意义Hf、Hmo, Hm、Hs管路的清水水头和浆体的水头，泵体的浆体扬程和清水扬程;△ H扬程损耗；L管道长；i、im清水和浆体的摩擦阻力系数；Kh二1-0. 25CwYm浆体比重；Ko二H/(V"2),清水计算管路水头与速度平方之比。

VI临界沉降速度。

Km二Hm/ (VnT2)浆体计算管路水头与速度平方之比。

书山有路勤为径，学海无涯苦作舟浆体管、槽输送的计算公式（二）Re———雷诺数；υl———矿浆输送的临界流速,m/s; iN———输送均匀粒径物料的单位水头损失,m 水柱/米;可按(11)式计算。

b 适用条件尤芬公式是根据固体密度δg=2.65吨/米3 颗粒试验数据推导而得的。

若浆体内固粒密度与2.65 吨/米3 相差太大，则不适用。

而且试验采用的颗粒粒径范围为0.4～1.0 毫米。

故高浓度精、尾矿皆不适宜采用。

另外，该公式是按粒径不均匀系数δ＜10 考虑的，如果δ值大于10,则得出的临界流速值偏小，故需慎重采用。

C 杜兰德(Durand)公式a 计算公式b 适用条件杜兰德公式是杜兰德(R.Durand)于1952～1954 年对圆管进行水力输送系统试验得出的，试验条件是：管径为19.1～584.2 毫米、流速为0.61～6.1 米/秒、固粒粒径为0.1～25 毫米，该公式的汁算值普遍认为较实测值偏大，但由于一般设计都希望确保安全，故未影响本公式的使用价值。

本公式试验时所采用的颗粒粒径较粗，而且也未考虑粒径dp 对临界流速υl的影晌，故对以细颗粒为主的高浓度浆体，杜兰德公式并不适用。

除上述三个公式以外，国内外还有大量的类似设计公式，如国内的金川公式、北京有色冶金设汁研究总院公式，苏联的C.г.柯别尔尼克公式等都属于这一类。

这类公式的共同特点是临界流速和单位水头损失都是随浓度的增加而增加，反映不出浆体浓度增至一定高度时，临界流速和单位水头损失反而随之降低这一重要特征。

近年来，有不少专家试图推导出反映高浓度浆体特征的水力计算公式，但至今还缺少足够实践的验证。

绝大多数高浓度浆体输送的设计参数都是通过试验取得。

下面介绍几个国内曾有人采用过的高浓度浆体输送计算公式，供参考。

D 乌。

尾矿水力输送hydraulic transportation of tailingsweikuang shui}1 shusong 尾矿水力输送(hydraulie transportation of tailings)用尾矿管和矿浆泵或尾矿糟输送尾矿浆体的尾矿处理技术。

它比铁路、公路等干式运输投资省，经营费用低，维护管理简便，可避免粉尘对环境的污染。

为尾矿水力输送兴建的建、构筑物系统称为尾矿水力输送系统，包括浓缩池、尾矿管、尾矿糟、尾矿泵站、尾矿事故池及尾矿返砂泵站等。

尾矿浆体在管、槽中的流动为固液两相流。

它在水平管、槽中的流动可呈均质流或非均质流形态;在高流速和高浓度时具有均质流的形态，而在低流速和低浓度时又具有非均质流的形态。

其水力摩阻损失即流动中的能量损失可用压力梯度(水力坡度)、边壁切应力或摩阻系数等方式表达。

最常用的摩阻系数为范宁(Fanning)摩阻系数f。

在一定的管、槽断面和流速下，摩阻系数f与浓度户的关系如图所示。

f值起初随P 的增大而增大，并在pl时增至峰值人，随后开始减小，并在P:时减至谷值九;此后，P继续增大，f值再度急剧增大。

浓度p:时的水力摩阻损失比p，时小。

从能量损失观点看，可把p:及其邻近的浓度范围视为最佳输送高浓度区。

对密度为2.6一2.st/m“的尾矿而言，其值约为45%一60%(相当于矿浆容重1.4~1.6t/m3)。

根据尾矿浓度，水力输送分为高浓度输送和低浓度输送。

中国多数选矿厂的尾矿水力输送为低浓度输送，其浓度范围约在户;附近。

低浓度输送尾矿水力摩阻损失大，浆体含水量多，输送动力消耗大。

高效浓缩设备(见高效浓缩机)的开发与推广使用将有力地推动尾矿水力输送技术的发展，使尾矿水力输送有从低浓度输送逐渐向高浓度输送发展的可能。

浆体输送的首要问题是临界流速的确定，对不同性质的浆体，有不同的适宜流速。

对浆体的性质则需根据尾矿浆体流变学进行研究。

工程中实际采用的输送流速应稍大于尾矿输送临界流速。

固体物质在局部沉积管内水力输送的计算方法选矿厂水力输送设施的运行经验表明，在很多情况下压力输送管内的矿浆呈现局部沉积的流态，这种流态只有在管内平均流速———矿浆流量与管断面面积之比———小于临界流速时才会出现。

预计压力管内有局部沉积的水力输送的想法，正如A.Ⅱ尤芬所述，是属于H.Д. 郝林的。

这个想法的基本原理是：①局部沉积在压力管中能起调节作用，即靠沉积层厚度的变化使矿浆的容重和流速保持不变；②沉积层能防止管道很快磨损；③沉积引起粗糙度的增加并形成椭园形液流断面，从而提高了流体的紊乱程度，这对保证固体颗粒的水力输送是很必要的。

局部沉积状态的研究已进行了一系列的工作，主要还是试验工作。

第一个这样的研究是T卡利宁娜在A п尤芬的领导下进行的。

此外，A .A.斯柯钦斯基矿业学院，乌克兰苏维埃共和国科学院水工研究所，水力输送经营管理中央科学研究所，全苏《水力机械化》托拉斯、钢筋混疑土科学研究所、马格尼托哥尔斯克矿冶研究所也都进行过类似的研究。

根据A. П.尤芬、A. E.斯摩尔德列夫И.Г.哈斯喀尔别尔格、Л.С.日依沃托夫斯基和Б.И.卡尔林以及M.Я.罗西洛夫所获得的资料建立了确定局部沉积管内矿浆流动时的流速和水头损失的方法和相应的公式。

A.П.尤芬分析了局部沉积管内矿浆流动的情况，指出这种流动是非常复杂的，它与无沉积管内的矿浆流动有着本质上的差别，这个差别主要可解释为：在沉积管内矿浆流量的增加引起沉积层的局部冲刷，因此增加了液流断面，它又影响到流速，这样一来，矿浆流量的变化通过流速、液流断面的面积和形状的变化影响着水力阻力。

量的增加引起沉积层的局部冲刷，因此增加了液流断面，它又影响到流速，这样一来，矿浆流量的变化通过流速、液流断面的面积和形状的变化影响着水力阻力。

尤芬基于在局部沉积管内水力输送砂子的试验资料，提出了计算水头损失的公式。

（1）式中 VY3 —当沉积厚度h3=D—hc时的砂浆流速；R—水力半径。

尾矿库虹吸式调水水力计算与应用曾学敏;项宏海;汪斌;乔桂林【摘要】介绍了虹吸管的原理及虹吸式调水的水力计算方法,结合某铜矿尾矿库调水应用实例,解决实际工程存在的排水问题,对今后的类似工程实践具有较好的指导意义.【期刊名称】《现代矿业》【年(卷),期】2013(000)008【总页数】2页(P141-142)【关键词】虹吸管;尾矿库;调水;水力计算【作者】曾学敏;项宏海;汪斌;乔桂林【作者单位】中钢集团马鞍山矿山研究院有限公司;金属矿山安全与健康国家重点实验室;中钢集团马鞍山矿山研究院有限公司;金属矿山安全与健康国家重点实验室;中钢集团马鞍山矿山研究院有限公司;金属矿山安全与健康国家重点实验室;铜陵有色金属集团控股有限公司冬瓜山铜矿【正文语种】中文虹吸管是水利发电、农业灌溉、引水调水等工程中的重要建筑物之一，发挥了重要作用，并在尾矿库排水系统中得以应用。

正确掌握虹吸式排水的水力计算是设计人员选择安全、经济、合理、有效的过水输水方案的前提［1］。

排水系统构筑物按照水力计算条件分为有压、半有压和无压3类，虹吸管属于有压管［2］。

水力计算是虹吸管道设计的核心，其实质就是在保证水量、水压安全的条件下，通过水力计算优化设计方案，选择合适的管材和经济管径。

虹吸是指液态流体在密闭的空间内上升到高处后再流到低处的一种物理现象，是液态流体分子间引力与位能差所造成的。

在实际应用中，常常用管道代替密闭空间。

虹吸管为利用液体重力和大气压力使液体越过一定高度到达较低目的地的简单装置。

虹吸原理必须满足3个条件：①管道内必须充满液体；②管道出口处液位比管道进口处的液位低；③管道的最高点与管道进口处液面的高度差不得高于大气压支持的液柱高度。

某铜矿尾矿库投入试运行，试生产初期生产管理单位多次提出回水能力不足，甚至3台泵同时开启工作，也满足不了回水的要求，回水池水位不降反涨。

该尾矿坝为一次性填筑而成的不透水堆石坝，上游坝面设置了土工膜防渗，库区（水工专业称为库盆）实际上就是一个存放一定浓度尾矿的水库。

尾矿输送扩大管径降低尾矿输送成本第一章管路现状：1、三条φ273mm的世元管，两工一备，高差H A=72m，管线长度L=2800m，弯头数量9个，管径为φ273mm世元管，流速是3.49m/s。

2、平均尾矿量约为380t/h，矿浆浓度24%-26%，矿石比重2.7，最大粒度0.5mm，堆比重1.6t/m³。

第二章存在问题1、由于输送管路较小流速较快，管路磨损较快，电机功率较大，摩擦阻力较大，有用功利用较少，成本较高。

第三章解决办法针对现有一级泵站存在的问题，为了降低成本，保证选厂生产连续性，此方案采取的措施：更换管径具体办法：一、更换管径为φ273（6+12）mm的世元管，流速为3.49m/sΦ273mm进行相应计算，计算步骤如下：1、计算管径为φ273mm的世元管（1）计算矿浆流量Q m（矿浆浓度定为25%）Q m=Q G+Q s=G k/S+(G k/C W-G K)=380/2.7+(380/0.25-380)=1280.74m3/h （2）计算管内流速VV=Q/A=Q/[π×R2×3600]=640.37/[3.14×（0.125）2×3600]=3.63m/s（DN250）（3）核算沉降流速V L由于输送浆体管路内径大于200毫米，可用凯夫公式进行校核。

V L=1.04×D0.3×(S-1)0.75×ln(d50/16)×【ln(60/C v)】0.13V L =2.01m/s（DN250）其中体积浓度C v=Q G/Q m=140.74/1280.74=0.11（4）计算管路损失h fa、首先计算当量长度L d通过查表，将管路中阀门、弯头、三通等附件折合成直管长度。

h fl=λ×(L d/D) ×[V2/(2×g)]=0.0153×(2867.5/0.255) ×[(3.63)2/(2×9.8)]=117.57m（DN255）其中λ为管路摩擦阻力系数，它可以通过查表的形式得到。

收稿日期：2011-01-19作者简介：吴国高(1970—),男,教授级高级工程师,主要从事工业固体废物处置堆存场的设计和研究工作。

对尾矿库排水系统进行水力计算的途径主要有经验公式法和计算流体动力学流场模拟法(CFD)两种。

其中经验公式法是指根据《尾矿设施设计参考资料》[1]推荐的方法进行计算,是尾矿库设计中最常用于计算库内排水系统泄流能力的计算方法;而计算流体动力学流场模拟法(CFD)[2]是Computational Fluid Dynamics 的英文缩写,是研究流体流动问题的重要手段,广泛用于飞机设计、汽车设计、船舶设计、流体机械设计、水利水电工程设计和生物流体,与计算机技术相互促进,自上世纪70年代起得到快速的发展。

本文根据某尾矿库排水系统布置和结构尺寸,分别应用《尾矿设施设计参考资料》中的经验公式(以下称为经验公式[1])和CFD 商用软件Flow-3D 的最新版本[3]进行不同水位情况下的泄流能力的计算分析。

该尾矿库初期坝顶高程755.0m,库内排洪系统为:框架式排水井+排洪隧洞。

排水井特征值如下:钢筋混凝土结构、框架式、六柱、井架顶高程770m 、井座进水口高程749m 、井架高3×7=21m 、井架(井筒)内径4.0m 、井架圈梁外直径4.5m 、井架为6根400×400mm 的立柱、圈梁高0.35m 。

井座内径3.5m,井座高6.3m,井座进水口高程749.0m 。

排洪隧洞:圆拱直墙式,净断面2.2m ×2.5m,全长791.74m,其中进口段60m 及出口段50m 采用钢筋混凝土衬砌，其余段侧墙和顶拱采用喷混凝土衬砌，进水口高程745.2m,出水口高程705.61m,纵坡5%。

利用经验公式法和CFD 法推求该套排洪系统在水位754.5m 以下的泄流量与库水位关系曲线。

2经验公式法计算的泄流能力经验公式法根据排水系统布置和结构特点,划分为框架井口、竖井、竖井水流转弯、隧洞进口等若干局部水头损失,以及隧洞沿程水头损失,将这些损失系数线性叠加,作为整个系统的水头损失系数。

书山有路勤为径，学海无涯苦作舟
浆体管、槽输送的计算公式（一）
浆体管、槽水力输送计算的主要目的是预估临界流速、水头损失、或过流断面。

目前，这类公式很多，但多为某一特定条件下推导出来的经验或半经验公式，缺乏广泛的适用性。

有些公式甚至连其适用条件还需进一步验证。

现将国内较为常用的一些计算公式的适用范围与使用中存在的问题简介于下。

（一）压力输送A B.C.克诺罗兹公式a 计算公式
W———浆体中固料单位体积重量,kg/m3;S———浆体中液体单位体积重
量,kg/m3; Dl———临界管径,m; β———浆体流速校正系数，按下式计算：
从上面公式计算出的数据，可用下式确定其单位水头损失：i=δki0(6) 式中i———输送浆体的单位水头损失,mm; δk———浆体密度,g/cm3 或t/m3; δg——
—固体密度,t/m3; i0———与浆体流速相等的清水单位水头损失[next]
Dj———计算管径(即实际选用的管径),m; υj———计算流速(即与实际选用
管径相对应的选用流速),m/s; g———重力加速度,9.81m/s2; λ———反映管壁光
滑程度的阻力系数；
b 适用条件 B.C.克诺罗兹公式是在固体密度δg=2.70吨/米3 下推导出来的，试验表明, δg值越大则临界流速计算值偏离试验值越远。

而且随浆体稠度的增加临界流速计算值将越来越大，完全不符合高浓度浆体的正常规律，故本公式不适用于高浓度浆体输送。

另外，如流量过小也会出现临界流速过小。

一般认为本公式只适用于δg＜3 吨/米3、δk＜1.25 吨/米3 颗粒粒径小于0.4 毫米。

尾矿设施设计规范1??总??则1.0.1 为统一尾矿设施设计的原则和技术要求，使其符合国家的方针、政策和法令，达到安全、合理贮存尾矿和保护环境及节能节水的要求，制定本规范。

1.0.2 本规范适用于金属和非金属矿山的新建、改建和扩建尾矿设施及氧化铝厂湿式堆存的赤泥堆场设计。

对于具有特殊性质的尾矿，如核工业有放射性物质尾矿、采用特殊处置方式的尾矿及电厂灰渣等处理设施设计，不适用本规范。

1.0.3 选矿厂必须有完善的尾矿设施，严禁任意排放尾矿。

1.0.4 尾矿设施设计应符合下列要求：1 符合企业的总体规划，尾矿库的服务年限与选矿厂的生产年限相适应；当采用多库分期建设方案合理时，应制定分期建库规划，确保后期库的竣工投产时间比前期库的闭库时间提前0.5年～1年，维持矿山持续生产。

每期尾矿库的服务年限，小型选矿厂不少于5年；大中型选矿厂不少于10年；当采用多厂一库合理时，应制定合建库的运行规划。

2 在满足生产要求和确保安全的前提下，充分利用荒地和贫瘠土地，尽量不占、少占和缓占农田，充分考虑造地还田和尾矿库闭库后复垦；3 对有现实利用价值的尾矿考虑综合利用的可行性；4 宜采用安全可靠、符合国情、经济合理的新技术、新工艺、新设备、新材料；5 尾矿水充分回收利用；外排水水质标准应满足相关标准和规范的规定；6 供电的负荷等级与选矿厂一致。

1.0.5 施工图设计文件中应有专供厂矿安全生产管理使用的要点说明及有关的图纸，作为尾矿设施生产运行的主要依据。

内容应包括：1 尾矿库设计总坝高、总库容、等别；尾矿库总平面图、纵剖面图和库容曲线图；2 尾矿库放矿方式及要求、尾矿坝堆积方式及要求、堆积坡比控制、坝坡覆土植被及排水要求、浸润线控制标准；尾矿坝横剖面图；3 尾矿库不同运行期防洪标准和最小调洪高度；最小安全超高及最小干滩长度的控制参数；4 尾矿库排水设施的运行及封堵要求；5 尾矿工艺参数：尾矿量及颗粒组成、矿浆浓度及流量等；6 尾矿浓缩、输送、回水系统图；尾矿输送临界流速控制要求；7 尾矿设施监测系统设置及运行要求；8 其他应说明的内容和附图。

书山有路勤为径，学海无涯苦作舟浆体管、槽输送的计算公式（三）F 陕西水利科学研究所公式i———输送矿浆的水力坡降,mm; δk、δg、δ0———浆体、固体、水的密度,t/m3. 其余符号同前。

b 适用条件陕西水利科学研究所公式适用条件是：d50=0.07～0.21 毫米, δg=4.51-2.92吨/米3,CV=0.487～39.4%,实际应用时计算结果应乘以安全系数，临界流速的安全系数为1.2,水头损失的安全系数为1.3. 近年来，有人试图推导高、低浓度浆体输送皆可适用的全浓度水力计算公式，但至今为止，经各方面验证证实可行的公式尚未发现。

加拿大萨斯喀彻温(Saskatchewan)研究协会曾提出计算单位水头损失的经验公式：im=A(D)B (31) 式中im———以水柱表示的浆体水力坡降,%; D———管径,cm; B———浓度的函数；A———平均流速与浆体浓度的函数。

式中A、B 是通过试验而确定的，它们将随浆体浓度及流速的变化而变化。

这个的浓度适应范围比上述任一公式都广泛，但此公式必需通过实际管道试验成果进行才能使用，因此，这公式不是一个可独立的公式。

总之，人们所希望的全浓度水力计式，目前正在研究与验证之中，尚未出现。

（二）自流管、槽输送自流管、槽水力计算，比压力输送要简单的多。

首先，浆体都属于牛顿型流体；计算的参数只是过流断而(通过临界流速确定)及敷设坡度两项。

目前，国内外用于输送的计算公式很多，在我国较常使用的有B.C 克诺罗兹、A.П.尤芬、邬尼格等公但多数人认为邬尼格公式较为符合客观实际，现将其择录如下：A 计算临界流速公式[next]B 计算过流断面公式圆管为Ql=Aυl(37) 矩形槽为Ql=mH2lυl(38)C 计算敷设坡度公式直线段敷设坡度：Jn=nJs (39) 转弯处敷设坡度：。

尾矿库水文、水力及调洪计算
1、尾矿库洪水计算应符合下列要求：
（1）应根据各省水文图集或有关部门建议的特小汇水面积的计算方法进行计算。

当采用全国通用的公式时，应采用当地的水文参数。

有条件时应结合现场洪水调查予以验证。

对于三等及三等以上尾矿库宜取两种以上方法计算，宜以各省水文图册推荐的计算公式为准或选取大值；
（2）库内水面面积不超过流域面积的10％时，可按全面积陆面汇流计算。

库内水面面积超过流域面积的10％时，水面和陆面面积的汇流应分别计算。

2、设计洪水的降雨历时应采用24h计算，经论证也可采用短历时计算。

3、计算调洪库容时，应按本规范第3.2.3条的规定执行。

4、尾矿库排洪构筑物型式及尺寸应根据水力计算和调洪计算确定，并应满足设计流态和防洪安全要求。

对特别复杂的排洪系统，宜进行水工模型试验验证。

5、排洪构筑物的设计最大流速不应大于构筑物材料的容许流速。

6、调洪计算应采用水量平衡法按下式计算：
式中：Q s、Q z——时段始、终尾矿库的来洪流量(m3／s)；
q s、q z——时段始、终尾矿库的泄洪流量(m3／s)；
V s、V z——时段始、终尾矿库的蓄洪量(m3)；△t——该时段的时间(h)。

7、尾矿库的一次洪水排出时间应小于72h。

8、尾矿库不得采用机械排洪。

河南建材2017年第3期近年来,矿山运行多年后尾矿库库容不够,新建矿山附近本找不到合适地点，需在较远的地方建尾矿库。

长距离尾矿输送对设计计算、管道及设备选型、运行管理均是极大的挑战。

高浓度、高扬程、长距离尾矿输送将成为尾矿输送的发展趋势。

1工程概况某铅锌矿山位于新疆维吾尔自治区的西南部，矿山生产规模为5000t/d 。

选矿厂距离尾矿库约7864m ，选矿厂与尾矿库输送高差约100m ，选矿厂与中途高点输送高差约155m ，输送介质为铅锌矿尾矿，输送浓度约45%，输送干量4751.52t ，输送尾矿真密度2.71t/m 3。

尾矿在选厂浓密至45%后泵送至尾矿库。

起点标高为2092m ，终点标高为2190m ，输送中途有高点标高2245m ，两处低点，输送途中经过管桥一座。

尾矿输送系统示意图如图1所示。

图1尾矿输送系统示意图2尾矿输送系统设计2.1输送水力计算矿浆波动系数取1.1,按最不利情况即最大流量计算输送设备和管道管径，进行输送水力计算[1]，计算结果见表1和表2。

验证结果得知，尾矿输送的高点扬程在尾矿泵设计扬程之内。

2.2临界流速的确定临界流速为尾矿输送的基本流速，是整个尾矿输送系统选型的基本依据。

当管路内径≤200mm 时常用杜拉德公式计算:V L =F L [2gD (S -S 1)/S ]0.5当管路内径＞200mm 时可用凯夫公式计算:V L =1.04×D 0.3×(S -1)0.75×ln(d 50/16)×[ln(60/C v )]0.13说明:F L ———与粒径、浓度有关的速度系数，可查取。

g ———重力加速度m/s 2，一般取9.81m/s 2。

S ———固体物真比重t/m 3。

S 1———载体物真比重，一般用水做载体时，可近似看作S 1=1；但当粒径在0.1mm 以下的固体物重量与总固体物重量之比Kd 0.1较大时，应将其计算在内。

尾矿浆体泵设备选择与配置1、尾矿浆体泵选型应满足尾矿浆体设计流量、设计扬程和选矿厂流量扬程波动的要求。

在正常流量扬程时，离心式矿浆泵应在高效区运行，在最高和最低流量扬程时，应能保证泵的安全、稳定运行。

2、尾矿浆体泵扬程应大于尾矿浆体输送所需的总扬程。

尾矿浆体输送所需的总扬程应按下式计算：式中：P k——尾矿浆体输送总扬程(kPa)；H——扬送尾矿浆体的几何高度(m)；ρk——矿浆密度(t／m3)；ρs——水密度(t／m3)；L——管道长度(m)；i k——管道沿程摩阻损失(mH2O／m)；P j——管道局部摩阻损失(kPa)，可按管道沿程摩阻损失压力的5％～10％计；P n——泵站内管道零件摩阻损失(kPa)，可计算确定或每座泵站取20kPa～30k Pa；P z——终端剩余扬程(kPa)，每个排出口可取20kPa～30kPa。

3、离心式矿浆泵的总扬程应按下列公式计算：式中：P b——矿浆泵输送尾矿浆体时的总扬程(kPa)；P s——矿浆泵扬送清水时扬程(kPa)；K p——矿浆泵输送尾矿浆体的扬程降低率，可根据公式(12.3.3-2)确定；K m——矿浆泵磨蚀后扬程折减率，可取0.85～0.98，对于磨蚀性较大、口径小于或等于100mm的小型敞开式泵宜取小值；对于磨蚀性较小、口径为200mm 或200mm以上的大型、封闭式泵可取大值；C w——尾矿浆体重量浓度。

4、容积式矿浆泵的总扬程应按下式计算：式中：P e——泵的额定压力(kPa)；K——泵的压力储备系数，隔膜泵、柱塞泵、活塞泵和水隔离泵宜取0.75～0.9 5，对停电时不需排空的尾矿浆体管道宜取小值。

5、离心式矿浆泵配用的电机功率应按下式计算：式中：N-——泵所需电机功率(kW)；K1——电机功率储备系数，N≤40kW取1.2，N＞40kW取1.1；Q j——泵输送尾矿浆体的计算流量(m3／s)；ηj——机组的传动效率，联轴器传动取1.0，三角皮带传动取0.95～0.96，齿轮传动取0.97～0.98；ηb——泵扬送清水时的效率。

尾矿输送水力计算的计算机实现
万俊力;赵宇新;李绪忠
【期刊名称】《金属矿山》
【年(卷),期】2009(000)008
【摘要】通过将尾矿输送水力计算分析与计算机操作结合,探索了尾矿输送水力计算的计算机实现方式.使用Visual basic语言编制程序,根据界面提示输入参数,计算机可自动完成尾矿输送水力计算并输出设计计算书,计算结果精确度高,有较强的实用价值.
【总页数】3页(P114-115,118)
【作者】万俊力;赵宇新;李绪忠
【作者单位】长沙理工大学;长沙有色冶金设计研究院;长沙有色冶金设计研究院【正文语种】中文
【中图分类】TD6
【相关文献】
1.精确水力计算优化系统设计——TA Select 3水力计算软件的设计验证功能 [J], 赵晓辉;
2.喷灌工程树状管网水力计算的计算机实现 [J], 杜子龙;李援农;李方红
3.水力计算求解图的计算机实现 [J], 李治勤
4.基于VB语言的尾矿输送水力计算程序的研究与开发 [J], 张树茂;崔旋
5.尾矿设计中水力计算公式的选用(兼谈瓮福磷矿尾矿输送) [J], 涂全兴
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尾矿设计中水力计算公式的选用(兼谈瓮福磷矿尾矿输送)涂全兴
【期刊名称】《化工矿物与加工》
【年(卷),期】2000(29)6
【摘要】介绍工程实践中 ,选用水力计算公式的体会 ,对尾矿输送中临界流速 (或临界管径 )和压力管道摩阻损失的计算以及如何选用公式分别作了举例说明。

【总页数】2页(P22-23)
【关键词】临界流速;尾矿输送;压务管道;磷矿;水力计算公式
【作者】涂全兴
【作者单位】化工部连云港设计研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TD926.4;TD825.6
【相关文献】
1.测量机器人在瓮福磷矿白岩尾矿库安全监测中的应用实践 [J], 张艺远
2.计算机在尾矿工程中的应用：《介绍尾矿水力输送计算程序》 [J], 张礼学
3.瓮福磷矿磷尾矿全尾充填工艺研究 [J], 李松
4.瓮福磷矿白岩尾矿库后期坝设计与生产管理 [J], 朱文俊;杨忠权
5.瓮福磷矿尾矿库安全工作受好评 [J], 何全基
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