型钢悬挑脚手架计算(21米)

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。

新型悬挑式脚手架的计算分析和应用摘要：脚手架作为临时设施为施工人员提供安全防护功能和作业条件被广泛使用。

传统室外悬挑脚手架其型钢穿墙锚固于楼面影响材料运输，穿墙洞口后期封堵不密实易造成外墙渗水，建筑阴阳角部位型钢锚固长度不足易造成结构楼板破坏，诸多弊端给工程建设及安全施工埋下隐患，而新型悬挑式脚手架可有效解决上述问题。

以杭政储出33号地块工程悬挑工字钢—花篮拉杆斜拉受力体系的新型悬挑脚手架为例，对新型悬挑式脚手架的结构原理、受力计算分析、施工方法及施工重难点、构造要求及注意事项进行研究分析，总结出了计算分析重点和施工应用要点，为类似工程施工提供参考借鉴。

关键词：悬挑式脚手架；连墙件；型钢；花篮拉杆1 工程概况杭政储出[2019]33号地块项目位于杭州市上城区，总建筑面积130324.4㎡，其中地上建筑面积约为85522.5㎡，地下建筑面积44801.9㎡。

项目地上部分包含12幢6层叠墅，结构体系为框架-剪力墙结构；14幢高层住宅，结构体系为剪力墙结构。

建筑外墙为混凝土全现浇外墙。

充分考虑工程各因素，根据建筑高度情况并充分结合现场实际情况与经济性能要求，1-14#楼选用新型悬挑式脚手架作为室外安全操作平台。

本文以10#楼作为主要分析楼栋。

10#楼建筑高度49.88m，1至5层采用落地式单立杆双排钢管脚手架，6层往上采用新型悬挑式脚手架，单层悬挑高度小于20m，6层与12层梁(墙)侧安装16号悬挑型钢，7层与13层梁(墙)侧预埋花篮螺杆锚固套管。

脚手架立杆纵向间距为1500mm，横向间距为800mm，步距1800mm。

外墙预埋新型连墙件套管后安装连墙件，连墙件按照两步三跨原则布置。

架体外侧均设置密目网与防护栏杆，每隔6层设置一道水平安全挑网，从而加强高空防坠物保护措施。

每隔3层不超过10m在室外脚手架与主体结构空隙处设置一道水平兜网，防止坠物伤人。

脚手架布置平立面如下图所示。

图1 10#楼脚手架布置平面图图2 10#楼脚手架布置立面示意图2 重难点分析(1)新型悬挑式脚手架是一种新型的悬挑脚手架，国内研究还处于初级阶段，可以参照的资料、规范和案例并不健全，仅有部分地方和企业编制了地标和企业标准。

悬挑架搭设规范篇一：悬挑式脚手架搭设规范悬挑式脚手架搭设规范一、施工方案1、悬挑式脚手架必须编制专项施工方案。

方案应有设计计算书(包括对架体整体稳定性、支撑杆件的受力计算)，有针对性较强的、较具体的搭设拆卸方案和安全技术措施，并画出平面、立面图以及不同节点详图。

2、专项施工方案包括设计计算书必须经企业技术负责人审批签字盖章后方可施工。

二、悬挑梁及架体稳定1、挑架外挑梁或悬挑架应积极采用型钢或定型桁架。

2、悬挑型钢或悬挑架通过预埋与建筑结构固定，安装符合设计要求。

3、挑架立杆与悬挑型钢连接必须固定，防止滑移。

4、架体与建筑结构进行刚性拉结，按水平方向小于7M、垂直方向等于层高设一拉结点，架体边缘及转角处1M范围内必须设拉结点。

三、脚手板挑架层层满铺脚手片，脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。

四、荷载施工荷载均匀堆放，并不超过3.0KN／m2。

建筑垃圾或不用的物料必须及时清除。

五、交底与验收1、挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。

实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。

2、挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。

3、每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容良化，合格后挂合格牌方可投入使用。

验收人员须在验收单上签字，资料存档。

六、杆件间距挑架步距不得大于1.8M，横向立杆间距不大于1M，纵向间距不大于1.5M。

七、架体防护1、挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不小于18#铅丝张挂严密。

且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧。

2、挑架与建筑物间距大于20cm处，铺设站人片。

除挑架外侧、施工层设置1.2M高防护栏杆和18cm高踢脚杆外，挑架里侧遇到临边时(如大开间窗、门洞等)时，也应进行相应的防护。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.25米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×2.250=3.508kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.508×0.9002/8=0.355kN.m小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.262+2.250=2.548kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.548×900.04/(384×2.06×105×101950.0)=1.036mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

普通型钢悬挑脚手架计算书华曙高科工业地产建设项目-1楼工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 20.00 m；采用的钢管类型为 Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数0.75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9. 155N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。

悬挑式钢管脚手架计算规则施工中常用的悬挑脚手架通常是指单双排钢管脚手架的底部通过型钢(工字钢或者槽钢)支撑架传递到主体结构的施工外用脚手架，包括型钢支撑架、扣件式钢管脚手架和连墙件等三部分。

从支撑的形式来讲，悬挑脚手架常见两种形式，一种是使用钢丝绳拉结水平钢梁与建筑物，如图1。

22；另一种是将水平钢梁通过角钢或钢管支设到建筑物上，如图1.23；在施工现场比较特殊的情况下，在保证计算结果可靠和底部支撑钢梁锚固长度足够的情况下，也有施工单位采用过没有任何保护的悬臂式钢梁支撑，但从安全角度讲不推荐使用.图1。

22 采用钢丝绳悬挑脚手架施工图图1。

23 下支撑悬挑脚手架施工图图1.24 钢管两层悬挑施工图从钢梁的布置形式来讲，悬挑脚手架常见两种形式，一种带联梁型钢,每脚手架立杆下面是水平联梁，联梁下面以悬挑主梁型钢支撑;另一种是每脚手架立杆直接用悬挑主梁型钢支撑，如下图所示：图1.25 悬挑脚手架两种形式示意图悬挑脚手架型钢最稳定安全的选择是工字钢，在工字钢上面按照双排脚手架排距焊接短钢筋头，然后将48mm钢管套在外面使基础牢靠。

但也有施工单位选择使用槽钢，脚手架立杆很难直接作用于槽钢腹板，基本上会作用于槽钢翼缘上，这样槽钢受力就很不合理，比较好的解决办法是在槽钢槽口内每隔立杆的纵距焊接短钢筋，形成矩形槽口受力，比较稳定的受力体系。

在北方一些施工企业，为了节约施工开支，也有使用钢管做悬挑梁，但存在很大的安全隐患,因为所有关键受力点都是扣件连接传递荷载，而市场上扣件质量非常不可靠，几乎没有合格的产品,对于两三个楼层的脚手架高度经过计算还勉强可以使用，对于比较高、荷载比较大的悬挑脚手架一定要慎重使用钢管做悬挑梁。

悬挑脚手架上部计算与落地式扣件钢管脚手架计算的前四项要求是一致的，即按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）要求计算.1、纵向和横向水平杆(大小横杆）等受弯构件的强度计算；2、扣件的抗滑承载力计算；3、立杆的稳定性计算；4、连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。

普通型钢悬挑脚手架（有斜撑）计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 100 米；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海省上海，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.140，风荷载体型系数μs为0.550；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.050；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.090；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.6 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与与梁夹角为(度):55；最里面支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 10号槽钢。

二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

悬挑脚手架新规范篇一：新规范JGJ130-2011要求_型钢悬挑脚手架方案天津武清杨村河东还迁住宅小区3地块北工程型编制审核批准钢悬挑脚手架施工2012年11月10日目录一、工程概况二、设计要点三、本工程所选用的构配件四、荷载五、构造要求六、设计计算七、脚手架搭设八、检查验收九、安全管理一、工程概述本工程位于天津武清杨村镇，机场道南侧、中医院对面。

河东还迁住宅小区3地块北工程。

5#楼地下1层，地上14层，层高2.9米，建筑总高45米。

2、4、11、12#楼为地上16层、地下1层，剪力墙结构，层高2.9米，建筑总高50米。

二、设计要点本工程为高层建筑施工，根据我公司项目部研究决定，本工程外立面脚手架工程采用分段搭设双排脚手架，共分四段，其中3层以上部分采用三个搭设段（下段为落地式双排脚手架）。

其中落地式双排脚手架设计搭设高度＜21米，悬挑双排脚手架设计高度＜18米。

编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及相关设计、施工验收规范。

三、本工程所选用的构配件 3.1钢管3.1.1 本工程脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091 中Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢规定。

3.1.2 本工程脚手架钢管采用48㎜33.0㎜钢管 3.2扣件3.2.1 扣件采用可锻造铸铁制造，其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。

3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N2m时，不得发生破坏。

3.3脚手板根据现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164的相关规定，本工程脚手板采用由毛竹制作的竹笆板；。

3.4安全网根据安全网力学性能应符合GB5726-88）《安全网力学性能试验方法》的规定，安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。

型钢悬挑脚手架方案型钢悬挑脚手架是一种常见的施工工具，用于在高空作业时提供支撑和安全保护。

它由型钢材料制成，具有强度高、稳定性好、使用寿命长等特点，因此在建筑施工、桥梁修建等领域得到广泛应用。

本文将对型钢悬挑脚手架的方案进行详细介绍。

型钢悬挑脚手架的组成部分包括主架、悬挑臂、斜撑、横撑、纵向连接件、安全网和登高板等。

主架是整个脚手架的主体结构，由立柱和横梁组成，安装在建筑物的外墙上。

悬挑臂是主架的延伸部分，用于支撑人员和材料的悬挑作业。

斜撑和横撑用于增强和稳定脚手架结构的强度和稳定性。

纵向连接件用于连接悬挑臂和主架，使整个脚手架形成一个完整的结构。

安全网和登高板用于保护施工人员的安全，防止他们从高空坠落。

型钢悬挑脚手架的悬挑长度和高度需要根据实际施工需要进行设计。

通常情况下，悬挑长度不应超过主架的1.5倍，以确保结构的稳定性。

而脚手架的高度应根据建筑物的实际高度和施工需要进行调整，以确保人员和材料的安全。

在设计悬挑脚手架时，还需要考虑建筑物的结构和环境因素，如风速、地震等，以确保脚手架的稳定性。

在安装和使用型钢悬挑脚手架时，需要严格按照施工方案进行操作。

首先，要确保脚手架的基础牢固，使用适当的支撑物和固定设备，以防止脚手架的移动和倾斜。

其次，要注意悬挑脚手架的平衡，均匀分布材料和人员，避免超载。

同时要定期检查和维护脚手架的各个部件，确保其完好无损。

在脚手架上作业时，必须佩戴安全帽、安全绳和防滑鞋等个人防护装备，遵守安全规定和操作规程。

型钢悬挑脚手架的悬挑作业是一项危险的工作，需要施工人员具备一定的技能和经验。

在选择施工团队时，务必要求其具备相关的证书和资质，并进行培训和检验。

施工人员必须具备正确的作业技能和安全意识，能够合理分配工作力量，控制施工进度，确保施工质量和安全。

总之，型钢悬挑脚手架是一种重要的施工工具，用于提供支撑和安全保护。

在设计和使用脚手架时，需要根据实际施工需要进行合理的方案安排，并严格按照操作规程进行操作。