钛微合金化Q345E钢的试验研究

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·22·钢铁钒钛2010年第31卷
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(a)w,ri=O.030%(b)帅加.035%
图1不同钛含量钢板的金相组织照片
Fig.1MicrostruetureofsteelwithdifferentTicontent
‘I×t05
图2钛含量与晶粒直径关系
Fig.2RelationshipbetweenTicontent
andgraindiameter
拉伸试验结果见图3—6,结果显示屈服强度主要
530-610MPa,在成分规定范围内随着Ti含量的升高,屈服强度与抗拉强度均呈升高趋势,其中抗拉强度升高更为明显。

屈强比主o.74—0.83,延伸率在21%-28%,且随钛含量的增打口变化趋势不显菩。

试验钢的拉伸性能均能满足技术协议要求,弯曲试验也全部合格。





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图3试验钢屈服强度分布
Fig.3Theyields£reIlg:clldistributionmapsofteststeel




(c)w-n=O.042%
聊i×105
图4试验钢抗拉强度分布
Fig.4Thetensilestrengthdistribution
mapsofteststeel



图5试验钢屈强比分布
Fig.5Theyieldstrength/tensilestrengthratio
distributionmapsofteststeel
2.3冲击性能
根据国标GB/T229—1994金属夏比缺口冲击试验方法分别做了20、0、一20、一40℃四个温度下的冲击试验,冲击试验取厚度为13.50mill钢板试样,试样尺寸为10.0rnnl×10.0nln'lx55.0mill的V型纵向缺
口试样。

测得的不同温度下冲击功值见图7。

第2期
王建锋等:钛微合金化Q345E钢的试验研究
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图6试验钢延伸率分布
Fig.6
Theelongationdistributionmapsofteststeel
图7温度对冲击韧性的影响
Fig.7
Effectoftemperature
on
impacttoughness
由图7可见,不同钛含量的试验钢均表现出良
好的低温冲击韧性,一40℃的最低值均大于34
J,
完全满足使用性能试验要求。

Ti在钢中的析出物TiN、Ti(C,N)和TiC等能够阻止加热及轧制过程中奥氏体晶粒的长大,同时抑制形变奥氏体晶粒的回复和再结晶,而奥氏体中的
形变带、未回复的亚结构边界,可进一步促进铁素体晶粒的细化,可以起到细化组织和晶粒的作用,从而提高钢的强度和韧性HJ。

另一方面,Ti与s的亲和力要强于Mn与s的亲和力,随Ti含量增加,钢中的Ti。

C:S:化合物逐渐增多并取代MnS夹杂。

即钛的加入夺取了MnS中的硫而与之形成更为稳定的Ti。

C:S:,减少了MnS的析出。

这样钢中的长条状MnS夹杂物因球状Ti。

c:s:的形成而减少,由于球状Ti。

C:s:硬度高,在高温热轧时不变形,改善了钢的冲击韧性旧J。

为了进一步了解钢板冲击后的断裂情况,用扫描电镜观察一20℃试样断口形貌(见图8)。

断口大多数属于撕裂韧窝,断口表面颜色呈暗灰色,有明显的塑性变形特征。

断口的厚度方向收缩较大,边部有明显的剪切唇,断口面大部分为韧性断口为纤维区,很少部分为解理断口。

2.4钢中析出物
利用萃取复型技术在透射电镜下对钛微合金化Q345E钢中的析出物进行了观察(见图9)。

在试验钢中存在尺寸为纳米级别的立方形及近似圆形的析出物。

能谱分析表明这些立方形析出物为TiN粒子,尺寸范围为50—200nm为主,这些弥散TiN沉淀粒子在钢中完全溶解的温度较高,在均热和随后的热轧过程中能钉扎奥氏体晶界,阻止奥氏体晶粒粗化并可作为铁素体的非自发形核核心,细化铁素体晶粒起到细晶强化作用。

近似圆形的析出物为TiC,在轧制、层流冷却及卷取过程中析出,尺寸在
10~50
nm。

细小的TiC粒子阻止位错的移动,通过
Orowan机制可以起到沉淀强化作用。

部分TiC也会在TiN颗粒上外延生长,形成Ti(C,N)复合析出物。

(a)帅=o.030%(b)啪=0.042%
图8不同钛含量钢板冲击试样的断口形貌
Fig.8
FracturesurfacemorphologyofimpactteststeelsamplewithdifferentTi
content
·24·钢铁钒钛2010年第3l卷
图9析出物形貌及能谱
Fig.9Morphologyandenergyspectrumofprecipitates
2.5性能稳定性
在Ti含量较高(o.04%)时,结合适当的热加工工艺,可以形成弥散细小的TiC,起到析出强化的作用【7。

8J。

相对于Nb、V,Ti微合金化的应用较少,其中一个主要原因是TiC的析出对温度和冷速较敏感,容易造成不同批次钢板或同一批次钢板不同部位力学性能的波动。

为了考察Q345E力学性能的稳定性,控制终轧温度目标875℃,层流出口温度目标640℃条件下,对不同厚度及钛含量的试验钢进行了缓冷和快冷试验,试验结果见表3。

从表3可以看出,试验钢拉伸性能与Ti含量有明显的一致性关系,冷却方式不同并未带来性能结果的规律性变化,钛微合金化Q345E具有较高的性能稳定性。

表3缓冷和快冷对试验钢力学性能影响
Table3Effectofslowandrapidcoolingoilmechanicalpropertiesofteststeel
为更准确掌握各相关因素对钢性能影响程度,采用逐步回归方法对此次大量试验数据进行统计分析。

设屈服强度为因变量,设主要元素含量及板厚矗、均热温度‰、终轧温度%轧、卷取温度r卷取等工艺参数为自变量,建立回归分析模型计算模型,对原始数据进行逐步多元回归分析,得到了屈服强度R。

与化学成分、工艺参数的线性模型,如式(1)所示。

R。

L=0.886zk熟+185800wn一524.18(1)式中R。

单位为MPa;彬,i为钢中实际钛含量(质量分数)。

通过对每个回归系数的显著性进行检验,以便保留那些对因变量有显著影响的因素,假设显著性水平a=O.05,取t。

.05/:=2,t检验值小于2的自变量均被排除在回归方程之外,检验值说明均热温度和钛含量是影响屈服强度的显著因素,而其他工艺参数及元素含量为不显著因素。

从本次大批量试制Q345E的基础数据来看,Ti元素对钢材性能影响是显著的,屈服强度与抗拉强度均呈升高趋势,其中抗拉强度升高更为明显,且具有一定的规律性。

晶粒尺寸随钛含量增加具有减小趋势,冷却方式的不同并未带来性能结果的规律性变化。

说明在本试验的钛含量范围内,强度的增加是以TiN细化铁素体晶粒的细晶强化作用和TiC沉淀强化作用共同完成的。

TiC粒子在轧制过程中大部分已经析出完成,层冷及卷取过程中析出量较少不足以对拉伸性
能产生明显影响。

钛微合金化Q345E钢的试验研究
作者:王建锋, 邓深, 饶江平, 李光强, 张峰, Wang Jianfeng, Deng Shen, Rao
Jiangping, Li Guangqiang, Zhang Feng
作者单位:王建锋,李光强,Wang Jianfeng,Li Guangqiang(武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室,湖北,武汉,430081), 邓深,Deng Shen(武汉科技大学钢铁冶金及资源利
用省部共建教育部重点实验室,湖北,武汉,430081;柳州钢铁集团公司,广西,柳州,545002)
, 饶江平,Rao Jiangping(武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室
,湖北,武汉,430081;武汉钢铁集团公司炼钢总厂四分厂,武汉,430083), 张峰,Zhang
Feng(武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室,湖北,武汉,430081;宝
山钢铁股份有限公司硅钢部,上海,200941)
刊名:
钢铁钒钛
英文刊名:IRON STEEL VANADIUM TITANIUM
年,卷(期):2010,31(2)
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本文链接:/Periodical_gtft201002005.aspx。